SpecificationsforDesi中華人民共和國(guó)交通運(yùn)輸部發(fā)布實(shí)施日期：2015年12月01日第41號(hào)2015年8月31日2015年9月8日印發(fā)根據(jù)交通運(yùn)輸部廳公路字〔2009〕190號(hào)《關(guān)于下達(dá)2009年度公路工程標(biāo)準(zhǔn)制修訂項(xiàng)目計(jì)劃的通知》的要求，由四川省交通運(yùn)輸廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院作為主編單位，承擔(dān)《公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG/TD65-06)(以下簡(jiǎn)稱“本規(guī)范”)編寫組在總結(jié)已建鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)、施工等經(jīng)驗(yàn)和吸收有關(guān)研究成果的基礎(chǔ)上，參考國(guó)內(nèi)外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，廣泛征求行業(yè)意見，制定了本規(guī)范。本規(guī)范包括10章和4個(gè)附錄等內(nèi)容。其中，第1~3章為本規(guī)范的總則、術(shù)語(yǔ)和符號(hào)及材料的常用性能指標(biāo)；第4章～第7章為鋼管混凝土拱橋及構(gòu)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，包括計(jì)算基本規(guī)定、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算和施工過(guò)程計(jì)算；第8章為鋼管混凝土拱橋的總體設(shè)計(jì)及構(gòu)造要求；第9章和第10章從橋梁結(jié)構(gòu)耐久性方面考慮，對(duì)檢修養(yǎng)護(hù)設(shè)施等附屬構(gòu)造、鋼管結(jié)構(gòu)的防腐構(gòu)造與涂裝等作出規(guī)定；附錄A為鋼管混凝土徐變系數(shù)的計(jì)算；附錄B為本規(guī)范采用的鋼管混凝土本構(gòu)關(guān)系；附錄C人：牟廷敏(地址：成都市武侯橫街1號(hào)，四川省交通運(yùn)輸廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究查曉雄張佐安王瀟碧周孝軍1總則 1 3 3 4 7 7 8 83.4鋼管混凝土 4計(jì)算基本規(guī)定 4.1一般規(guī)定 4.2作用及作用效應(yīng)組合 4.3主拱內(nèi)力計(jì)算 5.1一般規(guī)定 5.2單管受壓構(gòu)件 5.3組合受壓構(gòu)件 5.4軸心受拉構(gòu)件 5.5受剪構(gòu)件 5.6節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算 5.7節(jié)點(diǎn)及連接疲勞驗(yàn)算 5.8吊索和系桿索計(jì)算 5.9主拱穩(wěn)定性分析 376正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 406.1一般規(guī)定 6.2主拱變形及預(yù)拱度設(shè)置 6.3動(dòng)力特性 417施工過(guò)程計(jì)算 427.1一般規(guī)定 7.2主拱鋼管節(jié)段安裝成拱 427.3主拱管內(nèi)混凝土灌注 ———公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—2015)7.4拱上結(jié)構(gòu)安裝 8總體設(shè)計(jì)及構(gòu)造 458.2主拱 8.4拱上立柱 8.5吊索 8.6系桿索 8.7橋面系構(gòu)造 8.8輔助結(jié)構(gòu) 619.1防排水構(gòu)造 9.2檢修養(yǎng)護(hù)設(shè)施 61 63附錄B鋼管混凝土本構(gòu)關(guān)系 64附錄C鋼管混凝土構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算 66附錄D鋼一混凝土組合橋面板 70———1.0.1為規(guī)范和指導(dǎo)公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)，保障設(shè)計(jì)質(zhì)量，按照安全可靠、適1.0.2本規(guī)范適用于鋼管為圓形截面的公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)。圓形鋼管對(duì)混凝土的約束力強(qiáng)，研究理論與構(gòu)造設(shè)計(jì)技術(shù)成熟，建造的拱橋數(shù)量1.0.3鋼管混凝土拱橋應(yīng)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)法設(shè)計(jì)，并進(jìn)行以下兩1承載能力極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于鋼管混凝土拱橋及其構(gòu)件達(dá)到最大承載能力或出現(xiàn)2正常使用極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于鋼管混凝土拱橋及其構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性的1.0.4鋼管混凝土拱橋應(yīng)根據(jù)不同種類的作用(或荷載)及其對(duì)橋梁的影響、橋梁1持久狀況：橋梁建成后承受自重、車輛等荷載的狀況。應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀2短暫狀況：橋梁施工過(guò)程中承受臨時(shí)性作用的狀況。應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)3偶然狀況：橋梁在服役期內(nèi)可能偶然出現(xiàn)異常的狀況。應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀4地震狀況：橋梁在遭受地震作用時(shí)的狀況，在抗震設(shè)防地區(qū)應(yīng)計(jì)入地震設(shè)計(jì)狀1.0.5鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)提出相應(yīng)的施工方法、施工步驟和結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換-1-32.1.1鋼管混凝土構(gòu)件concrete-filledsteeltubularmember2.1.2鋼管混凝土拱橋concrete-filledsteeltubulararchbridge2.1.3自密實(shí)補(bǔ)償收縮混凝土shrinkage-compensating&self-compactingconcrete2.1.5組合彈性剪切模量compositeshearmodulusofelasti2.1.6約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值characteristicvalueofconfin2.1.7約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計(jì)值designvalueo2.1.8鋼管初應(yīng)力initialstressofsteeltube2.1.9脫空率de-fillrate2.1.12單管主拱singletubearch2.1.14桁式主拱trussarchS——作用(或荷載)效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值；Gs—鋼管混凝土組合彈性剪切模量；fs——鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)N——支管受拉時(shí)的節(jié)點(diǎn)承載力；A——支管截面面積；3.1.1鋼管混凝土構(gòu)件中的鋼材，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、應(yīng)力狀態(tài)、連接方式、環(huán)境條件等因素確定強(qiáng)度和質(zhì)量等級(jí)。鋼材常用強(qiáng)度等級(jí)為Q235、Q345、Q390,鋼材質(zhì)量等級(jí)應(yīng)根據(jù)使用環(huán)境溫度選用B級(jí)或B級(jí)以上。3.1.2鋼材質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)和《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)3.1.3鋼管宜采用卷制焊接直縫管。當(dāng)鋼管徑厚比不滿足卷制要求時(shí)，鋼管可采用3.1.4當(dāng)鋼管有防止層狀撕裂的需要時(shí)，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行《厚度方向性能鋼板》3.1.5鋼材的物理力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)滿足表3.1.5的要求。表3.1.5鋼材的物理力學(xué)性能指標(biāo)彈性模量E。(MPa)剪切模量G.(MPa)線膨脹系數(shù)α(1/℃)密度p(kg/m3)3.1.6鋼管的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足表3.1.6的要求。抗拉、抗壓和抗彎f牌號(hào)厚度(mm)抗拉、抗壓和抗彎ff厚度(mm)3.3.1鋼管內(nèi)灌注的混凝土應(yīng)采用自密實(shí)補(bǔ)償收縮混凝土，其強(qiáng)度等級(jí)宜為2體積穩(wěn)定性能：密閉環(huán)境下混凝土自由膨脹率應(yīng)控制在2×10-?~6×10-4,其9注時(shí)間通過(guò)時(shí)間初凝時(shí)間終凝時(shí)間凝的功能，減水率應(yīng)大于25%,且制備的混凝土拌和物含氣量應(yīng)小于2.5%。選用的膨氣中[溫度20℃±2℃,相對(duì)濕度(60±5)%]21d大于0。2×10-?~6×10-?,含氣量小于2.5%時(shí)，鋼管內(nèi)混凝土容易密實(shí)。如果密閉環(huán)境下混具有良好的自密實(shí)性能。如果初始坍落度小于20cm,擴(kuò)展度小于50cm,T?o大于20s,展度大于40cm,初凝時(shí)間12～18h,終凝時(shí)間14～20h;如果泵送頂升灌注10h內(nèi)完成，則3h坍落度應(yīng)無(wú)損失，控制5h坍落度宜大于18cm,擴(kuò)展度大于40cm,初凝時(shí)間16～22h,終凝時(shí)間18～24h。值fk、軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fa、彈性模量E。應(yīng)按表3.3.3采用。混凝土的剪切模量混凝土強(qiáng)度等級(jí)彈性模量E。(×10?)1鋼管外徑不宜小于300mm,也不宜大于1500mm。2鋼管混凝土主拱的主管壁厚不宜小于10mm;橫撐、立柱等采用鋼管混凝土?xí)r，鋼管壁厚不宜小于8mm。3鋼管徑厚比(D/T)不宜大于90,其中卷制焊接鋼管徑厚比(D/T)不宜小于40。4含鋼率ag取值宜為0.04～0.20,其值應(yīng)按式(3.4.1-1)計(jì)算。5約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值ξ不宜小于0.6,其值應(yīng)按式(3.4.1-2)計(jì)算。A?——鋼管混凝土鋼管的截面面積(m2);3.4.2鋼管與混凝土的強(qiáng)度等級(jí)匹配關(guān)系宜滿足表3.4.2的要求。表3.4.2鋼管與混凝土的強(qiáng)度等級(jí)匹配關(guān)系表3.4.4組合彈性軸壓模量Es(×10?混凝土強(qiáng)度等級(jí)a當(dāng)T>16mm時(shí)表3.4.6組合彈性剪切模量Gg(×10?混凝土強(qiáng)度等級(jí)3.4.7鋼管混凝土的線膨脹系數(shù)α應(yīng)取1.2×10-?。條文說(shuō)明鋼管混凝土的鋼管外表面直接暴露于大氣中，且鋼管內(nèi)混凝土對(duì)鋼管的軸向約束較小，因此，選用鋼材的線膨脹系數(shù)作為鋼管混凝土的線膨脹系數(shù)。4.1.2鋼管混凝土拱橋的結(jié)構(gòu)分析(靜力、穩(wěn)定、動(dòng)力),可采用平面或空間有限4.1.5鋼管混凝土拱橋，當(dāng)橋面梁(板)為連續(xù)結(jié)構(gòu)時(shí)，橋面梁(板)內(nèi)力計(jì)算應(yīng)4.2.2鋼管混凝土主拱的活載沖擊系數(shù)μ,可按式(4.2.2)計(jì)算。當(dāng)計(jì)算結(jié)果μ<0.05時(shí)，取μ=0.05。性差別較大。幾座鋼管混凝土拱橋的沖擊系數(shù)(采用不同方法計(jì)算和實(shí)測(cè)結(jié)果)對(duì)比橋名結(jié)構(gòu)體系實(shí)測(cè)主拱的沖擊系數(shù)的沖擊系數(shù)下承式中承式中承式中承式中承式丫髻沙大橋中承式中承式鋼管直徑DD/4截面高H上鋼管直T鋼管直徑DD/4截面高H上鋼管直T度T?、T?應(yīng)按表4.2.5取值。表4.2.5溫度T?、T?(℃)啞鈴型或桁式主拱深色(紅色、灰色等)680淺色(白色、銀白色等)86504.3主拱內(nèi)力計(jì)算4.3.1單圓管混凝土主拱，宜采用梁?jiǎn)卧?jì)算；啞鈴型鋼管混凝土主拱，宜采用組合構(gòu)件的梁?jiǎn)卧?jì)算；桁式主拱可采用桁式梁?jiǎn)卧驅(qū)⒅鞴耙粋€(gè)梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬。桁式梁?jiǎn)卧笇㈣焓街鞴暗纳稀⑾轮鞴芗爸Ч芊謩e視為梁?jiǎn)卧?當(dāng)桁式主拱按桁式梁?jiǎn)卧Ｓ?jì)算時(shí)，其主拱的組合內(nèi)力應(yīng)按式(4.3.2-1)、式(4.3.2-2)計(jì)算。桁式主拱計(jì)算參數(shù)如圖4.3.2所示。M,——桁式主拱各主管的彎矩設(shè)計(jì)值(k△N——上弦主管軸向力設(shè)計(jì)值之和與下弦主管軸向力設(shè)計(jì)值之和的差值(kN);公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—2015)θ——計(jì)算截面處主管與支管軸線間的夾角()。2當(dāng)桁式主拱按組合構(gòu)件梁?jiǎn)卧苯佑?jì)算主拱內(nèi)力時(shí)，其參數(shù)按下列要求計(jì)1)主拱組合截面抗彎慣性矩應(yīng)計(jì)入支管的影響，其值按式(4.3.2-3)計(jì)算。抗彎慣性矩為21;當(dāng)主拱采用兩肋(4片主桁)時(shí)，主拱截面內(nèi)抗彎慣性矩為4Ig;L?——主拱凈跨徑(m);h——計(jì)算截面處上弦與下弦主管重心之間的距離(m);A——支管截面面積(m2);A.——鋼管混凝土組合截面面積(m2),2)桁式主拱按組合構(gòu)件梁?jiǎn)卧Ｓ?jì)算時(shí)，桁式主拱組合構(gòu)件計(jì)算的組合面積3)桁式主拱按組合構(gòu)件梁?jiǎn)卧Ｓ?jì)算時(shí)，桁式主拱組合構(gòu)件計(jì)算的彈性模量E4.3.3啞鈴型鋼管混凝土主拱計(jì)算時(shí)，腹腔內(nèi)的混凝土不應(yīng)計(jì)入主拱截面受力，而僅計(jì)算其自重的影響。鋼管混凝土啞鈴型主拱，因?yàn)楦骨粌?nèi)混凝土不能采用壓力灌注、混凝土收縮等因素，導(dǎo)致混凝土與上下弦主管、腹板無(wú)約束作土不能計(jì)入截面受力，只能計(jì)其自重，其計(jì)算參數(shù)如圖4-1所示。Is——鋼管混凝土組合截面慣性矩(m?);A.——啞鈴型組合主拱截面中的鋼腹板面積(m2);A.——啞鈴型組合主拱截面中的腹腔內(nèi)灌注混凝土后的混凝土面積(m2);I,——啞鈴型組合主拱截面中的鋼腹板抗彎慣性矩(m?)。4.3.4鋼管混凝土雙肋拱橋橫向分配系數(shù)應(yīng)按“杠桿法”計(jì)算；鋼管混凝土多肋拱橋，橫向分配系數(shù)宜按“偏心受壓法”計(jì)算，也可按“杠桿法”計(jì)算。鋼管混凝土拱橋的雙肋主拱，由于橫向間距較大，橫向聯(lián)系較弱，主拱肋的橫向分配系數(shù)應(yīng)該按照“杠桿法”計(jì)算；對(duì)于多肋拱橋，由于橫撐間距變短，剛度增加，橫向連接作用加強(qiáng)，因此，宜按“偏心受壓法”計(jì)算橫向分配系數(shù)，偏于保守計(jì)算，也可以采用“杠桿法”計(jì)算橫向分配系數(shù)。4.3.5鋼管混凝土主拱徐變內(nèi)力及變形計(jì)算時(shí)，徐變系數(shù)可按照附錄A計(jì)算，或按照主拱降溫15℃計(jì)算徐變影響。鋼管內(nèi)混凝土收縮，其對(duì)主拱內(nèi)力的影響已經(jīng)在鋼管混凝土脫空折減系數(shù)中計(jì)入，根據(jù)不同試驗(yàn)研究成果，本規(guī)范提出的按主拱降溫15℃計(jì)算徐變影響，與按附錄A計(jì)算結(jié)果相當(dāng)。4.3.6鋼管混凝土等截面主拱的長(zhǎng)細(xì)比λ應(yīng)按式(4.3.6)計(jì)算。式中：S?——主拱的等效計(jì)算長(zhǎng)度(m),可按表4.3.6計(jì)算；i——主拱截面回轉(zhuǎn)半徑(m)。拱的類型計(jì)算長(zhǎng)度S拱的類型計(jì)算長(zhǎng)度S4.3.7鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)時(shí)，主拱截面的偏心距宜滿足下列要求：式中：e?——構(gòu)件截面的偏心距(m),按式(4.3.7-4)計(jì)算；r——鋼管混凝土截面半徑(m);i——主拱截面回轉(zhuǎn)半徑(m);8b——界限偏心率，按式(4.3.7-5)計(jì)算；5承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1一般規(guī)定5.1.1鋼管混凝土單管主拱應(yīng)進(jìn)行單管受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算；啞鈴型主拱應(yīng)進(jìn)行組合受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算；桁式主拱應(yīng)分別進(jìn)行單管受壓構(gòu)件和組合受壓構(gòu)件承載力驗(yàn)算。5.1.2承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，鋼管混凝土拱橋的安全等級(jí)應(yīng)為一級(jí)。5.1.3鋼管混凝上構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)計(jì)算應(yīng)按式(5.1.3)確定。式中：S——作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值；R——構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；γ——橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，持久、短暫、偶然狀況時(shí)，橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取y=1.1;地震狀況時(shí)，橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ取值應(yīng)符合表5.1.3的要求。表5.1.3地震狀況橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y條文說(shuō)明通過(guò)試驗(yàn)研究、結(jié)合相關(guān)規(guī)范，地震荷載作用時(shí)，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)各部位的易損性確定抗震調(diào)整系數(shù)的取值。5.2單管受壓構(gòu)件5.2.1鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件的承載力應(yīng)按式(5.2.1)驗(yàn)算。yN≤φ?KpKafAs5.2.2鋼管混凝土偏心受壓構(gòu)件的承載力應(yīng)按式(5.e?——構(gòu)件截面的偏心距(m),按式(4.3.7-4)計(jì)算；NE——?dú)W拉臨界力(103kN),按式(5.2.2-4)計(jì)算；研究報(bào)告《拱橋偏心距增大系數(shù)研究報(bào)告》(2011年)等資料，結(jié)合單肢鋼管混凝土5.2.3受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比折減系數(shù)φ(φi)應(yīng)按表5.2.3取值。表5.2.3長(zhǎng)細(xì)比折減系數(shù)φ(φi)牌號(hào)強(qiáng)度等級(jí)a長(zhǎng)細(xì)比λ強(qiáng)度等級(jí)a長(zhǎng)細(xì)比λ表而得。式中：w——鋼管初應(yīng)力度，按式(5.2.4-2)計(jì)算，w不應(yīng)超過(guò)0.65;公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—2015)折減系數(shù)K取值0.95,并應(yīng)符合下列要求：1當(dāng)鋼管混凝上球冠型脫空率大于0.6%,或脫空高度大于5mm時(shí)，應(yīng)對(duì)鋼管內(nèi)b)Ⅱ類球冠型混凝土承載能力和剛度影響較大，應(yīng)補(bǔ)充灌注脫空缺陷。當(dāng)鋼管混凝土脫空率小于0.6%,但鋼管混凝土脫空高度h大于5m5.3.1當(dāng)?shù)冉孛嬷鞴鞍唇M合受壓構(gòu)件驗(yàn)算時(shí)，其軸心受壓承載力應(yīng)按式(5.3.1)fs——單管鋼管混凝土組合軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa),按本規(guī)范第3.4.3條主管類別支管類別(空心管)續(xù)表5.3.1-1主管類別支管類別(空心管)四管2當(dāng)組合受壓構(gòu)件的各主管截面相同時(shí)，其換算長(zhǎng)細(xì)比按可表5.3.1-2計(jì)算。主管類別支管類別(空心管)主管類別支管類別(空心管)四管 力應(yīng)按式(5.3.2-1)驗(yàn)算。表5.3.2彎矩折減系數(shù)φ公式條件啞鈴型式(5.3.3-2)計(jì)算。NE——主拱的歐拉臨界力(103kN),按式(5.3.3-4)計(jì)算；研究報(bào)告《拱橋偏心距增大系數(shù)研究報(bào)告》(2011年)等資料，結(jié)合鋼管混凝土拱橋1等效截面的慣性矩I按式(5.3.4-1)計(jì)算。J——計(jì)算參數(shù)，按式(5.3.4-2)計(jì)算；2等效截面的高度h按式(5.3.4-3)計(jì)算。i——等效截面回轉(zhuǎn)半徑(m),按式(5.3.4-4)計(jì)算；i:——單肢主管截面回轉(zhuǎn)半徑(m),按式(5.3.4-5)計(jì)算。S?——拱軸線等效計(jì)算長(zhǎng)度(m);i——等效截面回轉(zhuǎn)半徑(m)。根據(jù)謝邦珠、雷作樵《變剛度直桿單元?jiǎng)偠染仃嚰捌鋺?yīng)用》(西南公路，1993年第2期)資料介紹，結(jié)合已有工程計(jì)算經(jīng)驗(yàn)，提出了變截面組合主拱等效截面參數(shù)近由于主拱為變截面，且主拱拱頂、拱腳截面高度取值符合本規(guī)范要求，同時(shí)，又采用空間有限元分析了主拱材料、幾何非線性的穩(wěn)定極限承載能力，根據(jù)《橋梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定與振動(dòng)》(中國(guó)鐵道出版社，1996年)分析，驗(yàn)算變截面主拱強(qiáng)度時(shí)只需要驗(yàn)算處5.3.5對(duì)于主跨大于300m的鋼管混凝土拱橋，主拱整體極限承載能力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)入5.4軸心受拉構(gòu)件5.4.1鋼管混凝土軸心受拉構(gòu)件承載力應(yīng)按式(5.4.1)驗(yàn)算。γN≤(1.1-0.4ag)A?fdN——軸心受拉構(gòu)件軸向力設(shè)計(jì)值(103kN);四川省交通運(yùn)輸廳公路規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院、清華大學(xué)的試驗(yàn)研究表明，鋼管混凝土軸向受拉主要由鋼管承受，鋼管內(nèi)混凝土支撐、抑制鋼管頸縮現(xiàn)象，使鋼管處于軸向受拉和徑向受壓的狀態(tài)，提高軸向受拉承載能力。本條提出的式(5.4.1)是經(jīng)過(guò)試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)承載力適用范圍1X形節(jié)點(diǎn)2當(dāng)β≤0.6時(shí)當(dāng)β>0.6時(shí)3N——支管受拉時(shí)的節(jié)點(diǎn)承載力(10-3kN);0——受拉支管軸線與主管軸線的夾角(°);φ——參數(shù)，按式(5.6.1-1)計(jì)算；t——支管的壁厚(mm);f,——鋼材的屈服強(qiáng)度(MPa);φa——參數(shù)，按式(5.6.1-2)和式(5.6.1-3)計(jì)算：φ——參數(shù)，按式(5.6.1-4)計(jì)算；鋼管混凝土桁式拱橋的節(jié)點(diǎn)有X、T、Y、K、N形，主拱的主管內(nèi)灌注混凝土，支主拱主管的鋼管混凝土分期形成，主管內(nèi)混凝5.6.2桁式主拱，其受壓支管應(yīng)滿足下列要求：1受壓支管徑厚比宜滿足表5.6.2-1的要求。2受壓支管徑厚比不滿足表5.6.2-1要求時(shí)，其承載力應(yīng)按表5.6.2-2的系數(shù)主拱主管灌注混凝土后，桁式主拱節(jié)點(diǎn)承載力提高，節(jié)點(diǎn)破壞行為為支管壓潰破壞，因此，需要控制支管的穩(wěn)定承載力；為了避免支管受壓破壞，需要控制受壓支管的徑厚比。當(dāng)受壓支管的徑厚比不滿足表5.6.2-1的規(guī)定時(shí)，應(yīng)按表5.6.2-2的規(guī)定對(duì)受壓支管的承載力進(jìn)行折減。5.7.1對(duì)管—管相貫、管—板連接和管—管對(duì)接三類焊接接頭的細(xì)節(jié)構(gòu)造，應(yīng)進(jìn)行節(jié)點(diǎn)疲勞驗(yàn)算。條文說(shuō)明疲勞荷載采用《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD64)的疲勞荷載模型I,驗(yàn)算鋼管混凝土拱橋主拱各構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度；鋼管混凝土拱橋的主拱僅存在承受整體荷載產(chǎn)生的疲勞問(wèn)題，而沒(méi)有直接承受車輪荷載作用的局部疲勞現(xiàn)象。5.7.3疲勞驗(yàn)算所采用的應(yīng)力幅△σ應(yīng)為構(gòu)件在疲勞荷載作用下的名義應(yīng)力最大變化幅度，疲勞驗(yàn)算應(yīng)按式(5.7.3)[o?]——疲勞容許應(yīng)力幅(MPa),按本規(guī)范第5.7.4條取值；對(duì)于鋼管混凝土受拉構(gòu)件，不計(jì)入管內(nèi)混凝土的作用。5.7.4節(jié)點(diǎn)及連接疲勞容許應(yīng)力幅應(yīng)滿足表5.7.4的要求。表5.7.4節(jié)點(diǎn)及連接疲勞容許應(yīng)力幅類別1D0T、Y、K、N相貫管節(jié)點(diǎn)D0制相貫線坡口，全熔透焊縫連接。焊趾處需焊后修磨。超聲波探傷B處支管正截面應(yīng)力2板一管焊接節(jié)點(diǎn)管—板T形接頭采用坡口全熔透焊縫。節(jié)點(diǎn)板兩端打磨勻順，打磨范圍及要求參見現(xiàn)行方法驗(yàn)算焊接接頭處應(yīng)力3(僅限次要桿件)應(yīng)力焊接節(jié)點(diǎn)的疲勞壽命取決于節(jié)點(diǎn)類型、節(jié)點(diǎn)據(jù)國(guó)內(nèi)鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)及連接疲勞試驗(yàn)研究成果，結(jié)合鋼橋疲勞驗(yàn)算的通用方法，通過(guò)分析和總結(jié)，本條分別對(duì)不同的鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)及連接構(gòu)造形式，提出了N=2×10?次等幅加載的疲勞容許應(yīng)力幅[σ?],同時(shí)規(guī)定了疲勞應(yīng)力檢算部位，以方便設(shè)計(jì)者使用。表5.7.4中提出的疲勞容許應(yīng)力幅限值，是根據(jù)鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)疲勞試驗(yàn)成果總結(jié)5.8.1中、下承式鋼管混凝土拱橋吊索和系桿索承載能力，應(yīng)按式(5.8.1)的要A,——吊索、系桿索鋼絲的截面面積(m2)。鋼絲、鋼絞線系桿索鋼絲、鋼絞線安全性和耐久性。吊索一般穿過(guò)主拱和橋面梁，直接支撐橋面系，其工作環(huán)境條件最5.8.2選用鋼絲繩作吊索時(shí)，其構(gòu)造、錨固和保護(hù)技術(shù)等應(yīng)按懸索橋規(guī)范關(guān)于鋼絲5.9.1在施工和使用階段，應(yīng)根據(jù)拱橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、施工方法和不同工況狀態(tài)，對(duì)鋼管混凝土主拱的整體和局部進(jìn)行彈性穩(wěn)定分析。主拱彈性整體穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于4.0,局部構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于主拱彈性整體穩(wěn)定系數(shù)。鋼管混凝土拱橋跨度較大，主拱構(gòu)件較多，要求鋼管混凝土拱橋穩(wěn)時(shí)，導(dǎo)致主拱整體穩(wěn)定系數(shù)大大降低，因此，局部構(gòu)件穩(wěn)定系5.9.2對(duì)跨徑大于300m的鋼管混凝土拱橋，使用階段應(yīng)計(jì)入幾何、材料非線性1材料非線性的影響采用修正鋼管混凝土主拱軸壓剛度的方式計(jì)入，主拱修正軸壓剛度(EA)應(yīng)按式(5.9.2-1)計(jì)算。As——鋼管混凝土的組合截面面積(m2)。2幾何非線性影響中應(yīng)計(jì)入主拱的初始缺陷，主拱最大橫向偏位值應(yīng)符合式(5.9.2-2)的要求。L——主拱的凈跨徑(cm)。3計(jì)入非線性影響的主拱非線性穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)小于1.75。鋼管混凝土本構(gòu)關(guān)系應(yīng)按附錄B執(zhí)行。主拱的穩(wěn)定極限承載力分析在計(jì)入材料、幾何彈性階段結(jié)構(gòu)加載時(shí)，主拱保持一種平衡狀態(tài)；隨著荷載的增加，主拱的變形不斷增加快；當(dāng)荷載達(dá)到峰值時(shí)，荷載不變或增加很少，而主拱的變形仍繼續(xù)增大破壞。這一荷載峰值即為主拱的穩(wěn)定極限承載力，又稱為壓潰荷載，它與設(shè)計(jì)鋼管和管內(nèi)混凝土視為同一種材料，材料的本構(gòu)關(guān)系采用“統(tǒng)一理論”模型。計(jì)第1或第2階失穩(wěn)模態(tài)向量的方法模擬。材料、幾何非線性的計(jì)算方法是根據(jù)巫山長(zhǎng)江大橋、合江長(zhǎng)江一橋、萬(wàn)縣長(zhǎng)江大主拱計(jì)入材料、幾何非線性影響的穩(wěn)定為第二類穩(wěn)定，實(shí)質(zhì)是主拱達(dá)到極限承載能力而失穩(wěn)(主拱被壓潰),因此，安全系數(shù)為極限承載能力狀態(tài)下的安全儲(chǔ)備，其規(guī)定限值按式(5-1)計(jì)算。式中：λ——計(jì)入幾何、材料非線性的穩(wěn)定安全系數(shù)；為了橋梁主拱結(jié)構(gòu)的安全，計(jì)入材料、幾何非線性影響的主拱非線性穩(wěn)定安全系數(shù)(取穩(wěn)定極限承載力與設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)的比值)不應(yīng)小于1.75。6.2.1鋼管混凝土主拱在車道荷載(不計(jì)沖擊力)作用下的最大豎向撓度(正負(fù)撓度絕對(duì)值之和)不應(yīng)大于L/1000;橋面梁(板)的最大豎向撓度不應(yīng)大于L/800。土徐變撓度和1/2活載撓度之和；預(yù)拱度計(jì)入非線性影響后，可按式(6.2.3)計(jì)算。K,——預(yù)拱度非線性修正系數(shù)，主跨50～100m,取1.05;主跨100～150m,取1.11;主跨150～220m,取1.16;主跨220～340m,取1.20;主跨大于6.2.4橋面梁(板)的預(yù)拱度應(yīng)計(jì)入主拱、吊索及橋面梁(板)的變形。6.3.1主拱跨徑大于或等于150m,或?qū)捒绫刃∮诨虻扔?/20的鋼管混凝土拱橋，6.3.2主跨跨徑大于或等于150m的中承式或下承式鋼管混凝土拱橋，應(yīng)按現(xiàn)行程進(jìn)行抗風(fēng)驗(yàn)算。體系在安裝過(guò)程中主拱線形變化量，進(jìn)行主拱成拱線形擬合計(jì)算，來(lái)確定節(jié)段安裝線形1主拱節(jié)段安裝過(guò)程中的撓度d,應(yīng)按式(7.2.5-1)計(jì)算。d?——解除扣索或支點(diǎn)產(chǎn)生的撓度(m)。2主拱節(jié)段安裝線形調(diào)整值δ,應(yīng)按式(7.2.5-2)計(jì)算。線形不一致，但其差值應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求。如果D,=dy,則節(jié)段安裝調(diào)整值為0,即主拱7.3主拱管內(nèi)混凝土灌注7.3.1主拱管內(nèi)混凝土應(yīng)遵循兩岸對(duì)稱的原則一次性灌注，橫向灌注順序應(yīng)遵循上7.3.2主拱合龍后，鋼管內(nèi)混凝土灌注順序應(yīng)通過(guò)加載計(jì)算來(lái)確定，并應(yīng)符合下列1當(dāng)對(duì)主拱各主管進(jìn)行初應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)只計(jì)入鋼管成拱階段及灌注管內(nèi)混凝土階段產(chǎn)生的應(yīng)力總和；主管的最大初應(yīng)力σ?不應(yīng)大于0.65fd。2主拱灌注完成后，軸線最大橫向偏位不應(yīng)大于L/4000。3對(duì)啞鈴型主拱，腹腔混凝土的灌注應(yīng)在主管內(nèi)混凝土灌注完成后進(jìn)行。7.3.3宜在主管混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度且齡期大于4d后，再灌注下一根主管。7.4.2拱上立柱、吊索橫梁(或蓋梁)、橋面梁、二期恒載的加載程序應(yīng)符合下列鋼管混凝土拱橋結(jié)構(gòu)體系包括上承式(圖8-1a)]、中承式(圖8-1b)和e)]、下承式(圖8-1c)和d)]。中承式包括中承式推力拱橋(圖8-1b)]和無(wú)推力的飛燕式拱橋(圖8-1e)];下承式包括下承式系桿拱橋(圖8-1c)]和下承式剛架系桿拱d)下承式剛架系桿拱e)飛燕式系桿拱圖8-1鋼管混凝土拱橋結(jié)構(gòu)體系不宜大于150m;跨徑大于150m,宜采用桁式主拱；跨徑大于300m,宜采用變截面桁2主拱矢跨比取值范圍宜為：上承式1/4～1/6,中承式1/3.5～1/5,下承式宜為1.2～2.8,中承式的拱軸系數(shù)不宜大于1.9,下承式的拱軸系數(shù)不宜大于1.5。a)單管b)啞鈴型c)三管桁式d)四管桁式4飛燕式鋼管混凝土拱橋，邊跨宜采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。邊、中跨跨徑比宜為0.18～0.30;中跨矢跨比宜為1/3.5～1/4.5。6主拱的高度、寬度、主管外徑，宜按式(8.1.2-1)～式(8.1.2-3)計(jì)算確定。1)等截面主拱：B——主拱截面全寬(m);L?——主拱凈跨徑(m);k?——荷載系數(shù)，公路—I級(jí)取1.0,公路—Ⅱ級(jí)取0.9;k?——車道系數(shù)，2或3車道取0.9,4車道取1.0,6車道取1.1。2)啞鈴型截面主拱宜為等截面，其主拱截面高度宜取(0.8～1.0)H,且不宜大于3m;鋼管直徑宜取600～1500mm。3)變截面桁式主拱，拱頂截面高宜取(0.6～0.9)H,拱腳截面高宜取(1.4~7主拱主管壁厚不應(yīng)小于10mm。8中、下承式鋼管混凝土拱橋，吊索和拱上立柱宜等間距布置，間距可取為L(zhǎng)?/24～L?/38。上承式鋼管混凝土拱橋拱上立柱間距可取為L(zhǎng)?/8～L?/15。9宜根據(jù)主拱橫向布置形式，選取整體或分離式的拱座。主拱采用肋式拱時(shí)，宜對(duì)于跨徑小于150m的鋼管混凝土拱橋，所需的主拱截面尺寸相對(duì)較小，為簡(jiǎn)化構(gòu)造和便于制造安裝，單管或由雙管組成的啞鈴型主拱較為適宜。隨著跨徑增大，主拱的面發(fā)生微小損傷缺陷，在一定外部因素(荷載、溫度、腐蝕等)作用下，損傷缺陷不(2)焊接接頭處金屬再結(jié)晶過(guò)程使熱影響區(qū)(HAZ)的母材強(qiáng)度增高，塑性韌性2)當(dāng)鋼腹板計(jì)算高度與鋼腹板厚度之比(h/δ)為50～140時(shí)，應(yīng)設(shè)置豎向加勁3)當(dāng)鋼腹板計(jì)算高度與鋼腹板厚度之比(h/δ)大8.2.2設(shè)有斜支管的Y、K、N形節(jié)點(diǎn)構(gòu)造(圖8.2.2)應(yīng)符合下列規(guī)定：05之05之3K形節(jié)點(diǎn)或N形節(jié)點(diǎn)支管間的間隙g不應(yīng)小于50mm。心公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—2015)8Q5相貫焊接的K8Q6支管相貫線和坡口應(yīng)采用相貫線切割機(jī)完成，焊接接頭根部間隙應(yīng)控制在6mm以內(nèi)，焊縫宜采用全熔透焊縫形式，焊趾處應(yīng)進(jìn)行修1焊接接頭不應(yīng)采用間斷、超間隙和塞焊的焊縫。2不得選擇T形或十字形焊接接頭。3應(yīng)控制焊接缺陷、焊接應(yīng)力、焊接變形、焊接收縮量，并提出相應(yīng)的制造和焊4桁式主拱的相貫連接接頭，其相貫線坡口應(yīng)采用相貫線切割機(jī)成型，支管全熔透焊縫坡口形式可按圖8.2.6-1設(shè)置。Q~1.6m~1.6mα=180°~135°詳圖“A”a=150°~909詳圖“B”α=90°~50°29“EQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up2(“EQ\*jc3\*hps24\o\al(\s\up2(45°),到)°過(guò)渡從α=75°~30°詳圖“C”全熔透焊縫坡口形式9α=45°~15°總體設(shè)計(jì)及構(gòu)造打磨區(qū)5鋼管對(duì)接接頭應(yīng)采用全熔透焊縫，管端坡口可采用圖8.2.6-2的形打磨區(qū)圖8.2.6-2鋼管對(duì)接坡口形式6主管采用直縫焊接管時(shí)，對(duì)環(huán)焊縫、縱焊縫和節(jié)點(diǎn)的相貫或1000mmL?Q主管主管b>80mme?<D/4圖8.2.6-3鋼管錯(cuò)縫布置要求7焊接接頭應(yīng)合理配置焊縫韌性和強(qiáng)度，宜采用焊接材料與結(jié)構(gòu)鋼材強(qiáng)度等組配8相貫線焊縫的焊趾應(yīng)修磨圓順，修磨方法宜采用砂輪打磨；打磨區(qū)的修磨深度宜為0.5～0.8mm,修磨方位應(yīng)符合圖8.2.6-4的規(guī)定。板圖8.2.6-4焊縫修磨方位圖AA作臨時(shí)連接(圖8.2.8-1)。主管對(duì)接管主管設(shè)置不少于3層鋼筋網(wǎng)，在鋼管周邊應(yīng)設(shè)置分布環(huán)向鋼筋、焊釘或PBL剪力鍵等錨固4主拱合龍連接應(yīng)采用焊接對(duì)接接頭。主拱合龍應(yīng)快速準(zhǔn)確對(duì)位，宜單獨(dú)設(shè)置合龍段及滿足瞬時(shí)合龍的構(gòu)造措施。桁式主拱合龍構(gòu)造如圖8.2.8-5所示。公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—20定位板內(nèi)加勁環(huán)BBA圖8.2.8-5桁式主拱合龍構(gòu)造為滿足施工過(guò)程受力和無(wú)應(yīng)力焊接的需要，當(dāng)主拱主管直徑大于600mm時(shí)，采用8.2.9主拱主管在加工制造時(shí)宜采用折線形成，折線長(zhǎng)度不應(yīng)大于主拱的主桁間距和有限元計(jì)算模型的梁?jiǎn)卧L(zhǎng)度中的較小值。用折線代替曲線時(shí)，其主管接頭位置應(yīng)避開主桁的節(jié)點(diǎn)位置。主拱制造時(shí)不宜采用火焰煨彎的工鋼管混凝土主拱一般采用懸鏈線、拋物線或圓曲線。主拱鋼管采彎曲成主拱時(shí)，會(huì)造成鋼管圓度、直線度等誤差增大，且工藝要求高、8.3橫撐8.3.1拱肋間應(yīng)設(shè)置橫撐。橫撐形式可采用一字式、K式、X式、米字式等。橫撐構(gòu)造應(yīng)與拱肋截面相適應(yīng)，截面可采用單管、啞鈴型或桁式。8.4.1拱上立柱可采用鋼管混凝土構(gòu)件、鋼構(gòu)件或鋼筋混凝土構(gòu)件。鋼管混凝土立柱宜采用單管或桁式組合柱。蓋梁可采用鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土或8.4.2鋼管混凝土立柱與混凝土蓋梁連蓋梁底面圖8.4.2鋼管混凝土立柱與蓋梁連接構(gòu)造公路鋼管混凝土拱橋設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD65-06—2015)圖8.4.3拱上立柱與主拱連接構(gòu)造造。承壓板直徑(或邊長(zhǎng))宜為1.5～2.0倍立柱鋼管直徑，厚度不宜小于25mm,如圖8.4.5所示。1.5~2.0倍立柱主管b)埋入式焊釘構(gòu)造肋板開孔aOo圖8.4.5橋墩與基礎(chǔ)連接一般構(gòu)造--8.5.2吊索錨具形式應(yīng)結(jié)合拱、梁和索體構(gòu)造選用，錨管的出口端應(yīng)設(shè)置減振器。8.5.3吊索錨具的防腐應(yīng)滿足設(shè)計(jì)使用年限要求，并應(yīng)設(shè)置完整的防護(hù)及排水構(gòu)造。錨具防護(hù)罩構(gòu)造應(yīng)便于錨具及其內(nèi)索體的后期檢修。錨具防護(hù)罩應(yīng)有配套的防腐調(diào)查表明，吊索上下端錨具處腐蝕嚴(yán)重，是因?yàn)殄^具體完全不進(jìn)入錨具內(nèi)，一旦進(jìn)入而無(wú)法排除時(shí)，將導(dǎo)致吊索上下端錨具處腐蝕環(huán)境惡8.5.4中、下承式拱橋設(shè)計(jì)時(shí)，最短吊索的自由長(zhǎng)度宜滿足縱向位移需要。當(dāng)不能滿足要求時(shí)，應(yīng)采用限制短吊索橫梁縱向位移、橫梁與橋面梁(板)間設(shè)置滑板支座、調(diào)查表明，中、下承式拱橋的伸縮縫一般位于兩岸橋臺(tái)(交界墩)處，變位零點(diǎn)位于主跨跨中，導(dǎo)致兩岸短吊索水平位移大，使外套鋼管、錨端的彎折角的彎曲應(yīng)力和腐蝕環(huán)境作用下，形成吊索的“應(yīng)力腐蝕”而破壞。本條對(duì)短吊索進(jìn)行(1)設(shè)置構(gòu)造，固定短吊索的橫梁與拱肋形成一體，減少橫梁縱橋方向移動(dòng)；(2)短吊索橫梁與橋面梁(板)間設(shè)置滑板支座，減少短吊索橫梁縱向位移；(3)將吊索錨固于主拱上弦，加大索套管直徑，增加短吊索的自由長(zhǎng)度，降低錨8.5.5當(dāng)?shù)跛鏖L(zhǎng)度大于30m時(shí)，在滿足吊索綜合系數(shù)要求的同時(shí)，宜提高吊索的抗--8.7.2中、下承式鋼管混凝土拱橋的橋面梁(板)必須采用連續(xù)結(jié)構(gòu)體系，連續(xù)結(jié)構(gòu)體系的主縱梁應(yīng)滿足2倍吊索跨度的承載能力要求。對(duì)于橋面梁(板)與吊桿橫梁橋面梁(板)連續(xù)結(jié)構(gòu)體系指在橋面梁的吊索橫梁間設(shè)置主縱梁，形成縱橋向連8.7.3橋面梁(板)可采用鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土、鋼或鋼—混凝土組合等結(jié)構(gòu)；對(duì)于跨徑大于300m的鋼管混凝土拱橋，宜采用鋼或鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)橋面梁(板)。8.7.4鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)橋面梁(板)的構(gòu)造應(yīng)符合附錄D的規(guī)定。8.7.5當(dāng)橋面單向縱坡大于2%時(shí)，應(yīng)設(shè)置縱向限位措施。8.7.6中、下承式拱橋，橋面梁與主拱的間隙應(yīng)滿足橋面梁(板)縱橫向位移的1扣塔(或提升塔)宜采用型鋼標(biāo)準(zhǔn)件或鋼管(或鋼管混凝土)桁式塔。當(dāng)采用鋼管混凝土桁式扣塔(或提升塔)時(shí)，其構(gòu)造應(yīng)符合本規(guī)范的規(guī)定。2扣索(或提升索)應(yīng)選用鋼絲繩或鋼絞線。鋼絞線錨固應(yīng)選用低回縮量4扣索(或提升索)的張拉端應(yīng)設(shè)置在塔頂和錨碇處。2主拱扣點(diǎn)(吊點(diǎn))宜設(shè)計(jì)為永久結(jié)構(gòu)，其構(gòu)造、焊接工藝試驗(yàn)、疲勞細(xì)節(jié)構(gòu)造3主拱鋼管混凝土灌注孔應(yīng)在結(jié)構(gòu)制造時(shí)完成，且位于主管側(cè)面，距離節(jié)點(diǎn)位置宜為0.6～1.0m;拱腳灌注孔距離拱座面宜為1.5～2.0m。灌注孔直徑宜為100~150mm,孔周邊應(yīng)設(shè)置加勁環(huán)板，其直徑不宜小于300mm,板厚不宜小于12mm。封孔4主拱拱頂各主管內(nèi)應(yīng)設(shè)置隔艙板，隔艙板兩側(cè)應(yīng)各設(shè)一個(gè)排漿管。排漿管直徑應(yīng)大于100mm,高度應(yīng)大于1.0m。安裝主拱的輔助構(gòu)造包括設(shè)置在主拱上的扣點(diǎn)、主拱混凝土灌注孔和主拱隔艙9附屬結(jié)構(gòu)限，按現(xiàn)行《公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝技術(shù)條件》(JT/T722)的規(guī)定，進(jìn)行防腐附錄A鋼管混凝土徐變系數(shù)A.0.1鋼管混凝土拱橋內(nèi)力與變形計(jì)算應(yīng)計(jì)入徐變的影響。計(jì)鋼管約束的混凝土徐變系數(shù)宜按式(A.0.1)計(jì)算。φ(t,to)——混凝土的徐變系數(shù)，可根據(jù)現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋E,、E——鋼管和混凝土材料的彈性模量(MPa);附錄B鋼管混凝土本構(gòu)關(guān)系B.0.1鋼管混凝土受壓本構(gòu)關(guān)系，應(yīng)采用“統(tǒng)一理論”的全過(guò)程曲線，如圖B.0.1所示。fE'EJEsa鋼管混凝土“統(tǒng)一理論”的具體內(nèi)容是：把鋼管混凝土視為一種組合材料，用構(gòu)件的整體幾何特性(全截面面積和抵抗矩等)和鋼管混凝土的組合性能指標(biāo)，來(lái)計(jì)算(1)導(dǎo)出鋼材和混凝土在多軸應(yīng)力狀態(tài)下的本構(gòu)關(guān)系數(shù)學(xué)表達(dá)式。(2)用有限元法計(jì)算得到鋼管混凝土在各種應(yīng)力狀態(tài)下(軸壓、軸拉和受彎、受扭等)的荷載—變形關(guān)系曲線。(3)根據(jù)上述全過(guò)程曲線，確定極限準(zhǔn)則，定出承載力組合設(shè)計(jì)指標(biāo)。通過(guò)鋼管混凝土試件的試驗(yàn)，得出的本構(gòu)關(guān)系已包合設(shè)計(jì)指標(biāo)含約束效應(yīng)。鋼管混凝土組合指標(biāo)除試驗(yàn)確定的組合應(yīng)力fe、組合彈性模鋼管混凝土軸心受壓(L/D=3～3.5,L為計(jì)算長(zhǎng)度，D為外直徑)時(shí)的N-e典型全過(guò)程曲線圖，縱坐標(biāo)N是軸壓荷載，也可用截面的名義應(yīng)力或平均應(yīng)力表示：當(dāng)約束效應(yīng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值ξ≈0.4時(shí)，約束效應(yīng)太小，不出現(xiàn)塑性段，曲線在約附錄C鋼管混凝土構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算C.0.1鋼管混凝土構(gòu)件作為鋼管和混凝土兩種材料單元，構(gòu)件滿足平截面假定，應(yīng)采用疊加法計(jì)算各階段累計(jì)的截面應(yīng)力，并符合式(C.0.1-1)、式(C.0.1-2)的K?——鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件的核心混凝土軸心抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)，K?可按K?——管內(nèi)混凝土容許應(yīng)力安全系數(shù)，可取K?=1.7;fk——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)。鋼管應(yīng)力為各個(gè)施工階段的累計(jì)應(yīng)力、二期恒載引起的應(yīng)力、溫度應(yīng)力以及活載、混凝土收縮、徐變應(yīng)力的累加。鋼管應(yīng)力計(jì)算一般是將鋼管混凝土構(gòu)件作為鋼管和混凝土兩種材料單元，根據(jù)各自的材料特性和施工過(guò)程，采用有限元法疊加計(jì)算而成。鋼管實(shí)際應(yīng)力值一般大于理論分析值，主要是混凝土的彈性模量取值與理論取值有差異，且與混凝土收縮、徐變有關(guān)，目前缺乏這方面的系統(tǒng)性和連續(xù)性實(shí)測(cè)資料。此外，實(shí)踐中往往在沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)規(guī)定的混凝土強(qiáng)度時(shí)，就進(jìn)行后續(xù)鋼管混凝土了鋼管的應(yīng)力。為保證鋼管在正常使用極限狀態(tài)下處于彈性階段，應(yīng)有安全儲(chǔ)備，規(guī)定C.0.2在正常使用極限狀態(tài)下，鋼管混凝土構(gòu)件的鋼管、混凝土的應(yīng)力宜按式N——鋼管混凝土組合截面形成后構(gòu)件中所增加的軸力設(shè)計(jì)值(103kN),即扣M——鋼管混凝土組合截面形成后構(gòu)件中所增加的彎矩設(shè)計(jì)值(103kN·m),--2鋼格子梁應(yīng)由主縱梁、次縱梁、主橫梁、次橫梁組成，縱橫梁間距比應(yīng)大于2.0;吊索或立柱應(yīng)設(shè)置在主橫梁處，如圖D.0.4鋼底板厚度為6～8mm,其上沿橋縱向每隔35～45cm設(shè)置厚度為6mm的帶孔鋼板，其高度為10～14cm,開孔間距為10～12cm,開孔直徑不小于4cm,孔內(nèi)穿φ12mm鋼筋，頂面鋪設(shè)鋼筋網(wǎng)，再現(xiàn)澆C40鋼纖維混凝土，厚度不宜小于10cm,如h?不宜超過(guò)板厚度h?的1.5倍，加厚承托倒角的水平寬度b?不小于其高度h?,如鋼—混凝土組合橋面板組合板位置的橋面板頂面2m組合板7水泥混凝土橋面板采用鋼纖維或混雜纖維混凝土澆注，并注意施工縫位置的預(yù)留和處置技術(shù)。瀝青混凝土鋪裝o剪力釘a)立面6～8mm鋼底板主(次)橫梁順橋向55順橋向6～8mm鋼底板350～400b)平面橋面板的構(gòu)造示意圖圖D.0.1-3橋面板承托一般構(gòu)造示意圖D.0.2鋼—混凝土組合橋面板鋼材的材質(zhì)應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼—混凝土組合橋面板的鋼底板、帶孔鋼板宜采用Q235-B或Q235-C。2鋼—混凝土組合橋面板鋼結(jié)構(gòu)的制造與焊接，應(yīng)符合本規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)的相關(guān)規(guī)定。1)表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的用詞，正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴(yán)2)表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“應(yīng)”,反面詞采用3)表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“宜”,2)在標(biāo)準(zhǔn)條文及其他規(guī)定中，當(dāng)引用的標(biāo)準(zhǔn)為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，表述為3)當(dāng)引用本標(biāo)準(zhǔn)中的其他規(guī)定時(shí)，表述為(2015年10月版)書名(書號(hào))定價(jià)(元)1公路工程行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)制修訂管理導(dǎo)則(10544)2JTGA04--2013公路工程標(biāo)準(zhǔn)編寫導(dǎo)則(10538)3公路工程名詞術(shù)語(yǔ)(0346)4公路自然區(qū)劃標(biāo)準(zhǔn)(0348)5公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(活頁(yè)夾版，11814)6公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(平裝版，11829)7公路工程抗震規(guī)范(11120)8公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則(1228)9JTGB03—-2006公路建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響評(píng)價(jià)規(guī)范(0927)公路環(huán)境保護(hù)設(shè)計(jì)規(guī)范(08473)公路項(xiàng)目安全性評(píng)價(jià)指南(0784)公路護(hù)欄安全性能評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)(10992)公路工程基本建設(shè)項(xiàng)