1、吊裝情況概述 12、一字幅鋼筋籠吊點布置 22.1選定鋼筋籠最大重量及尺寸 22.2橫向吊點設置 22.3縱向吊點計算 33、異形幅鋼筋籠吊點布 44、吊車的選型 64.1主吊臂長計算 6圖5.1-1鋼筋籠吊裝示意圖 74.2主副吊的性能參數 85、履帶吊吊重計算 95.1鋼筋籠50.9m吊裝履帶吊吊重計算 96、吊車的穩定性驗算 117、吊環、吊耳設置 128、起吊用索具驗算 138.1索具基本參數 138.2主吊扁擔上掛鋼絲繩驗算 158.3主吊扁擔下掛鋼絲繩驗算 158.4副吊扁擔上鋼絲繩驗算 158.5副吊扁擔下鋼絲繩驗算 168.6主、副吊扁擔驗算 168.7擱置扁擔驗算 178.8頂部吊環驗算 188.9卸扣驗算 188.10吊點處焊縫驗算 181、吊裝情況概述根據表2.2-1英發睿智創新園地連墻統計表得：1、本工程最長最重得鋼筋籠為A-1型地連墻：長50.9m；重為49.9噸；2、鋼筋籠整體長度50.9m，考慮整幅吊裝。3、將整幅鋼筋籠重49.9t，且考慮到接頭率不大于50%的技術要求。根據現場施工情況，綜合考慮各類施工方案風險因素，本方案論述采用整幅吊裝。5.1.1安全保證技術措施1）鋼筋籠焊接完成后必須進行驗收，驗收內容主要包括桁架筋的根數、搭接焊長度、吊點焊接質量、焊縫飽滿程度，驗收合格后方可使用。2）起吊前，對作業工人進行安全技術交底，確保所有作業人員對起吊的鋼筋籠重量、吊點位置、起吊作業程序及安全注意事項有明確了解，杜絕吊裝事故的發生。3）施工中，配合安全部、物資設備部門做好吊具、吊索及設備的檢查工作，并在起吊過程中加強現場安全管理，確保吊裝作業過程的整體受控。2、一字幅鋼筋籠吊點布置2.1選定鋼筋籠最大重量及尺寸最重鋼筋籠49.9t，鋼筋籠整幅吊裝具體鋼筋籠樣式如下以取最不利條件做為驗算模型的原則，由以上圖表可知，鋼筋籠A-1以最大吊裝尺寸為50.9m×0.8m×6.0m，雙機抬吊最大吊重為49.9t，主吊最大吊重為49.9t進行驗算。2.2橫向吊點設置橫向吊點計算鋼筋籠按均布荷載加載，根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，吊點計算如下：圖17.2-2橫向彎矩計算圖+M=-M，其中：+M=(1/2)qL12;-M=(1/8)qL22-(1/2)qL12q為均布荷載，M為彎矩。故：L2=2L1，2L1+3L2=L（L為鋼筋籠寬），可得L1=0.10L，L2=0.28L，故可知橫向吊點按左右0.1L位置為宜。鋼筋籠橫向吊點設置4點：按鋼筋籠寬度L，考慮導管倉及豎向桁架筋位置，吊點位置按0.1L、0.38L、0.62L、0.9L處為宜。地下連續墻設置兩列吊點根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下。圖17.2-3橫向彎矩計算圖（2點）計算結果如下：+M=-M，+M=1/2qL12，-M=1/8qL22-1/2qL12其中：q—均布載荷，M—彎矩故：又：2L1+L2=LL1=0.207L；L2=0.586L；因此，橫向吊點可按照0.207L+0.586L+0.207L布置2.3縱向吊點計算鋼筋籠縱向吊點設置：每列吊點設置在每列豎向桁架筋上，7列桁架筋根據幅寬均勻分布，4列吊點對應7道鋼絲繩。縱向吊點選擇非常重要，若吊點位置不準確，鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關鍵步驟。根據彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下：縱向吊點設置:縱向吊點按照鋼筋籠長度設置7排。主吊車3道，副吊車4道。鋼筋籠縱向受力彎矩如下圖所示，由正負彎矩相等時所受彎矩變形最小原理得:1)地下連續墻縱向吊點計算：圖17.2-4縱向彎矩計算圖+M=-M，其中：+M=(1/2)qL12;-M=(1/8)qL22-(1/2)qL12q為均布荷載，M為彎矩。又2L1+6L2=H（H為鋼筋籠長）計算得：L1=H/(2+12√2)，L2=2√2H/（2+12√2）以鋼筋籠長度50.9m為計算，可知L1=2.68m，L2=7.57m。因此，選擇B、C、D、E、F、G、H五點時鋼筋籠起吊時彎矩最小，但實際過程中B、C中心為主吊位置，AB距離影響吊裝鋼筋籠。根據實際吊裝經驗以及本工程鋼筋籠鋼筋分布等特點，對各吊點位置進行調整：籠頂下1m+8m+8m+7.5m+7.5m+7.5m+7.5m+3.9m。各類型鋼筋籠具體吊點位置布置如下：50.9米長鋼筋籠吊點示意圖施工各節點焊接要求必須滿足JGJ18-2012的要求，吊點鋼板和吊點鋼筋都與桁架上的主筋雙面滿焊，焊縫寬度不得小于0.6d，厚度大于0.35d；最終擱置板與吊攀鋼筋雙面滿焊，焊縫寬度不得小于0.6d，厚度大于0.35d，其余擱置鋼板與主筋雙面滿焊，焊縫高度大于10mm；桁架上的主筋和鋼籠周邊的主筋都與分布筋100％焊接。3、異形幅鋼筋籠吊點布L形幅吊點布置①“L”型鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架、吊點及剪刀撐之外，另要增設鋼筋籠內側斜撐桿和外側斜撐進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時發生變形。“L”型幅加強筋及吊點布置圖②異型槽段橫向吊點布置按照以下步驟進行計算設置：第一步：根據鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向重心位置。“L”型鋼筋籠橫向重心位置示意圖L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標。假設：鋼筋籠橫斷面質量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為，B部分面積為；首先計算出鋼筋籠橫斷面對X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重心為：第二步：計算鋼筋籠橫斷面對形心軸x1、y1的慣性矩、與慣性積；第三步：計算橫斷面形心主軸方向X2O2Y2。第四步，對L型鋼筋籠采用橫向兩點起吊時，根據結構的力學平衡原理可知：①鋼筋籠橫斷面重心應位于吊點之間；②吊點外鋼筋籠部分對吊點最大彎矩應盡量左右相等（圖中，A部分對吊點1的最大彎矩應與B部分對吊點2的最大彎矩應盡量相等）；③鋼筋籠橫向最大正彎矩與最大負彎矩應盡量相等根據以上原則，應有：；根據以上計算和原則可確定吊點位置。同時對于拐角幅及特殊幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架和吊點之外，另要增設“人字”桁架和斜拉鋼筋進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時發生變形。4、吊車的選型4.1主吊臂長計算選擇計算主吊機垂直高度時，不僅要考慮鋼筋籠的最大尺寸、重量，而且要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉180°、不碰撞主吊臂架，即滿足BC距離大于1/2鋼筋籠平放寬度的要求。選取主吊臂架仰角78°進行計算（QUY300t履帶吊型最大仰角85°）。圖5.1-1鋼筋籠吊裝示意圖圖5.1-1鋼筋籠吊裝示意圖起重垂直高度H及起重機臂長L計算，選擇計算主吊車垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架仰角(按78°計算)和鋼筋籠的最大尺寸、重量，還要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉360°不碰撞主吊臂架，滿足BC距離≥3m(鋼筋籠一半寬度，考慮較寬槽段取3m)。AC=BC×tan78°=3.5×4.705=16.47m（BC=3.5m）h2=AC-h1-b-h0=16.47-3-5-0.6=7.87mH+b=h1+h2+h3+h4+h0+b=3+7.87+50.90+0.5+0.6+5=67.87mb—起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離（b=5m）h0—起吊扁擔凈高h1—扁擔吊索鋼絲繩高度h2—鋼筋籠吊索高度h3—鋼筋籠長度h4—起吊時鋼筋籠距地面高度，h4=0.5m主吊機起重臂長度LL=（H+b－h5）/sina=（67.87－1.3）/sin78°=68.05mh5為起重臂下軸距地面的高度1.3m，R=L×cos78°=11.09m根據履帶吊車技術性能表，查對符合起重重量超過49.9t，起吊高度超過68.05m的履帶吊車。當300t履帶吊負荷表履帶吊主臂長72m，作業半徑為12m時起吊重量最大為93t，仰角78°時，起吊高度=72×sin78°=70.42m＞68.05m。鋼筋籠碰臂驗算：BC=（72×sin78°-h4-h3）/tan78°=4.04m＞3m(鋼筋籠幅長6m/2=3m)，滿足起吊要求。扁擔碰臂驗算：D=（72×sin78°-h4-h3-h2-h0）/tan78°=2.24m＞1.9m（扁擔長3.8m/2=1.9m），滿足起吊要求。根據以上情況分析，查詢吊車性能表（附表：300t履帶起重機主臂作業性能表）得知主吊把桿長度選取72m＞68.05m，回轉半徑12m滿足要求。4.2主副吊的性能參數主性能參數吊車主吊采用QUY300t履帶吊作為主吊，主臂長度接72米，回轉半徑12米，最大起重量為93T。吊車型號：QUY300t的參數臂長（m）幅度（m）2430364248546066725.5180.06180.07180.0180.0180.08180.0180.0180.0180.0180.09180.0177.0171.0165.0160.0155.010156.0152.0150.0148.0138.0137.0130110.012121.0118.0116.0115.0112.0110.0107.0104.093.01497.097.094.093.090.089.088.587.284.01680.080.079.078.075.074.074.073.071.01867.067.067.065.064.063.063.062.061.02057.057.057.056.055.055.055.054.052.02250.050.049.049.048.048.048.047.046.02444.043.043.042.042.042.042.040.02640.038.038.037.037.037.037.036.02834.034.034.033.033.033.033.032.03031.030.030.030.030.030.029.03225.024.024.024.024.023.03821.020.520.520.019.518.54217.517.016.516.015.24614.513.813.012.45011.511.010.3549.59.38.5587.56.6倍率141414180t/14*165/13180t/14*142t/10155/12*130t10130t/10*110t/9110t/9*100t/87吊鉤200t200t200t200t200t200t200t200t/110t100t鉤重（t）2.852.852.852.852.852.852.852.85/2.322.32副吊性能參數吊車型號：SCC1500（150噸）參數5、履帶吊吊重計算5.1鋼筋籠50.9m吊裝履帶吊吊重計算300噸履帶起吊重量表序號項目計算參數150.9m鋼筋籠最大重量W1W1=49.9t250.9m鋼筋籠加吊具（3t）最大重量W1＇W1＇=W1+3=52.9t3300T主吊車極限起重量（臂桿72m,仰角78°）P1P1=93t4300T主吊車不行走時允許起重量P2P2=P1×0.8=74.4t5300T主吊車行走時允許起重量P3（行走安全系數為0.7）P3=P1×0.7=65.1t6150t副吊車極限起重量（臂桿42m，工作半徑10m）P4P4=74.3t7150t不行走時允許起重量P5P5=P4×0.8=59.44t8雙機抬吊時150t副吊車承擔最重鋼筋籠重量W2（60°角）W2=W1×0.6=29.94t（鋼筋籠重量的60%）9雙機抬吊時150t副吊車承擔最重鋼筋籠重量及吊具W2＇（60°角）W2＇=W2+3=32.94t注：吊具(扁擔1.7t+單滑輪0.24t+卸扣0.04t+鋼絲繩0.98t)合計重量為2.96t,取計算重量為3t。（1）300T主吊車①雙機抬吊狀況下吊裝50.9m長鋼筋籠:300T履帶吊臂桿72m，當臂桿達到最大仰角時允許起重量P2=74.4t（根據吊車手冊及根據《建筑機械使用安全技術規程》4.2.9條規定，起重機在靜止起吊時，載荷不得超過允許起重量的80%）。雙機抬吊時300T主吊車承擔最重鋼筋籠重量W1=49.9t。P2＞W1＇×1.2=59.88t，滿足要求。②主吊行走狀況下吊裝50.9m長鋼筋籠：300T主吊車行走時允許起重量P3=65.1t（根據吊車手冊及根據《建筑機械使用安全技術規程》4.2.10條規定，起重機如需帶載行走時，載荷不得超過允許起重量的70%）。50.9m鋼筋籠最大重量W1=49.9tP3＞W1＇×1.2=63.48t，滿足要求。（2）150t副吊車①雙機抬吊狀況下吊裝50.9m長鋼筋籠:查詢吊車性能表（附表150t履帶起重機主臂作業性能表）150t履帶吊臂桿42m、工作半徑10m時，其允許起重量P5=59.44t（根據吊車手冊及根據《建筑機械使用安全技術規程》4.2.9條規定，起重機在靜止起吊時，載荷不得超過允許起重量的80%）。150t履帶吊承擔最重鋼筋籠重量W2=29.94t。P5＞W2＇×1.2=39.528t，滿足要求。6、吊車的穩定性驗算（1）風荷載以抗六級風（包括六級風）進行計算，查風壓表，六級風風速V=49km/h,風壓0.2KN/m2；則風荷載標準值Wk=βzμsμzW0=1.53*0.676*0.72*0.2=0.149KN/m2式中：Wk風荷載標準值（KN/m2）βz高度Z處風振系數，取1.53μs風荷載體型系數,取0.676μ=∮μs=0.52*1.3=0.676（按照《建筑結構荷載規范》要求，方形結構體型系數取μs=1.3）μz風壓高度變化系數，取0.72W0基本風壓（KN/m2），取0.2KN/m2鋼筋籠抗風系數∮=An/A=0.52（∮為鋼筋籠實際受力面積與總面積的比值）則風荷載F風=0.149KN/m2*221.65㎡=33.03KN=3.303t故風荷載產生的傾覆力矩M2=3.303*18.375=60.69t?m（2）由鋼筋籠產生的傾覆力矩M3=41.18*（12-6.78/2）=354.56t?m∑M傾覆=（M2+M3）*1.15=（60.69+354.56）*1.15=477.54t?m小于M抗傾覆=800.73t·m，則履帶吊穩定性滿足要求！300T履帶吊作為主吊時，把桿長72m，工作半徑為12m，最大吊重為93t。則：履帶吊提供的最大傾覆力矩M抗傾覆=93×（12-6.78/2）=800.73t·m③地面坡度1%tgβ=1%β=0.01rad則1%坡度導致的扒桿頂水平位移L1+L2=56+2.34/sin78°=58.4m△L=（L1+L2）×β=58.4×0.01=0.584m由地面傾斜產生的力矩M1=0.584×41.18=24.05t?m，因地面向鋼筋籠反方向傾斜，其力矩為抗傾覆力矩，在計算總力矩時，對此抗傾覆力矩不予考慮。吊車的穩定模型7、吊環、吊耳設置設置吊環：在頂部采用直徑36的光圓鋼筋制作吊環焊在地連墻桁架筋上，每幅地連墻設置4根吊環。吊耳鋼筋與桁架主筋單面焊接，焊接長度為10d。吊環鋼筋見下圖所示。吊環鋼筋設置圖設置吊耳：采用直徑36的光圓鋼筋加工成型，吊耳橫向每排吊耳設置4個，縱向數量與吊點數量相同，籠頂吊耳及普通吊耳均與桁架主筋進行焊接，尺寸見下圖所示。吊耳設置圖8、起吊用索具驗算8.1索具基本參數本工程采用索具見下表所示。序號名稱規格（型號）單位數量備注1主吊鐵扁擔個12副吊鐵扁擔個13單滑輪25t只44單滑輪25t只45卸扣25t只166卸扣20t只87卸扣16t只8副吊用8鋼絲繩φ62×5.7m根2主吊扁擔上用9鋼絲繩φ38×17m根4主吊點用11鋼絲繩φ52×5.7m根2副吊扁擔上用12鋼絲繩φ38×23m根4副吊點用13換繩φ38×12m根4主吊用鋼筋籠垂直吊起時主吊索具承擔重量最大，副吊索具承擔最大重量為雙機抬吊鋼筋籠時。計算包括以下幾方面的內容：鋼絲繩強度驗算；卸扣驗算；吊環驗算。本工程使用的鋼絲繩均為6*37+1的鋼絲繩，鋼絲強度極限為1770MPa，安全系數k取8，換算系數α=0.82強度數據由《簡明施工計算手冊（第四版）》查得如表5.7-2，鋼絲繩參數表見5.7-3。序號鋼絲繩型號型號K額定荷載KN138mm6×37+18843252mm6×37+181580362mm6×37+182250鋼絲繩參數表8.2主吊扁擔上掛鋼絲繩驗算主吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為50.9m長鋼筋籠對接后的重量以及索具自身重量，最大總重量為49.9+3=52.9t。鋼絲繩直徑為62mm，查得鋼絲破斷拉力總和Pg=2250KN，鋼絲繩的容許拉力為：2250×0.82÷6=307.5KN。鋼絲繩受力示意如圖所示，中間兩根鋼絲繩與扁擔夾角為45°～90°之間，取較為不利的45°驗算。（0.82鋼絲繩的不均勻系數、安全系數取6、動荷載系數1.2）鋼絲繩受力（考慮鋼筋籠自重+吊具重）：T=（499+30）×1.2÷sin45÷4=224.43KN﹤307.5KN，經驗算62mm鋼絲繩滿足要求。主吊扁擔上鋼絲繩受力示意8.3主吊扁擔下掛鋼絲繩驗算鋼絲繩直徑38mm，查得鋼絲破斷拉力總和Pg=843KN，鋼絲繩容許拉力843×0.82÷6=115.21KN。一字幅吊裝時，主吊扁擔下鋼絲繩承擔最大重量為50.9m長鋼筋籠的重量49.9t。主吊扁擔下掛4道鋼絲繩，共12根，單根鋼絲繩受力為T1=499×1.2÷4÷3=49.9KN﹤115.21KN，經計算38mm鋼絲繩滿足要求。8.4副吊扁擔上鋼絲繩驗算副吊扁擔上鋼絲繩承擔最大重量為雙機抬吊56m長鋼筋籠60%及索具自身重量，最大總重量為：49.9*0.6+3=20.964t。鋼絲繩直徑52mm，查得鋼絲破斷拉力總和Pg=1580KN，鋼絲繩容許拉力1580×0.82÷8=161.95KN。受力示意如圖8.1-1所示。中間兩根鋼絲繩與扁擔夾角為45°～90°之間，取較為不利的45°驗算。副吊扁擔上掛鋼絲繩受力（考慮鋼筋籠自重+吊具重）：T=(209.964)×1.2÷sin45÷4=89.08KN﹤161.95KN，經計算，該鋼絲繩滿足要求。輔副吊扁擔上鋼絲繩圖8.5副吊扁擔下鋼絲繩驗算鋼絲繩直徑38mm，查得鋼絲破斷拉力總和Pg=843KN，鋼絲繩容許拉力843×0.82÷6=115.21KN。一字幅鋼筋籠吊裝時，副吊扁擔下鋼絲繩承擔最大重量為雙機抬吊56m長鋼筋籠時的60%鋼筋籠重量49.9×0.6=29.94t。副吊扁擔下掛4道鋼絲繩，共8根，單根鋼絲繩受力：T=299.4×1.2÷4÷sin60÷2=51.86KN＜115.2KN，經計算，該鋼絲繩滿足要求。經計算38mm鋼絲繩做副吊扁擔下吊繩滿足要求。8.6主、副吊扁擔驗算主、副吊扁擔均采用Q235B鋼板，尺寸為3.5×0.6×0.05（單位：m）考慮扁擔的受力點的位置，取扁擔長為3.5m，扁擔大樣如下圖所示。扁擔詳圖根據《鋼結構設計規范GB50017-2014》Q235B鋼板的抗彎、抗拉設計值為200N/mm2,抗剪強度設計值為115N/mm2。主吊扁擔承擔最大重量為50.9m長鋼筋籠對接后的重量以及索具重量，最大總重量為52.9t。扁擔受力如下圖所示。扁擔受拉最小截面尺寸為：As=0.05×（3.5-0.154）=0.155m2拉應力：σ拉max=F/As=529×103÷（0.15×106）=3.53N/mm2<200N/mm2,滿足設計要求。口處最大剪力：V=529/4=132.25KN。扁擔受剪最小截面尺寸：0.05×0.07=0.035m2剪切應力：τmax=V/A=132.25×103÷（0.035×106）=3.78N/mm2<115N/mm2,滿足設計要求。8.7擱置扁擔驗算擱置扁擔承擔最大重量為50.9m長鋼筋籠采用整節吊裝，鋼筋籠的重量為49.9t。擱置扁擔采用工型鋼加焊兩塊12厚鋼板，總長為1.6m，擱置鋼筋籠扁擔的數量為4個。擱置扁擔示意圖擱置扁擔大樣圖受力簡圖如下：臨時擱置鋼筋籠鋼扁擔采用16#工字鋼并在內側加焊20mm鋼板而成，寬80mm，高160mm，長1600mm。每次臨時或最終擱置鋼筋籠的鋼扁擔數量不少于4個，擱置于導墻上。①參數計算單個擱置扁擔承受重量WT3WT4=WT/4=52.9/4=13.23t單個擱置扁擔抗剪截面積S4S4=1600*80=128000mm2鋼板抗剪fsfs=120N/mm2②擱置扁擔計算每個擱置鋼板允許抗剪FSFs=S4×fs÷9.8N/Kg÷1000Kg/T＝128000*120/9.8/1000=1567.3tFs〉WT4，滿足要求！8.8頂部吊環驗算吊環承擔最大重量為50.9m長鋼筋籠對接后的重量49.9t。每幅鋼筋籠在頂部設4個吊環，吊環使用φ36圓鋼，每根鋼筋的允許抗拉力：N=πR2×205/1.46=3.14×18×18×205N/1.46=14.24t則鋼筋籠重52.9t＜14.24×4=56.96t吊環強度滿足要求。8.9卸扣驗算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時。（1）主吊卸扣選擇主吊扁擔上部卸扣受力計算得：P1=49.9/4=12.475t主吊扁擔下部卸扣受力計算得：P11=49.9/8=6.24t主吊扁擔選用12只25t高強卸扣，滿足要求。主吊鋼筋籠吊點位置每個卸扣受力計算得：P2