繩摩擦提升由于礦井深度和產量的不斷增加，纏繞式提升機的卷筒直徑和寬度也隨之加大，使得提升機卷筒體積龐大而笨重，給制造、運輸、安裝等帶來很大的不便。為了解決這個問題，1877年法國人戈培提出將鋼絲繩搭在摩擦輪上，利用摩擦襯墊與鋼絲繩之間的摩擦力來帶動鋼絲繩，以實現提升容器的升降，這種提升方式稱之為摩擦提升。Question:多繩摩擦提升為何會產生?SKT但是，單繩摩擦式提升機只解決了提升機卷筒寬度過大的問題，而沒有解決卷簡直徑過大的問題。因為全部終端載荷由一根鋼絲繩承擔，故鋼絲繩直徑很大。從而摩擦輪直徑也很大(D＝80d)，因此就出現了用多根鋼絲繩代替一根鋼絲繩的多繩摩擦提升機。這樣，由于終端載荷由n根鋼絲繩共同承擔，使得每根鋼絲繩直徑變小，從而摩擦輪直徑也隨之變小。圖7-1所示為多繩摩擦提升系統示意圖。采用多繩摩擦提升機，假設鋼絲繩數目為n根，其鋼絲繩直徑與單繩提升機鋼絲繩直徑之間有如下關系：同理，摩擦輪直徑之間的關系為：(7-1)(7-2)Eg.多繩摩擦提升機可分為井塔式和落地式兩種。井塔式的優點是：布置緊湊省面積，不需設置天輪，全部截荷垂直向下，井塔穩定性好；鋼絲繩不裸露在雨雪之中，對摩擦系數和鋼絲繩使用壽命不產生影響。其缺點是：井塔造價較高，施工周期較長，抗地震能力不如落地式；井塔式系統為了保證兩提升容器的中心距離和增大鋼絲繩在摩擦輪上的圍抱角，可設置導向輪。但與此同時卻增加了提升鋼絲繩的反向彎曲，縮短了提升鋼絲繩的使用壽命。Question:同井架式相比,井塔式有何優、缺點？多繩摩擦提升機的結構有如下特點：

(1)主軸裝置圖7-3所示是多繩摩擦提升機的一種主軸裝置圖。主軸法蘭盤(或輪數)與摩擦輪輻采用高強度螺栓聯接，借助螺栓壓緊輪輻與夾板間的摩擦力傳遞扭矩。這種結構便于拆裝及運輸，但制造要求較高，軸向兩法蘭盤間的尺寸與摩擦輪輪幅尺寸應吻合，以便于連接。摩擦襯墊用倒梯形截面的壓塊把襯墊固定在筒殼上。(2)減速器為了消除機器傳給井塔的振動，有些井塔式摩擦提升機采用彈簧根底減速器，如圖7-4所示。(3)深度指示器多繩摩擦提升機為了補償鋼絲繩蠕動和滑動對深度指示器位置的影響，設置了深度指示器自動回零裝置。(4)尾繩懸掛裝置多繩摩擦提升設備一般均有尾繩，為了在使用圓尾繩時防止打結，在罐籠底部下方設有尾繩懸掛裝置。圖7-4彈性根底共軸減速器1-高速軸；2-高速小齒輪；3-高速大齒輪；4-高速軸套；5-彈性軸；6-減震器7-彈簧機座；8-低速小齒輪；9-低速軸套；10-輸出軸；11-剛性聯軸節；12-低速大齒輪?第二節摩擦提升傳動原理及防滑一、傳動原理多繩摩擦提升運動學與動力學計算根本上與單繩纏繞式提升相同，不同的是摩擦提升動力的傳遞是依靠摩擦襯墊與鋼絲繩之間的摩擦力來實現的，其工作的可靠性取決于提升鋼絲繩與摩擦襯墊之間是否有足夠的摩擦力。根據柔索傳動的歐拉公式可知．如圖7-5所示，在極限狀態下，摩擦輪兩側鋼絲繩張力的比值為：式中：F1為重載側鋼絲繩張力；

F2為輕載側鋼絲繩張力；

μ為鋼絲繩與襯墊之間的摩擦系數，通常取μ=0.2；

α為鋼絲繩在摩擦輪上的圍抱角，rad。(7-3)在式(7-3)兩邊各減去F2，那么有：式(7-4)的左邊為摩擦輪兩側的張力差，它是產生滑動的力。等式右邊是整個圍抱弧上產生的極限摩擦力，它是阻止滑動的力，即摩擦提升的牽引力。當式(7-4)左邊的值大于右邊的值時，鋼絲繩與摩擦輪將產生相對滑動，這是不允許的。為了提升工作的平安可靠。在極限狀態下，必須有F1-F2<F2(eμα-1)，把此式改寫成等式那么有：(7-4)或：式中：σ為防滑平安系數。防滑平安系數可分為靜防滑平安系數和動防滑平安系數。《煤炭工業設計標準》規定，靜防滑平安系數σj≥1.75;動防滑平安系數σd≥l.25。式(7-5)中的F1和F2只考慮靜載荷時，其防滑平安系數即為靜防滑平安系數，可表示如下：(7-5)(7-6)(7-7)假設式(7-5)中的F1和F2不僅考慮靜載荷．而且還考慮了動載荷(慣性力)，那么其防滑平安系數即為動防滑平安系數，如下式表示：±在某些情況下，如下放載荷或進行緊急制動時，計算防滑平安系數的式(7-6)和式(7-7)應改寫為：或以上各式中：Fjx為下放側靜張力；Fjs為上升側靜張力；ms為上升側運動局部總質量；mx為下放側運動局部總質量；a為加速度或減速度。(7-8)(7-9)±二、防滑驗算多繩摩擦提升的主要矛盾就是防滑。因此，在選型設計中，必須進行防滑驗算，以保證提升工作的平安可靠。而防滑驗算就是采用式(7-6)，(7-7)或(7-8)，(7-9)來計算靜、動防滑平安系數的大小，看是否符臺《煤炭工業設計標準》的要求?，F以幾種不同的情況來分析防滑平安系數的變化規律。(一)提升載荷，等重尾繩系統對于提升載荷，式(7-6)和式(7-7)所表示的函數關系可用圖7-6表示。為了簡便，以三階段速度圖來表示。1．靜防滑平安系數由圖7-6可知，靜防滑平安系數的變化規律為一平行于時間軸的直線abcd，即在一個提升循環過程中，在任何階段的值均相等?？捎糜嬎闶奖硎救缦拢?/p>

式中：Q為一次提升載荷質量；Qz為提升容器質量；p為提升鋼絲繩每米重力；Hc為提升鋼絲繩最大垂懸長度；ζx，ζs為容器運行阻力系數，ζx＝ζs，箕斗提升取ζ＝0.075，罐籠提升取ζ＝0.1；n為提升鋼絲繩根數；k為礦井阻力系數，k＝1＋2ζ(7-10)2．動防滑平安系數在圖7-6中，動防滑平安系數的變化規律為折線efbcgh，可見，動防滑平安系數的最小值在加速階段ef。所以，對等重尾繩系統，提升載荷時，靜防滑可在任何階段中任何工況點驗算，動防滑可在加速階段中任何工況點驗算。計算式表示如下：式中：ms為上升側總質量；mx為下放側總質量。

在導向輪側下放比在導向輪側上提更容易產生動態滑動，故將導向輪放在下放側計算。提升載荷加速階段可能出現的滑動為反向滑動，如圖7-7所示。

(二)提升載荷，重尾繩系統1．靜防滑平安系數由圖7-8可知，靜防滑平安系數的變化規律為折線abcd，且在d點，即提升終了點有最小值。其計算式表示如下：式中：Hk為容器卸載位置至摩擦輪中心的距離，m；H為提升高度，m；Hh為尾繩環高度，m；n′為尾繩根數；(7-14)2.動防滑平安系數由圖7-8可知，動防滑平安系數的變化規律為折線efbcgh，且在f點有最小值?？砂聪率接嬎悖菏街校篐′為加速開始至終了時的距離。由圖7-8可知，提升載荷，重尾繩系統靜防滑平安系數只驗算d點工況值，動防滑平安系數只驗算f點工況值。但是在某些情況下，對于重尾繩系統，當整個系統的變位質量不很大時，防滑平安系數在f點的值大于其在d點的值，這樣，當靜防滑平安系數大于1.75時，動防滑平安系數一定能滿足要求，不用再驗算動防滑平安系數了。這說明了重尾繩系統改善了動防滑條件，這就說明了前面所述的，不采用等重尾繩而采用重尾繩系統的意義所在。(三)下放載荷，等重尾繩系統1．靜防滑平安系數由圖7-lO可知，靜防滑平安系數的變化規律亦為一平行于時間軸的直線abcd，所以，在一個提升循環過程中任何階段的靜防滑平安系數值均相等，即為常數?？捎孟率接嬎悖?7-16)2．動防滑平安系數由圖7-10可知，動防滑平安系數的變化規律亦為折線efbcgh。動防滑平安系數的最小值在減速階段gh。所以，對等重尾繩系統,下放載荷時，靜防滑在任何階段中任何工況點驗算，動防滑可在減速階段中任何工況點驗算。計算式表示如下：(7-17)(四)下放載荷重尾繩系統1．靜防滑平安系數由圖7-11可知，靜防滑平安系數的變化規律為一向上傾斜的直線abcd,在下放開始時的a點有最小值，故靜防滑平安系數可以a點工況驗算。其驗算計算式如下：(7-20)2．動防滑平安系數由圖7-11知動防滑平安系數的變化規律為一折線efbcgh，在減速開始時的點g有最小值，故防滑平安系數可以g點工況驗算，其計算式如下：式中：H″為減速開始至終了時的距離。(7-21)下放載荷減速階段可能出現的滑動為超前滑動，即提升鋼絲繩的運動速度大于摩擦輪繩槽處的線速度，如圖7-12所示。(7-22)對于下放載荷緊急制動狀態的防滑驗算，《煤礦平安規程》規定，下放額定載荷時，其減速度a3≥1.5m／s2，而且，其最大減速度不得超過鋼絲繩的滑動極限。下放載荷緊急制動減速度應按最大減速度——滑動極限狀態驗算。考慮到緊急制動是偶發性的．故我國設計部門把動防滑平安系數取l來計算下放載荷，緊急制動時的最大減速度值為：式中：azmax為緊急制動減速度。(7-23)通過上述摩擦提升防滑驗算可知，與防滑條件有關的參數主要有容器的質量、加速度和減速度?，F將容器的質量、提升加速度和減速度確實定方法簡述如下：(1)容器質量確實定防滑條件有靜防滑和動防滑兩個條件，利用靜防滑條件求出的容器質量稱為容器靜防滑質量；利用動防滑條件求出的容器質量稱為容器動防滑質量。下面僅以等重尾繩雙容器提升系統為例。①容器靜防滑質量的計算據式(7-10)可計算容器靜防滑質量Qzj如下：②容器動防滑質量的計算式(7-11)可計算容器動防滑質量Qzd如下：(7-25)(7-24)(7-28)(7-27)(7-26)式(7-25)對于某一確定的系統，A，B和C均為常數，故式(7-25)表示在動防滑條件下，容器動防滑質量與提升加速度之間的關系，加速度a1越大，容器動防滑質量越大。因此，在利用式(7-25)來確定容器動防滑質量時，必須先確定一個加速度a1。注意，加速度a1除了符合前述三個條件外，還要受容器動防滑質量的約束。當計算Qzj和Qzd。之后，比較兩值之大小，然后選取其中較大值者確定為容器防滑質量Qzr，假設提升容器自身質量小于容器防滑質量，那么必須加配重。配重△Q可如下計算：(2)加速度a1確實定如果按前述三個條件確定的加速度a1來計算容器動防滑質量的值過大(比容器自身質量大很多)時，也可以先確定一個較合理的容器防滑質量值，然后反算加速度a1的值，計算如下：(7-29)應該注意，用式(7-30)計算的加速度a1值必須符合前述關于加速度的三個條件。(3)減速度a3確實定可據式(7-22)和式(7-23)計算確定。(7-30)第三節多繩摩擦提升的假設干問題一、鋼絲繩與襯墊間的摩擦系數近代摩擦理論與實踐說明,庫倫定律只是在一定條件下才是適宜的，在某些特定場合，例如對于礦井摩擦提升機的襯墊與鋼絲繩之間的摩擦，它不一定都成立(采用榆木或鋁合金襯墊時)，或者全部不成立而正好相反。圖7-13和7-14說明摩擦系數與比壓和相對滑速之間的關系。隨著比壓增加，摩擦系數降低，證明對于有油的鋼絲繩摩擦系數與接觸面的大小有關。而相對滑速與摩擦系數的關系曲線那么說明對于橡膠類襯墊，靜摩擦系數小于動摩擦系數，但在一定范圍內摩擦系數隨著相對滑速的增加而增加。由于摩擦系數的這些特性，因而在給出摩擦系數時必須說明其測試條件。二、襯墊比壓當鋼絲繩與襯墊間的比壓超過一定數值時，由于存在著蠕動的緣故，襯墊將很快磨損。摩擦村墊的比壓按下式計算：

一般對于聚胺酯襯墊取比壓的允許值為2×106MPa，PVC襯墊那么取為1.4×106MPa。

(7-31)三、鋼絲繩張力的平衡多繩提升中各鋼絲繩的張力往往難以保持一致，其原因是；①各繩的物理性質不一致，彈性模量不等；②各繩槽的深度不等；③鋼絲繩的長短不一；④各鋼絲繩的滑動不等；⑤鋼絲繩的蠕動。為了消除因鋼絲繩物理性質不同而引起的張力差，最好使用連續生產的鋼絲繩。為了改善各鋼絲繩張力的不平衡狀況，通常設置平衡裝置，表示在圖7-15中。圖7-15各種平衡裝置示意圖圖7-16所示是螺旋液壓調繩器。螺旋液壓調繩裝置，在張力平衡方面由于沒有解決密封問題，故只能實現提升鋼絲繩的靜平衡。在運行維護及平安可靠性方面也存在著一些問題。圖7-17所示為目前已在國內100多個礦井使用的XSZ型多繩摩擦提升機鋼絲繩張力自動平衡首繩懸掛裝置該裝置較好地解決了多繩摩擦提升機鋼絲繩的動態平衡問題。該裝置的根本原理與螺旋液壓調繩裝置類似，但它解決了連