HarbinInstituteofTechnology課程設計說明書（論文）課程名稱：機械原理設計題目：棒料輸送線布料裝置(方案1)院系：機電工程學院班級：設計者:學號：1指導教師：王洪祥設計時間：2014.6.23--2014.6.29哈爾濱工業大學目錄1、題目要求 32．題目解答 3（1）工藝動作分析 3（2）運動功能分析及運動功能系統圖 3（3）系統運動方案擬定 7（4）系統運動方案設計 111）帶傳動設計 112）滑移齒輪傳動設計 123）齒輪傳動設計 144）槽輪機構設計 155）不完全齒輪機構設計 166）執行機構2,3的設計 18（5）運動方案執行構件運動時序分析 18（6）參考文獻 19增加一個運動分支，該運動分支功能單元如圖10所示。圖10運動分支功能單元由于減速輸出的運動回轉軸線與執行構件2、3的回轉軸線垂直，因此增加如圖11的運動功能單元。該單元可用圓錐齒輪傳動。由于分支部分不需要變速，故圓錐齒輪的傳動比為1。i=1圖11相交運動功能單元由于執行機構2和3的工作周期T2、T3是執行構件1的周期T1的3倍，所以運動分支在驅動執行構件2和3之前應該減速，使其轉速等于執行構件1的主動件轉速的三分之一。減速運動單元如圖12所示。i=3圖12減速運動功能單元由于執行機構2和3的驅動機構是間歇轉動，且將間歇轉動轉換為間歇往復直線移動，所以應該添加如圖13、圖14所示的運動功能單元。圖13間歇運動功能單元圖14往復間歇直線運動功能單元由于執行構件1是間歇運動，且由圖3可以看出執行構件1的間歇時間是其工作周期的二分之一，也就是其運動時間是其工作周期的二分之一。因此間歇運動功能單元的運動系數為τ=0.5。間歇運動功能單元如圖15所示。τ=0.5圖15間歇運動功能單元根據上述分析，可以畫出整個系統的運動功能系統圖，如圖16所示。圖16棒料輸送線布料裝置（方案1）的運動功能系統圖（3）系統運動方案擬定根據圖16所示的運動功能系統圖，選擇適當的機構替代運動功能系統圖中的各個運動功能單元，便可擬定出機械系統運動方案。圖16中的運動功能單元1是原動機。根據棒料輸送線布料裝置的工作要求，可以選擇電動機作為原動機，如圖17所示圖17電動機替代運動功能單元1圖16中的運動功能單元2是過載保護功能單元兼具減速功能，可以選擇帶傳動替代，如圖18所示。圖18帶傳動替代運動功能單元2圖16中的運動功能單元3是有級變速功能單元，可以選擇滑移齒輪變速傳動替代，如圖19所示。圖19滑移齒輪變速替代運動單元3圖16中的運動功能單元4是減速功能，可以選擇定齒輪傳動替代，如圖20所示。圖20定齒輪傳動替代運動功能單元4圖16中的運動功能單元5是運動分支功能單元，可以用圓錐齒輪傳動和傳送帶替代，如圖21所示。圖21皮帶輪代替運動功能單元5圖16中的運動功能單元6、7的運動輸入軸與運動輸出軸相互垂直，可以用圓錐齒輪傳動替代，如圖22所示。圖22圓錐齒輪替代運動功能單元6、7圖16中的運動單元8是把連續轉動轉換為間歇轉動的運動功能單元，可以用槽輪機構代替。如圖23所示。圖23槽輪機構替代運動功能單元8圖16中的運動單元9是減速運動功能單元，可以用同步帶傳動代替，如圖24所示。圖24同步帶機構代替運動功能單元9圖16中的運動單元10是把連續轉動轉換為間歇轉動的運動功能單元，可以用不完全齒輪代替，如圖25所示。圖25不完全齒輪代替運動功能單元10圖16中的運功單元11是把間歇轉動轉換為間歇往復直線運動的運動功能單元，可以用曲柄滑塊機構代替，如圖26所示。圖26曲柄滑塊機構代替運功動能單元11執行構件2、3具有控制棒料釋放的作用。設計的棒料釋放機構如圖27所示。不完全齒輪22、23等速同向轉動，帶動全齒輪33、36間歇轉動，從而使曲柄滑塊機構間歇工作，把料推到傳送帶上。22、23轉動一周的時間內，鋼料釋放兩個，銅料釋放一個。圖27棒料釋放機構根據上述分析，按照圖16中各個運動功能單元連接的順序把各個運動功能單元的替代機構依次連接便形成了棒料輸送線布料裝置（方案1）的運動方案簡圖，如圖28所示。(a)(b)(c)1.電動機2,4,16,18,19,21,25,28,30,32.皮帶輪3,17,20,26,31.皮帶5,6,7,8,9,10,11,12.圓柱齒輪13,14,15,24.圓錐齒輪27.撥盤29.槽輪圖28棒料輸送線布料裝置（方案1）的運動方案簡圖（4）系統運動方案設計1）帶傳動設計帶傳動分為摩擦型和嚙合型兩大類。摩擦型帶傳動過載時可以出現打滑，從而對機械系統起到過載保護的作用。但是，其傳動比不準確。嚙合型帶傳動可以實現主動輪與從動輪同步傳動，實現準確的傳動比。根據兩種帶傳動的特性，選擇2,3,4構成的帶傳動為摩擦型帶傳動，其余帶傳動為嚙合型帶傳動。=1\*GB3①帶傳動2,3,4的設計原動機類型為電動機，額定轉速為1430rpm，即帶傳動的高速軸（小帶輪）的轉速為n1=1430rpm其傳動比為i=2.5采用V帶傳動進行設計，則設小帶輪直徑為d2，大帶輪直徑為d4，取d2=150mmd4=d2×i=150×2.5=375mm=2\*GB3②帶傳動16,17,18的設計帶輪16為主動輪，18為從動輪。此帶傳動機構要實現i=3的傳動比，為了實現精確的傳動比，采用同步帶傳動設計。設帶輪16直徑為d16，帶輪18直徑為d18，取d16=100mmd18=d16×i=100×3=300mm=3\*GB3③帶傳動19,20,21的設計此帶傳動起連接齒輪22、23，使之同步轉動的作用，故傳動比i=1,為了實現精確的傳動比，采用同步帶傳動設計。設帶輪19直徑為d19，帶輪21直徑為d21，取d19=d21=100mm=4\*GB3④帶傳動30,31,32的設計帶輪30為主動輪，32為從動輪,傳動比為i=1。皮帶31起傳送帶的作用。如題目所述，傳送帶每半周期移動200mm，之后停歇半個周期,為了實現精確的傳動比，采用同步帶傳動設計。故設帶輪30直徑為d30，帶輪32直徑為d32。取=5\*GB3⑤帶傳動25,26,28的設計此帶傳動起連接作用，故傳動比i=1,為了實現精確的傳動比，采用同步帶傳動設計。設帶輪25直徑為d25，帶輪28直徑為d28，取d25=d28=100mm2）滑移齒輪傳動設計由前文的計算，得到滑移齒輪的傳動比如下：取z9=17，則z10=iv1z9=68為了改善傳動性能應使相互嚙合的傳動齒輪齒數互為質數，于是可以取z10=69。其齒數和為z9+z10=17+69=86，另外兩對嚙合齒輪的齒數和應大致相同，即z7+z8≈86，z5+z6≈86由于iv2=86-z7z7=2.5，為了更接近所要求的傳動比，可取z7=25，z8=61同理可取z5由于z7+z8=z9+z10=85，因此齒輪7、8，9、10可采用標準齒輪傳動，其中心距相同。而z5+z6=85<86，所以齒輪5,6應采用正傳動。設它們的模數為2，齒頂高系數,頂隙系數，分度圓壓力角，實際中心距a'=86mm。各齒輪參數設計如表1、2、3所示：表1齒輪5、6的幾何尺寸序號項目代號計算公式及計算結果1齒數齒輪5Z530齒輪6Z6552模數m23壓力角α20°4齒頂高系數ha*15頂隙系數c*0.256標準中心距am(z5+z6)/2=857實際中心距a’868嚙合角α’arccos(a×cosα/a')=21.76°9變位系數齒輪5x50.4齒輪6x6(tan(α’)-α’-tan(α)+α)×(z5+z6)/(2×tan(α))-x5=0.1210齒頂高齒輪5ha5ha5=m(ha*+x5-?y)=2.76齒輪6ha6ha6=m(ha*+x6-?y)=2.2611齒根高齒輪5hf5hf5=m(ha*+c*-x5)=1.7齒輪6hf6hf6=m(ha*+c*-x6)=2.2612分度圓直徑齒輪5d5d5=mz5=60齒輪6d6d6=mz6=11013齒頂圓直徑齒輪5da5da5=d5+2ha5=65.5齒輪6da6da6=d6+2ha6=114.414齒根圓直徑齒輪5df5df5=d5-2hf5=56.6齒輪6df6df6=d6-2hf6=105.515齒頂圓壓力角齒輪5αa5αa5=arccos(d5cosα/da5)=30.62°齒輪6αa6αa6=arccos(d6cosα/da6)=25.37°16重合度ε[z5(tanαa5-tanα’)+z6(tanαa6-tanα’)]/2π=1.578表2齒輪7、8的幾何尺寸序號項目代號計算公式及計算結果1齒數齒輪7Z725齒輪8Z8612模數m23壓力角α20°4齒頂高系數ha*15頂隙系數c*0.256標準中心距am(z7+z8)/2=867實際中心距a’868嚙合角α’arccos(a×cosα/a')=20°9變位系數齒輪7x70齒輪8x8010齒頂高齒輪7ha7ha7=m(ha*+x7-?y)=2齒輪8ha8ha8=m(ha*+x8-?y)=211齒根高齒輪7hf7hf7=m(ha*+c*-x7)=2.5齒輪8hf8hf8=m(ha*+c*-x8)=2.512分度圓直徑齒輪7d7d7=mz7=50齒輪8d8d8=mz8=12213齒頂圓直徑齒輪7da7da7=d7+2ha7=54齒輪8da8da8=d8+2ha8=12614齒根圓直徑齒輪7df7df7=d7-2hf7=45齒輪8df8df8=d8-2hf8=11715齒頂圓壓力角齒輪7αa7αa7=arccos(d7cosα/da7)=29.53°齒輪8αa8αa8=arccos(d8cosα/da8)=24.51°16重合度ε[z7(tanαa7-tanα’)+z8(tanαa8-tanα’)]/2π=1.699表3齒輪9、10的幾何尺寸序號項目代號計算公式及計算結果1齒數齒輪9Z917齒輪10Z10692模數m23壓力角α20°4齒頂高系數ha*15頂隙系數c*0.256標準中心距am(z9+z10)/2=867實際中心距a’868嚙合角α’arccos(a×cosα/a')=20°9變位系數齒輪9x90齒輪10x10010齒頂高齒輪9ha9ha9=m(ha*+x9-?y)=2齒輪10ha10ha10=m(ha*+x10-?y)=211齒根高齒輪9hf9hf9=m(ha*+c*-x9)=2.5齒輪10hf10hf10=m(ha*+c*-x10)=2.512分度圓直徑齒輪9d9d9=mz9=34齒輪10d10d10=mz10=14213齒頂圓直徑齒輪9da9da9=d9+2ha9=38齒輪10da10da10=d10+2ha10=14214齒根圓直徑齒輪9df9df9=d9-2hf9=29齒輪10df10df10=d10-2hf10=13315齒頂圓壓力角齒輪9αa9αa9=arccos(d9cosα/da9)=32.78°齒輪10αa10αa10=arccos(d10cosα/da10)=24.05°16重合度ε[z9(tanαa9-tanα’)+z10(tanαa10-tanα’)]/2π=1.663）齒輪傳動設計=1\*GB3①圓柱齒輪傳動設計由圖28(a)可知，齒輪11、12實現圖16中的運動功能4的減速運動功能，它所實現的傳動比為2.86。齒輪11可按最小不根切齒數確定，即z11=17于是z12=2.86z11=48.62取z11=17，z12=49，它們的模數為2，齒頂高系數，頂隙系數，分度圓壓力角，中心距a=66mm，按標準齒輪計算。=2\*GB3②圓錐齒輪傳動設計由圖28可知圓錐齒輪13,15實現的是圖16中的運動功能單元7的變化速度方向的作用，它的傳動比為1，兩圓錐齒輪的軸交角為φ=90°圓錐齒輪13、15的分度圓錐角為δ15=arctanz15/z13=45°δ13=90°-45°=45°又最小不根切當量齒數為zvmin=17則最小不根切齒數為zmin=zvmin×cos45°=12.02≈12即圓錐齒輪齒數可取z13=12z15=12圓錐齒輪的13,15的幾何尺寸按模數m=2mm的標準直齒圓錐齒輪計算。由圖28可知圓錐齒輪14,24實現的是圖16中的運動功能單元6的變化速度方向的作用，它的傳動比為1，兩圓錐齒輪的軸交角為φ=90°圓錐齒輪14、24的分度圓錐角為δ14=arctanz14/z24=45°δ24=90°-45°=45°又最小不根切當量齒數為zvmin=17則最小不根切齒數為zmin=zvmin×cos45°=12.02≈12即圓錐齒輪齒數可取z14=12z24=12圓錐齒輪的14,24的幾何尺寸按模數m=2mm的標準直齒圓錐齒輪計算。4）槽輪機構設計由前所述可知槽輪槽數z=4和撥盤的圓銷數為k=2，該槽輪的各幾何尺寸關系如圖29所示圖29槽輪機構幾何尺寸關系由圖29可知槽輪的槽尖角為2β=360°/z=360°/4=90°槽輪每次轉位時撥盤的轉角2α=180°?2β=90°令槽輪機構的中心距a=150mm撥盤圓銷的回轉半徑λ=r/a=sinβ=sin45°=0.7071r=λa=0.7071×150=106.065mm槽輪半徑R=ξa=0.7071×150=106.065mm鎖止弧張角γ=360°?2α=360°?90°=270°圓銷半徑rA=r/6=106.065/6=17.6675mmrA=18mm槽輪槽深h>(λ+ξ?1)a+rA=(0.7071+0.07071?1)×150+18=80.13mm鎖止弧半徑rs<???rA=106.065?18=88.065取rs=80mm5）不完全齒輪機構設計由圖3和圖27可以看出，不完全齒輪22旋轉一周，從動輪33間歇作兩次整周回轉。經計算，不完全齒輪22共有兩段工作齒，每段工作齒所在圓弧的圓心角為60°，這兩段工作齒間隔120°，并且每一段工作齒在工作時都能使齒輪33剛好完成一次整周回轉。齒輪22和33的嚙合情況如圖30所示。圖30齒輪22、33的嚙合情況圖31齒輪25、36的嚙合情況為方便起見，取齒輪33的齒數為10，則齒輪22每段工作齒的齒數也為10。為避免根切，要對齒輪進行正變位。取模數m=2，齒頂高系數,頂隙系數，分度圓壓力角，實際中心距a'=71mm，得到齒輪22和33的參數如表4所示。表4齒輪24、35的幾何尺寸序號項目代號計算公式及計算結果1齒數齒輪22Z2260齒輪33Z33102模數M23壓力角Α20°4齒頂高系數ha*15頂隙系數c*0.256標準中心距am(z22+z33)/2=707實際中心距a’718嚙合角α’arccos(a×cosα/a')=22.11°9變位系數齒輪22X220.48齒輪33X33(tan(α’)-α’-tan(α)+α)×(z22+z33)/(2×tan(α))-x22=0.0510齒頂高齒輪22ha22ha5=m(ha*+x22-?y)=2.91齒輪33ha33ha6=m(ha*+x33-?y)=2.0411齒根高齒輪22hf22hf22=m(ha*+c*-x22)=1.54齒輪33hf33hf33=m(ha*+c*-x33)=2.4112分度圓直徑齒輪22d22d22=mz22=120齒輪33d33d33=mz33=2013齒頂圓直徑齒輪22da22da22=d22+2ha22=125.8齒輪33da33da33=d33+2ha33=24.0814齒根圓直徑齒輪22df22df22=d22-2hf22=116.92齒輪33df33df33=d33-2hf33=15.1815齒頂圓壓力角齒輪22αa22αa22=arccos(d22cosα/da22)=26.33°齒輪33αa33αa33=arccos(d33cosα/da33)=38.7°16重合度ε[z22(tanαa22-tanα’)+z33(tanαa33-tanα’)]/2π=1.47由圖3和圖27可以看出，不完全齒輪23旋轉一周，從動輪34間歇作一次整周回轉。經計算，不完全齒輪23有一段工作齒，工作齒所在圓弧的圓心角為60°，并且工作齒在工作時能使齒輪34剛好完成一次整周回轉。齒輪23和34的嚙合情況如圖31所示。齒輪23、34的參數分別和22、33的參數相等，這里不再計算。為了使齒輪22、33、23、34能夠同步轉動，且角速度相等，因此將他