第五章熱塑性塑料擠出成型機頭第一節(jié)概述塑料擠出成型：用加熱或其它方法使塑料變成流體，然后在一定壓力作用下使它通過塑模而制得連續(xù)的型材。擠出加工制品種類：管材、薄膜、棒材、板材、電纜包層、單絲、其它異型材。典型結構分析分類

設計原則擠出機頭的理論計算一典型結構分析機頭是擠出成型模具的主要部件，有四種作用：使料流由螺旋運動變?yōu)橹本€運動。產(chǎn)生必要的成型壓力，保證制品密實。使物料通過機頭得到進一步塑化。成型所需要斷面形狀的制品。主要組成零件：口模、芯棒、多孔板或過濾網(wǎng)、分流器、分流器支架。口模：成型制品外表面芯棒：成型制品內表面多孔板或過濾網(wǎng)：使料流由螺旋運動變成直線運動，同時阻止未塑化塑料和機械雜質進入機頭。分流器：料流經(jīng)分流器變成薄環(huán)狀，這便于進一步加熱和塑化。分流器支架：支承分流器和芯棒、同時使料流分束以加強均勻攪拌作用。二分類

按用途：擠管機頭；吹膜機頭；板材機頭。按制品出口方向：直向機頭；橫向機頭。橫向機頭內料流方向與擠出螺桿軸成某一角度。按機頭內壓力：低壓機頭(≤40kg/cm2)；中壓機頭(≤100kg/cm2)；高壓機頭(>100kg/cm2)。三設計原則內腔呈流線型：不能急劇地擴大或縮小，更不能有死角和停滯區(qū)，表面粗糙度Ra<0.4μm。足夠的壓縮比：制品密實、消除熔合縫。正確的斷面形狀：機頭的成型部分的斷面形狀并非就是制品的斷面形狀，二者之間有相當?shù)牟町悺Ｖ破窋嗝嫘螤畹淖兓c成型時間有關，因此，控制必要的成型長度是一個有效的辦法。結構緊湊。選材要合理，耐磨，耐腐蝕。四擠出機頭的理論計算熔體在管道內流動的型式一維流動的計算二維流動的討論1熔體在管道內流動的型式一維流動流道的側壁完全平行于料流方向，物料沿流道方向作平行流動，對應各點其流速恒定不變，而在橫截面上各點流速僅沿一個方向變動。任意點的物料流速可用一個垂直于流動方向的座標來表示，如園形截面，速度沿徑向變化，扁平孔中沿厚度方向變化。二維流動流道內物料仍作平行流動，但在橫截面上各點處物料的流速需用兩維坐標表示。三維流動流道內壁不平行，物料流速不僅在其橫截面上沿兩維坐標變化，而且沿流動方向也有變化。擠出機頭口模部分(平直部分)是機頭設計關鍵，其內物料的流動多屬于一維或二維流動。多數(shù)擠出制品(管、板、棒、帶、薄膜)都屬于一維或可簡化為一維的流動。異型材機頭中有很大一部分是由寬而薄的窄縫或環(huán)組成，也可以簡化為一維流動。2一維流動的計算對非牛頓流體，剪應力與剪切速率之間有du/dy=Kτm

(1)其中，du/dy---剪切速率，k---流動常數(shù)，τ---剪應力，m---非牛頓指數(shù)，對牛頓液體n=1。用毛細管流變儀測定熔體流動特性時，多半是測毛細管壁處(r=R)的，最大剪應力為△

P×R/2L，和牛頓剪切速率4Q/πr3，此處的剪切速率并非真實剪切速率，被稱作表現(xiàn)剪切速率。真實剪切速率為du/dy=(n+3)Q/πr3(2)

表現(xiàn)剪切速率(4Q/πr3)在指數(shù)n未知前可進行計算。對任何流體，管壁處的剪應力均為△P×R/2L。當剪應力與剪切速率變動范圍不大時(1～2數(shù)量級內)，剪應力的對數(shù)與表現(xiàn)剪切速率的對數(shù)近似線性關系，可用下式表示：α=K′×τm(3)即4Q/πr3=K′(△P×R/2L)m(4)

其中K′---表現(xiàn)流動常數(shù)，α=4Q/πr3---表現(xiàn)剪切速率。對園形孔，與流變儀毛細管完全類似，故有Q=πK′×△Pm×Km+3(5)對寬扁孔，理論上設其為無限寬，孔壁處剪應力為τ=△P×h/2L(6)其中h---寬扁孔的高度。對非牛頓液體，在寬扁孔孔壁處的表現(xiàn)剪切速率為α=6Q/wh2(7)其中W---寬扁孔的寬度。同理有α=K″τm即6Q/wh2=K″(△P×h/2L)m(8)其中，K″---寬扁孔表現(xiàn)流動常數(shù)，K″稍小于K′。K″=3(m+3)/4(m+2)K′(9)由于變化很小，對常見n值來說，可取K″=0.91K′。數(shù)學分析表明：當W/h=7時，(8)式的誤差為10%當W/h=13時，(8)式的誤差為5%

欲使(8)式的誤差小于7%，則W/h≥10由于(8)式未考慮扁孔兩側面對熔體流動的阻力，因此，會使計算出的流量偏大。對園環(huán)形孔，其有效寬度為內外園周長的平均值。W=π(R0+R1)，h=R0-R1其中，R0---園環(huán)孔的外半徑，R1---內半徑∴Q=K″(R0+R1)(R0-R1)m+2△Pm/3×2m+1Lm(10)對異形孔，一般可視為等厚寬扁孔，主要是怎樣確定其有效寬度。對異形孔，如果各段厚度不相同，則應對各段分別進行計算。在機頭結構上，將不同厚度各段在模具內用薄的分隔板隔開，在出模之間再匯合熔合成一體。對各段厚度不同的情況，有兩種設計方法：各段剪應力相等來決定口模尺寸。各段流出速度相等來決定口模尺寸。各段剪應力相等，制品表面粗糙度一致，但出模后各段存在不同的牽伸比，因而靠成內應力不一致，易產(chǎn)生翹曲變形。各段流出速度相等，制品表面粗糙度不一致。兩種方法都要求，各段厚度不能相差太大。3二維流動的討論異形材中還有一類其斷面為各種形狀的實心異形材，常見的有三角形、矩形、橢圓形等，這些屬于二維流動。對于二維流動情況，僅能對牛頓流體求得壓差與流率關系的準確解，對非牛頓流體只能用變分法求得近似解。對普通形狀的斷面，流率為：Q=∫AUζdA=1/η×△P/L×wh3/12×F

Q=1/η×△P/L×h4×K/12×F(11)其中，h---斷面短軸的長度(cm)，w---斷面長軸的長度(cm)，R=W/h，η---粘度(d×s/cm2)(dyne)，L---口模長度(cm)，Q---流量(cm3/s)，△P---流動方向壓力降(d/cm2)，F(xiàn)---形狀系數(shù)。對于非牛頓流體來說，為減小計算誤差，式中粘度η應帶入該剪切速率和擠出溫度下的表現(xiàn)粘度ηn。對于某些機頭的過渡部分可簡化為園錐形管或寬度遠大于高度的錐形槽。對這種錐形流道，橫斷面上的流速變化可用一個坐標表示，沿流動方向流速變化用另一坐標表示，因此，仍屬二維流動。處理錐形通道的壓差與流率關系最簡單的辦法是將長的錐形通道分成數(shù)段較短的通道，將其中每段作等直徑管處理，其橫向尺寸等于該段的最小直徑，再用(5)式計算，結果稍有些保守。也可用下式計算：Q=π/4η(3τgα/2n)m(1/r23/n-1/r13/n)-m×△Pm

其中，α---斜角，r1、r2---大端、小端半徑。對牛頓液體(n=1)，有Q=3π/8μτgα×1/(1/r23-h/r13)×△P，其中μ---牛頓粘度。對錐形扁槽Q=2w/3η(2τgβ/n)m(1/h22/n-1/h12/n)-m×△Pm

其中，β---斜角，h1、h2---大端、小端厚度之半。如為牛頓液體時，則Q=4wτgβ/3μ(1/(1/h22-1/h12))△P機頭內錐形通道錐角的確定使物料流平滑過渡，消除口模入口處死點，而且錐角必須小于一定值，在其壁面才不致發(fā)生物料停滯現(xiàn)象，壁面流速有一定滯緩，其流速不低于5～7cm/min。當物料通過錐形通道時，物料不僅受到剪切而且受到拉伸，伸張應力沿流動方向逐漸增加，在通道的小端達到最大值，錐角越大，伸張應力越大，若該應力超過極限，則產(chǎn)生熔體破裂。錐形流道中的壓力降，不僅由剪切流動產(chǎn)生，而且由延伸流動產(chǎn)生。兩種流動所產(chǎn)生的壓力降可分別計算，有疊加性。從口模入口各點流速分布來看，錐角越大流速分布越不均勻。使壁面處與中心部位流速與該處擠出量不成比例。一般來說，應使側壁與機頭軸線所成的夾角在30o以下，要求主縱剖面流道外壁與機頭軸線的夾角為4o～10o。(最小錐角的計算目前雖然有一些方法，但不成熟)出模膨脹的考慮制品斷面尺寸與口模斷面形狀尺寸有較大區(qū)別。引起出模膨脹的實質是熔體的粘彈性。層與層之間流速的不同，斷面形狀的變化等引起熔體產(chǎn)生變形，出模后部分彈性變形要恢復，造成出模膨脹。對園棒，主要表現(xiàn)為直徑增大，對園管則表現(xiàn)為直徑增大、壁厚增加。對片材，主要是厚度增加，寬度有稍許加大。對斷面為矩形、三角形等的棒材，各邊中點比角度膨脹厲害。對二維流動的口模，目前還不能完全靠計算方法來設計機頭的斷面尺寸，一般只能用反復試模不斷修改的方法。第二節(jié)管材擠出成型機頭典型結構工藝參數(shù)的確定管材的定徑及冷卻一典型結構

三種型式：直管機頭、彎機頭、旁側式機頭。直管機頭主要零部件：機頭體、芯棒、分流器、分流器支架、加熱器、口模、柵板。彎機頭的主要零部件：按管、機頭體、芯棒和芯棒加熱器、口模、加熱器、柵板。旁側式機頭的主要零部件：按管、機頭體、芯棒和芯棒加熱器、口模、加熱器、柵板。機頭分為分流區(qū)、壓縮區(qū)、成型區(qū)三大部分。分流區(qū)的作用是使從螺桿推出的熔體經(jīng)過柵板，使螺旋狀流動轉變?yōu)橹本€流動。然后經(jīng)分流而初步形成中空的管狀流，這也便于進一步均勻塑化。壓縮區(qū)的作用是通過截面積的變化使熔體受剪切作用，并且，通過一定的壓縮比使料流熔合。成型區(qū)的作用是把熔體流成型為所需要的形狀和尺寸，而且使經(jīng)過分流錐及其支架時的不穩(wěn)定流動漸趨平穩(wěn)，并通過一定的長度成型為所需的形狀。二工藝參數(shù)的確定主要確定口模、芯棒、分流器和分流器支架的形狀和尺寸。口模芯棒分流器分流器支架口模與芯棒的相對位置精度1口模口模成型管材的外表面管材離開口模后，一方面由于壓力降低，產(chǎn)生因彈性回復而膨脹，另一方面由于牽引和冷卻而收縮。這種膨脹和收縮與塑料性質，口模溫度和壓力、定徑套的結構形式都有直接關系。拉伸比：指由口模和芯棒所形成的截面積與擠出管材截面積之比。Ce=(R12-R22)/(r12-r22)其中，Ce---拉伸比，R1---口模內半徑，R2---芯棒外半徑，r1---管材外半徑，r2---管材內半徑。(n種材料的拉伸比：PA---1.5～5.0；PVC---1.0～1.5；HPPE---1.2～1.5；DPPE---1～1.2)拉伸比較大的優(yōu)點：同一種機頭可生產(chǎn)同規(guī)格的管材。定型段長度L(口模平直部分長度)：L過長，增加料流阻力；L過短，不能起定型作用。經(jīng)驗公式：L=(0.5～3)D(D---管材公稱外徑)L=(8～15)τ(τ---管材壁厚)擠軟管時取大值，擠硬管時取小值。2芯棒成型管子內表成型零件。一般，芯棒與分流器之間用螺紋連接，芯棒分為兩部分，與分流器連接的一端成園錐形，使料流匯合，另一部分成園柱形，是成型部分。為使料流很好地匯合，收縮角β應小于擴張角α。粘度高的，收縮角應取小些，一般取30o～50o，粘度低的，收縮角應取大些，一般取45o～60o。有時把芯棒收縮區(qū)部分做成波紋狀，以增加料流阻力，以利于消除熔合線。收縮區(qū)部分的長度L2：L2=(1.5～2.5)d0

其中，d0---多孔板出口處直徑3分流器塑料通過分流器，使料層變薄，這樣便于均勻加熱，以利于進一步塑化，某些大型機頭中的分流器還沒有加熱裝置。分流器的錐角α叫擴張角，擴張角α不得大于90o，α過大時，塑料流動阻力大，容易造成料流流速過慢而使塑料過熱分解。但α過小，造成結構龐大，且不利于塑料均勻受熱。一般擠硬PVC管，α≤60o。分流器長度L4：L4=(1~1.5)d0

分流器頭部園角半徑r不宜過大，一般取r=0.5～2mm。表面粗糙度Ra≤0.4μm

分流器與機頭體的對中性誤差≤0.02mm。分流器與多孔板之間的空腔，起著匯集料流、補充塑化和重新組合作用。所以，分流器與多孔板之間的距離K不宜過小，以免出管不均勻，但也不宜太大，以免塑料停留時間過長而造成過熱分解。一般，取K=10～20mm，或K=0.1D(D為擠出螺桿直徑)。4分流器支架作用：支承分流器和芯棒。分流器支架上的分流筋應做成流線形而且，出料端的角應小于進料端的角。在滿足強度要求的條件下，其寬度和長度盡可能取小些，其數(shù)量盡量少，一般為4～8根。5口模與芯棒的相對位置精度口模與芯棒的中心線應嚴格同軸，以獲得壁厚均勻的管材。在多數(shù)情況下，固定芯棒通過調節(jié)螺釘、調節(jié)口模位置來保證二者的同軸度。三管材的定徑及冷卻擠出物離開口模后，必須同時定徑和冷卻，以獲得良好的光潔度，準確的尺寸和幾何形狀的管材。定徑方法：外定徑、內定徑。定徑套：完成定徑工序的裝置。外定徑外定徑法：內壓外定徑、真空外定徑。特點：結構簡單，操作方便。管壁應力分布不均勻，內壁受較大拉應力。適用于外徑精度要求高的管材。內定徑內定徑法：特點：結構較復雜，操作不太方便。只能用于直角機頭。管壁應力分布較均勻。適用于內徑精度要求高的管材。目前，我國主要采用外定徑法。

定徑套的結構尺寸對外定徑來說，定徑套尺寸過大，降低管子的光潔度，定徑套過小產(chǎn)生過大阻力，使管子不易擠出或引起管子變形。設定徑套內徑為d2，口模內徑為d1

一般：d2=d1+(0.5～0.8)mm(管徑<100mm)d2=d1+1mm(管徑<300mm)定徑套應有足夠的長度，大約為其內徑的3倍。大管取小些，小管取大些。出管快的取長些，出管慢的取短些。各種定徑方式比較外徑定徑的管子外壁先冷卻，內壁在外壁固化后才逐漸冷卻，因此收縮受到外壁的阻礙結果外壁受到正壓力，內壁受到拉應力。內徑定徑的管子則正好相反，內壁受壓應力，外壁受拉應力。第三節(jié)棒材擠出機頭棒材擠出成型機頭的結構基本上與擠出管材機頭相似，所不同的是：用一分流梭代替了管材擠出機頭中的芯棒，口模端部帶有陽螺紋，以便與水冷定徑套相連接。基本組成部件口模、分流梭、機頭體、分流器、分流器支架、柵板分流梭的作用：減少機頭內部容積、增加塑料受熱面積。第三節(jié)棒材擠出機頭定徑套水冷定徑套是成型棒材的擠出設備的重要組成部分，其由三部分組成：熱體部分、絕熱部分、冷卻部分。其中絕熱部分是關鍵，絕熱隔板居于高溫機頭與低溫的冷卻水套之間，起著十分重要的隔絕作用。設計水冷定徑套應注意以下三點：絕熱隔板的材料要求其熱傳導率越小越好，耐高溫，對塑料沒有粘附作用。常用材料：聚四氟乙烯板、石棉水泥板聚四氟乙烯板效果好，不良導熱體，可在250oC下長期使用，對任何物質無粘性，缺點是硬度低，有蠕變現(xiàn)象。水冷定徑套尺寸長度：棒材直徑越大，散熱面積越大，定徑套長度可越短。內徑：定徑套內徑比棒材直徑稍大，相差一個收縮量。內壁光潔度和斜度內壁表面粗糙度Ra<0.4μm。內壁表面斜度為75=1，出口直徑大。第四節(jié)吹塑薄膜機頭塑料薄膜生產(chǎn)方法：壓延、流延、拉伸、吹塑、狹縫機頭成型。吹塑法：最經(jīng)濟，物理機械性能良好，可加工的原料：軟質PVC，硬質PVC，PE，PP，PS，PA。機頭結構類型及參數(shù)的確定吹膜薄膜的風冷環(huán)及水冷定徑套一機頭結構類型及參數(shù)的確定吹塑薄膜生產(chǎn)方法分為：平擠上吹法、平擠下吹法、平擠平吹法平擠上吹法：使用直角機頭，管坯垂直向上引出平擠下吹法：使用直角機頭，管坯垂直向下引出平擠平吹法：使用水平機頭，管坯水平引出下面著重介紹平擠上吹法生產(chǎn)PVC薄膜的機頭。目前使用的有側面進料的芯棒式機頭；中心進料的十字機頭、螺旋機頭、雙層或多層吹塑薄膜機頭、旋轉式機頭。芯棒式機頭十字型機頭(中心進料式機頭)螺旋式機頭多層薄膜吹塑機頭旋轉式機頭1芯棒式機頭熔體自擠出機，多孔板擠出后，通過機頸到達芯棒軸，通過芯棒軸熔體流被分成兩股，沿芯棒分流線流動，在芯棒尖處又重新匯合，匯合后的料流沿機頭環(huán)縫擠成管坯，芯棒中通入壓縮空氣將管坯吹脹。芯棒尖和分料曲線的設置是為了盡可能使物料流動距離一致。設計參考要點：設置調節(jié)裝置設置調節(jié)環(huán)和調節(jié)螺釘(一般不少于6個)，以便調節(jié)使機頭出料口環(huán)形縫隙寬度一致。環(huán)縫尺寸環(huán)縫寬度W：一般，W=0.4～1.2mm。W太小，機頭內反壓力很大，影響產(chǎn)量；W太大，要得到一定厚度的薄膜，必定要加大吹脹比和牽引比，常用W=0.8～1.0mm，可達W=1.0～2.0mm。吹脹比：膜管直徑與管坯直徑之比。牽引比：膜管的牽引速度與管坯擠出速度之比。通常吹脹比為1.5～3.0，牽引比為4～6。定型區(qū)高度(h)h>15w，以便于控制薄膜厚度。芯棒定型區(qū)上開設一個或幾個緩沖槽，以便消除芯棒尖處的接縫痕跡。避免產(chǎn)生接合縫芯棒尖到模口處的距離不小于芯棒軸直徑dn的兩倍，以避免產(chǎn)生接合縫。確定分料線分料線確定原則：盡量使物料到達機頭出口的流動距離相等。料流無阻滯、無死角。芯棒擴張角α一般為80o～90o。壓縮比壓縮比≥2芯棒的剛性由于從芯棒側面進料，芯棒易受較大側壓力。這可能使芯棒產(chǎn)生較大的彎曲變形，使環(huán)形縫隙寬度不均勻，產(chǎn)生所謂“偏中”現(xiàn)象。優(yōu)點：機頭內部通道空隙小，內部存料少。只有一條熔合線。缺點：易產(chǎn)生“偏中”現(xiàn)象，薄膜厚度難控制均勻。2十字型機頭(中心進料式機頭)吹塑薄膜的十字型機頭與擠管機頭結構上相似，由分流器支架]支承芯棒和分流器，熔體從分流器四周開始進入。分流器支架的分流筋在保證能承受熔體的推力作用而不變形的前提下，數(shù)量盡量少(3～4個)，寬度和長度盡可能小。優(yōu)點：出料均勻，薄膜厚度易控制。模芯不受側壓力，不會產(chǎn)生“偏中”現(xiàn)象。缺點：空腔較大，機頭內部存料較多。熔合線較多。不適合生產(chǎn)PVC薄膜。3螺旋式機頭熔體從機頭中央進入，經(jīng)過三個斜槽分別進入三頭螺紋的流道，三股料流在定型區(qū)前匯合，進入定型區(qū)后擠出吹脹。優(yōu)點：出料均勻，厚度易控制。缺點：結構復雜，拐角多。適用于加工PE、PP等粘度小不易分解的塑料薄膜。4多層薄膜吹塑機頭設計考慮的重點之一是：機頭中流動阻力的比例，一般要求達到每層料的線速度相等。料層的熔合有內接合法和外接合法。內接合機頭，只要注意設計接合部分的形狀，加工時的困難就比較少。需要在兩層間引入氣體，或需要準確地控制各層的厚度比時，應采用外接合機頭。5旋轉式機頭通道口模與芯棒的相對轉動，消除間隙的不均勻性，以獲得厚度更均勻的薄膜(厚度公差可達0.1μm)。旋轉方式：口模轉動，芯棒不動芯棒轉動，口模不動口模與芯棒一起同向或反向轉動旋轉機頭的設計除應遵循一般機頭的設計原則外，尤其要注意解決好旋轉部分的密封問題。密封元件材料：青銅、四氟乙烯密封處間隙：0.06～0.08mm二吹膜薄膜的風冷環(huán)及水冷定徑套吹塑薄膜的冷卻很重要，其作用主要是保證薄膜在牽引輥的壓力作用下不會相互粘結。冷卻效果和冷卻速度直接影響產(chǎn)品的質量和產(chǎn)量。牽引速度不大，牽引輥和機頭之間的距離較遠，自然冷卻就能達到要求，否則，需加冷卻裝置。常用冷卻裝置：風冷環(huán)對風冷環(huán)結構的三點要求：出風量均勻，冷卻快的地方厚，冷卻慢的地方薄風環(huán)與吹脹比的關系：風冷環(huán)的口徑與吹脹比相適應。β角的確定：出風方向與軸垂面的夾角稱為β角，β=40o～60o。β角太小，大量的風近垂直方向吹向膜管，會引起膜管周圍的空氣騷動，以致引起膜管飄動，產(chǎn)生橫向波紋。第五節(jié)電線電纜擠出成型機頭擠壓式包覆機頭套管式包覆機頭一擠壓式包覆機頭典型結構尺寸的確定優(yōu)缺點

1典型結構機頭呈轉角式，被包覆物出料方向與擠出機呈90o角，也可將角度降至45o～30o，以減小熔體流動阻力。芯線導向棒除給芯線導向外，還有與擠管機頭中的芯棒類似的作用。包覆層在成型區(qū)包覆在芯線表面。口模與機頭分為兩體，螺栓調節(jié)二者的同心度。2尺寸的確定口模定型長度L：L=(1～1.5)D導向棒前端到口模定型段之間的距離M，M=(1～1.5)D其中，D為口模出口直徑。3優(yōu)缺點優(yōu)點：結構簡單，調整方便。缺點：芯線與包覆層同心度差導向棒結構本身引起塑料不均勻流動轉角式機頭不容易均勻地加熱，機頭與擠出機連接處不易加熱或冷卻。二套管式包覆機頭典型結構為轉角式機頭，其結構與擠壓式包覆機頭相似該機頭將塑料擠成管坯，在口模外包覆在芯線上。一般靠管坯的熱收縮，有時借助于真空，使管坯緊密地包在芯線上。物料通過多孔板進入機頭體內，然后流向芯線導向棒。它的結構具有桃形通道，其頂部相當于擠管機頭的芯棒、成型管坯的內表面。定型段長度LL=0.5D其中，D為口模出口直徑第六節(jié)板材和片材的擠出成型機頭特點：流道由園形逐漸變成狹縫形物料沿狹縫寬度方向均勻分布，且沿寬度方向出料速度相等。種類：魚尾機頭、支管機頭、螺桿機頭、衣架式機頭。魚尾機頭支管機頭螺桿機頭衣架式機頭一魚尾機頭機頭型腔呈魚尾形。塑料熔體從機頭中部進入，該處壓力和流速都比兩端大，中間溫度也比兩端的高，這些易造成中部出料多，兩端出料少，使制品壁厚不均勻。為克服上述缺陷，通常在機頭型腔內中央部位設置阻流器或阻力調節(jié)裝置，以使物料沿機頭整個寬度方向流速均勻。特點：結構簡單，容易制造物料容易流動適合于生間寬度較小(<500mm)的板材適合于加工粘度高的塑料和熱穩(wěn)定性差的塑料二支管機頭結構：由一個帶有縱向切口的管形型腔構成。有一端進料和中間進料兩種型式。“I”型支管機頭：支管軸線與擠出機料筒軸線重合，從支管的一端進料，支管另一端是封閉的。調節(jié)塊可調節(jié)支管進料部分長度，從而調節(jié)板材寬度。“T”型機頭：支管軸線與擠出機料筒軸成垂直且位于同一平面內，熔體從支管的中間進入，支管的端部沒調節(jié)塊，以調節(jié)支管進料部分長度，從而調節(jié)板寬。“T”型彎支管機頭：支管彎曲呈流線型，從支管中間進料，支管進料部分長度是固定不可調節(jié)的，因而不可調節(jié)板寬。雙支管機頭：前后兩個支管排列。兩支管之間可加阻滯棒，這可使熔體沿支管軸線速度更加均勻，可用于加工熔融粘度高的寬幅制品。中間進料的支管機頭，中間的熔體流速大，而兩端的熔體流速小。因此，一般可在中央部分設置阻滯棒以降低中間的熔體流速，使沿支管軸線熔體的流速均勻一致。尺寸支管直徑：直徑大，則儲料多，料流更穩(wěn)定。直徑一般取30～90mm，加工硬PVC的支管直徑取30～35mm，加工PE的支管直徑可取30mm以上。成型部分長度LL=(10～40)ζ但，一般L<80mm，其中ζ---板材厚度三螺桿機頭結構在直管型機頭的支管內設置一根分配螺桿而成。擠出機螺桿直徑稍大于分配螺桿直徑，以保證連續(xù)供料。分配螺桿的根徑為漸變的，做成多頭螺紋。中間供料的，從中央分成左右反向螺紋的分配螺桿，以使熔體從中間向兩端分配。特點：可加工寬幅制品，寬度可達4m機頭結構復雜，成本高由于料流的螺旋運動不能全部消除，制品易出現(xiàn)波浪形料流痕四衣架式機頭吸取了魚尾機頭和支管機頭的優(yōu)點，即有一個支管，又有一個扇形型腔。直支管衣架機頭：支管呈衣架形，支管各處截面直徑相等。錐形支管衣架機頭：支管呈衣架形，支管截面直徑從中部到兩端逐漸減小。支管直徑較小(10～20mm)，縮短