第132頁共132頁目錄摘要 3aBSTRACT 4TOC\o"1-2"\h\z\u1緒論 51.1設計目的 51.2設計概述 51.3設計任務 52第一章工程概況 61.1設計工程名稱 61.2建筑物的地理位置及功能介紹 61.3設計參數的確定 63第二章空調負荷計算 92.1冷負荷計算 92.2新風負荷計算 142.3負荷計算以及部分數據匯總 154第三章空調系統方案的確定 253.1確定空調系統方案的因素 253.2空調系統方案的比較及選擇 253.3送風量與氣流組織 285第四章冷熱源的選擇分析及設計 334.1風冷與水冷機組的比較 334.2冷水機組的確定 344.3機房的布置 356第五章空調水系統設計 375.1空調冷凍水設計 375.2冷凝水管的設計 495.3膨脹水箱的選型 505.4集水器、分水器的設計 505.5過濾器的選擇 515.6空調冷卻水系統設計 517第六章空調風系統設計 556.1風管材料和形狀 556.2送風系統的設計 558第七章消聲、減震、保溫 587.1消聲器的選擇 587.2減震措施 587.3保溫措施 58致謝 60參考文獻 61摘要此設計是重慶市梅林酒店的空調系統。針對該酒店大樓的功能要求和特點，以及該地氣象條件和空調要求，參考有關文獻資料對該樓的空調系統進行系統規劃，設計計算和設備選型.首先計算各房間的冷負荷；計算完冷負荷以后，接下來是風量的計算，風量的計算包括送風量和回風量的計算.風量的計算之初先在I-d圖上畫出空氣的處理過程，然后根據前面的負荷計算結果進行計算，最后根據需要的風量和冷風量選擇空氣處理設備.在此基礎上，通過對各種空調方式的比較，選擇了合理的空調方式.考慮到本建筑的特點，選用集中式風機；并對制冷系統和風系統進行了設計計算.根據各種計算結果，通過性價比分析，進行了設備選型，確保了設備容量，壓強，噪聲等方面滿足要求.本中央空調系統的設計力求達到經濟，舒適，方便，實用，并盡可能滿足節能要求關鍵詞：空調系統，空調方式，節能

AbstractThisisthedesignofChongqingCity,ahotelbuildingofthedistrictair-conditioningsystems.Againstthebuildingofthefunctionalrequirementsandcharacteristics,andtheweatherconditionsandair-conditioningandasked,withreferencetodocumentationonthebuilding'sairconditioningsystemforsystemplanning,designandcalculationAndselectionofequipment.Roomofthefirstcalculationofthecoolingload;Endcoolingloadcalculations,thefollowingisthecalculationofthewind,theairvolume,includingthecalculationofairsupplyandreturnairofcalculation.WindofthefirstcalculationofthebeginningoftheIdplanstodrawonAirtheprocess,theninfrontoftheloadcalculationresults,accordingtotheneedsoftheendofthewindandcoldair-handlingequipmentofchoice.Onthisbasis,throughvariousformsofairconditioning,air-conditioningchooseareasonablemanner.ToconsiderThecharacteristicsofthisbuilding,thechoiceofacentralizedfan;andrefrigerationsystemsandwindsystemsdesignandcalculation.

Accordingtovariousresults,throughcost-effectiveanalysis,aselectionofequipmenttoensurethattheequipmentcapacity,pressure,noiseandotherareastomeetdemand.Thecentralair-conditioningsystemdesigntoachieveeconomic,comfortable,convenient,practicaland,wherepossible,Meetenergyrequirements.

緒論1.1設計目的通過畢業設計消化和鞏固大學四年學習的本專業全部理論知識和實際知識，并將它應用到工程實踐中去解決工程的實際問題，熟悉有關的技術法規內容，培養施工設計的思維能力和制圖技巧及對工程技術的認真態度。通過此次設計要求掌握設計原理、程序和內容，熟練設計計算方法和步驟。1.2設計概述本工程位于重慶市，是一棟多層酒店大樓。建筑面積約為26284.095㎡，空調面積為約23000㎡。該工程一到四層采用全空氣系統五到十三層采用風機盤管加新風空調系統。采取最常用的混合式系統，即處理的空氣來源一部分是新風，一部分是室內的回風。夏季送冷風和冬季送熱風都采用一條風道?？紤]到一到四層為大空間商業區空氣需求量較大并空氣組織較難故采用全空氣系統。五到十三層為客房部空氣調節房間較多且各房間要求單獨調節，考慮使用率，防止能源浪費，采用風機盤管系統，當某客房沒人時，可單獨關閉該房間的風機盤管系統，新風可以通過門窗開啟獲得。1.3設計任務根據確定的室內外氣象條件，土建資料，人體舒適性要求及冷熱源情況設計該辦公用建筑物的空調系統及地下埋管系統。第一章工程概況1.1設計工程名稱：重慶市梅林酒店空調系統設計1.2建筑物的地理位置及功能介紹：此建筑物位于重慶市沙坪壩。建筑物的總建筑面積為：26284.095㎡?？照{面積為：約23000㎡。屬一棟酒店兼商業建筑，包括銀行、餐廳、商務中心、酒吧、廚房、客房等部分。建筑總高為十五層，一層到四層層高均為4.5m,五到十三層層高均為3.6m，地下層高為4.5m。建筑空調區域為一層至十三層的商業區與客房，除廁所和前室。1.3設計參數的確定空調設計室外設計計算參數：根據現行的《采暖通風與空氣調節設計規范》GBJ19-87(2001版)查得：1.3.1．地理位置緯度30°，經度106°46′1.3.2．大氣壓力夏――97310Pa,冬――99360Pa1.3.3.室外空氣參數見表1-1室外空氣參數表表1-1空氣參數數值空氣參數數值冬季室外空調計算干球溫度3.5℃冬季室外通風計算干球溫度5.2℃夏季室外空調計算干球溫度36.3℃夏季室外空調計算濕球溫度27.3℃夏季室外通風計算干球溫度32.4℃室外相對濕度最熱月平均58%全年室外主導風向NW室外冬季平均風速0.8m/s室外夏季平均風速2.1m/s1.3.4.空調室內設計計算參數，見表1-2

空調室內設計計算參數表1-2季節夏季冬季項目溫度濕度風速溫度濕度風速數值2660%0.251860%.建筑物的基本設計參數墻體結構：外墻為內外粉刷的磚墻，結構同參考文獻[2]，表2–27序號79的墻體。見下圖2–1，其基本參數如下：外墻厚，內墻厚。窗戶結構：窗戶機構均為3mm厚普通玻璃，屋頂為6mm厚玻璃，k=3.01w/m2k,無外遮陽。屋頂結構：上人屋面保溫層加氣混凝土、泡沫混凝土部上人屋面保溫層水泥膨脹珍珠巖，如圖1.2。第二章空調負荷計算2.1冷負荷計算在空調工程設計中，存在兩種冷負荷計算的計算方法：一為諧波反應法（負荷溫差法），一為冷負荷系數法。冷負荷系數法是在傳遞函數的基礎上為便于在工程中進行手算而建立起來的一種簡化計算法。通過冷負荷溫度與冷負荷系數直接從各種擾量值求得各分項逐時冷負荷。。諧波反應法（負荷溫差法）計算的冷負荷的形成包括兩個過程：一是由于外擾（室外綜合溫度）形成室內得熱量的過程（既內擾量）。此過程考慮外擾的周期性以及圍護結構對外擾量的衰減和延遲性。二是內擾量形成冷負荷的過程。此過程是將該熱擾量分成對流和輻射兩個成分。前者是瞬時冷負荷的一部分，后者則要考慮房間總體蓄熱作用后才化為瞬時冷負荷。兩部分疊加即得各計算時刻的冷負荷。本設計運用的是冷負荷系數法進行冷負荷計算。2.1.1負荷計算方法及公式(一)、外墻和屋面傳熱冷負荷計算公式外墻或屋面傳熱形成的計算時刻冷負荷Qτ(W)，按下式計算：Qτ=KFΔtτ-ξ

（2.1）式中

F—計算面積，㎡；

τ—計算時刻，點鐘；

τ-ξ—溫度波的作用時刻，即溫度波作用于外墻或屋面外側的時刻，點鐘；

Δtτ-ξ—作用時刻下，通過外墻或屋面的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃。注：例如對于延遲時間為5小時的外墻,在確定16點房間的傳熱冷負荷時,應取計算時刻τ=16,時間延遲為ξ=5,作用時刻為τξ=16-5=11。這是因為計算16點鐘外墻內表面由于溫度波動形成的房間冷負荷是5小時之前作用于外墻外表面溫度波動產生的結果。當外墻或屋頂的衰減系數β<0.2時，可用日平均冷負荷Qpj代替各計算時刻的冷負荷Qτ：

Qpj=KFΔtpj

(2.2)式中

Δtpj—負荷溫差的日平均值，℃。、外窗的溫差傳熱冷負荷

通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷Qτ按下式計算：

Qτ=KFΔtτ(2.3)式中

Δtτ—計算時刻下的負荷溫差，℃；

K—傳熱系數。(三)外窗太陽輻射冷負荷透過外窗的太陽輻射形成的計算時刻冷負荷Qτ，應根據不同情況分別按下列各式計算：

1.當外窗無任何遮陽設施時

Qτ=FCsCaJwτ(2.4)

Jwτ—計算時刻下太陽總輻射負荷強度,W/㎡；

2.當外窗只有內遮陽設施時

Qτ=FCsCaCnJwτ(2.5)式中

Jwτ—計算時刻下太陽總輻射負荷強度,W/㎡；

3.當外窗只有外遮陽板時

Qτ=[F1Jnτ+FJnnτ]CsCa(2.6)注：對于北緯27度以南地區的南窗，可不考慮外遮陽板的作用，直接按式(2.1)計算。4.當窗口既有內遮陽設施又有外遮陽板時

Qτ=[F1Jnτ+FJnnτ]CsCnCa(2.7)式中

Jnτ—計算時刻下，標準玻璃窗的直射輻射照度，W/㎡；

Jnnτ—計算時刻下，標準玻璃窗的散熱輻射照度，W/㎡；

F1—窗上收太陽直射照射的面積；

F—外窗面積（包括窗框、即窗的墻洞面積）㎡

Ccl、CclN—冷負荷系數（CclN為北向冷負荷系數），無因次，按緯度取值；

Ca—窗的有效面積系數；

Cs—窗玻璃的遮擋系數；

Cn—窗內遮陽設施的遮陽系數；

注：對于北緯27度以南地區的南窗，可不考慮外遮陽板的作用，直接按式(2.2)計算。(四)、內圍護結構的傳熱冷負荷

1.當鄰室為通風良好的非空調房間時，通過內窗的溫差傳熱負荷，可按式(2.1)計算。

2.當鄰室為通風良好的非空調房間時，通過內墻和樓板的溫差傳熱負荷，可按式(1.1)計算，或按式(1.2)估算。此時負荷溫差Δtτξ及其平均值Δtpj，應按"零"朝向的數據采用。3.當鄰室有一定發熱量時，通過空調房間內窗、隔墻、樓板或內門等內圍護結構的溫差傳熱負荷，按下式計算：

Q=KF(twp+Δtls-tn)(2.8)式中

Q—穩態冷負荷，下同，W；

twp—夏季空氣調節室外計算日平均溫度，℃；

tn—夏季空氣調節室內計算溫度，℃；

Δtls—鄰室溫升，可根據鄰室散熱強度采用，℃。(五)、人體冷負荷

人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷Q，按下式計算：

Qτ=nq1CclrCr(2.9)式中

Cr—群體系數；

n—計算時刻空調房間內的總人數；

q1—一名成年男子小時顯熱散熱量，W；

Cclr—人體顯熱散熱冷負荷系數。、燈光冷負荷

照明設備散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，應根據燈具的種類和安裝情況分別按下列各式計算：

1.白只燈和鎮流器在空調房間外的熒光燈

Q=1000n1NXτ-T(2.10)

2.鎮流器裝在空調房間內的熒光燈

Q=1200n1NXτ-T(2.11)3.暗裝在吊頂玻璃罩內的熒光燈

Q=1000n0NXτ-T(2.12)N—照明設備的安裝功率，kW；

n0—考慮玻璃反射，頂棚內通風情況的系數，當熒光燈罩有小孔，利用自然通風散熱于頂棚內時，取為0.5-0.6，熒光燈罩無通風孔時，視頂棚內通風情況取為0.6-0.8；

n1—同時使用系數，一般為0.5-0.8；

T—開燈時刻，點鐘；

τ-T—從開燈時刻算起到計算時刻的時間，h；

Xτ-T—τ-T時間照明散熱的冷負荷系數。、設備冷負荷

熱設備及熱表面散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，按下式計算：

Qτ=qsXτ-T(2.13)式中

T—熱源投入使用的時刻，點鐘；

τ-T—從熱源投入使用的時刻算起到計算時刻的時間，ｈ；

Xτ-T—τ-T時間設備、器具散熱的冷負荷系數；

qs—熱源的實際散熱量，W。

電熱、電動設備散熱量的計算方法如下：

1.電熱設備散熱量

qs=1000n1n2n3n4N(2.14)2.電動機和工藝設備均在空調房間內的散發量

qs=1000n1aN(2.15)3.只有電動機在空調房間內的散熱量qs=1000n1a(1-η)N(2.16)4.只有工藝設備在空調房間內的散熱量qs=1000n1aηN(2.17)式中

N—設備的總安裝功率，kW；

η—電動機的效率；

n1—同時使用系數，一般可取0.5-1.0；

n3—小時平均實耗功率與設計最大功率之比，一般可取0.5左右；

a—輸入功率系數。、滲透空氣顯熱冷負荷1.滲入空氣量的計算

(1)通過外門開啟滲入室內空氣量G1(kg/h)，按下式估算：

G1=n1V1pw

(2.18)n1—小時人流量；

V1—外門開啟一次的滲入空氣量，m3/h；

pw—夏季空調室外干球溫度下的空氣密度，kg/m3。(2)通過房間門、窗滲入空氣量G2(kg/h)，按下式估算：

G2=n2V2pw(2.19)n2—每小時換氣次數；

V2—房間容積，m3。

2.滲透空氣的顯冷負荷Q(W)，按下式計算：

Q=0.28G(tw-tn)

(2.20)G—單位時間滲入室內的總空氣量，kg/h；

tw—夏季空調室外干球溫度，℃；

tn—室內計算溫度，℃。、伴隨散濕過程的潛熱冷負荷

1.人體散濕和潛熱冷負荷(1)人體散濕量按下式計算

D=0.001φng(2.21)式中

D—散濕量，kg/h；

g—一名成年男子的小時散濕量，g/h。(2)人體散濕形成的潛熱冷負荷Q(W)，按下式計算：

Q=φnq2(2.22)式中

q2—一名成年男子小時潛熱散熱量，W；

φ—群體系數。2.滲入空氣散濕量及潛熱冷負荷

(1)滲透空氣帶入室內的濕量(kg/h)，按下式計算：

D=0.001G(dw-dn)(2.23)

(2)滲入空氣形成的潛熱冷負荷(W)，按下式計算：

Q=0.28G(iw-in)(2.24)式中dw—室外空氣的含濕量，g/kg；

dn—室內空氣的含濕量，g/kg；

iw—室外空氣的焓，kJ/kg；in—室內空氣的焓，kJ/kg。

3.食物散濕量及潛熱冷負荷

(1)餐廳的食物散濕量(kg/h)，按下式計算：

D=0.0115n(2.25)式中n—就餐總人數。(2)食物散濕量形成的潛熱冷負荷(W)，按下式計算：

Q=8.7n(2.26)4.水面蒸發散濕量及潛熱冷負荷

(1)敞開水面的蒸發散濕量(kg/h)，按下式計算：

D=(a+0.00013v)(Pqb-Pq)AB/B1(2.27)式中A—蒸發表面積，㎡；不同水溫下的擴散系數；v—蒸發表面的空氣流速；Pqb—相應于水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力；

Pq—室內空氣的水蒸氣分壓力；

B—標準大氣壓，101325Pa；B1—當地大氣壓（Pa）。詳細的負荷計算可見后附錄中的冷負荷計算說明書。最后資料匯總整棟建筑的最大冷負荷為2448.7kW,最大冷負荷的時間出現在18點鐘。冷指標為93.2W/m2。

2.2新風負荷計算2.2.1夏季空調新風冷負荷Qc.o=Mo（ho—hR）（2.28）式中:Qc.o夏季新風冷負荷，kW；Mo新風量，kg/s；ho室外空氣的焓值，kJ/kg；hR室內空氣的焓值，kJ/kg；表2-1房間類型每人最小新風量m3/（h·人）客房、餐廳等房間30根據夏季空調室外計算干球溫度36.2℃，濕球溫度27.3℃，由濕空氣焓濕圖查得室外空氣焓值ho=70kJ/kg當tR=26℃，φ=60℅時，室內空氣焓值hR=46kJ/kg；ΔhoR=70-46=24kJ/kg以會一樓大堂為例進行計算，其新風負荷為：Qc.o=Mo（ho—hR）＝856×30×0.3×（70-46）/3600＝51.36kw其它空調房間新風負荷算法相同，結果詳見附錄部分的新風負荷。夏季空調房間的總的新風負荷是2363kW。

2、3負荷計算以及部分數據匯總風量計算表2-2名稱冷負荷（kw）房間人員密度面積面積熱指標人數送風量左前室6.7450.341.29223.36122.23356744973部電梯9.70615.771882.15618.821490468大堂72.2540.3856144.412571.444088785會計1.29136.867.6960.67690217391快餐廳32.4580.4153.76291.10622.9109521332男廁所0.60819.6830.8900.30894308943女廁所0.54417.2231.5900.31591173055辦公室0.8040.1722.1470.3140.70314363144男廁所2.35827.286.6900.86691176471女廁所2.0442485.1700.85166666667銀行左前室2.3940.519.2224.69102.246875銀行39.2460.14703.283.81980.83810580205寬四米的四個外雅間14.6150.632576.72195.7671875四個內雅間8.3750.622.8487.32144.873245614商務中心4.6730.364133.02191.33015625商店5.1770.564180.89321.80890625消防中心4.77048107.7121.0770833333過廳1.4130.516.8184.1181.8410714286另點餐廳9.3290.7256176.441791.7644140625廚房21.6390.1455267.20770.67201086957右前室8.0610.1756.67176.24101.7624457385走廊2.5570.536.8169.48181.6948369565寬4.4米的外雅間3.9380.635.2231.88212.31875冷負荷計算表2-3寬4.4米的一個外雅間東外窗瞬時時間11:0012:0013:0014:0015:00twl29.9030.8031.5031.9032.20td3.003.003.003.003.00twl+td32.9033.8034.5034.9035.20tNx26.0026.0026.0026.0026.00Δt6.907.808.508.909.20CwKw3.6123.6123.6123.6123.612Fw6.246.246.246.246.24CL155.52175.80191.58200.60207.36東外窗日射時間11:0012:0013:0014:0015:00CLQ0.560.370.290.290.28Dj，max539.00539.00539.00539.00539.00Ccs0.520.520.520.520.52Fw6.246.246.246.246.24CL971.88642.13503.29503.29485.94外東墻時間11:0012:0013:0014:0015:00twl32.8034.1035.6037.2038.50td2.002.002.002.002.00kα1.021.021.021.021.02kβ0.970.970.970.970.97twl'34.4335.7237.2038.7840.07tNx26.0026.0026.0026.0026.00K3.193.193.193.193.19F13.5613.5613.5613.5613.56CL364.70420.34484.53553.01608.65照明負荷時間11:0012:0013:0014:0015:00CLQ0.100.090.080.070.06n11.201.201.201.201.20n21.001.001.001.001.00N200.00200.00200.00200.00200.00CL24.0021.6019.2016.8014.40人體散熱時間11:0012:0013:0014:0015:00CLQ0.550.640.700.750.79qs60.5060.5060.5060.5060.50n20.0020.0020.0020.0020.00φ0.930.930.930.930.93CLs618.92720.19787.71843.98888.99q173.3073.3073.3073.3073.30CL11363.381363.381363.381363.381363.38合計1982.302083.572151.092207.362252.37設備散熱時間11:0012:0013:0014:0015:00CLQ0.620.680.720.760.79q200.00200.00200.00200.00200.00CL124.00136.00144.00152.00158.0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:0032.2032.0031.6030.8029.9029.1028.4027.8027.203.003.003.003.003.003.003.003.003.0035.2035.0034.6033.8032.9032.1031.4030.8030.2026.0026.0026.0026.0026.0026.0026.0026.0026.009.209.008.607.806.906.105.404.804.203.6123.6123.6123.6123.6123.6123.6123.6123.6126.246.246.246.246.246.246.246.246.24207.36202.85193.83175.80155.52137.49121.71108.1994.6616:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:000.260.240.220.190.170.160.150.140.13539.00539.00539.00539.00539.00539.00539.00539.00539.000.520.520.520.520.520.520.520.520.526.246.246.246.246.246.246.246.246.24451.23416.52381.81329.74295.03277.68260.32242.97225.6116:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:0039.5040.2040.5040.7040.7040.6040.2039.7039.102.002.002.002.002.002.002.002.002.001.021.021.021.021.021.021.021.021.020.970.970.970.970.970.970.970.970.9741.0641.7542.0542.2542.2542.1541.7541.2640.6626.0026.0026.0026.0026.0026.0026.0026.0026.003.193.193.193.193.193.193.193.193.1913.5613.5613.5613.5613.5613.5613.5613.5613.56651.45681.40694.24702.80702.80698.52681.40660.01634.3316:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:000.370.670.710.760.790.810.830.840.291.201.201.201.201.201.201.201.201.201.001.001.001.001.001.001.001.001.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.0088.80160.80170.40182.40189.60194.40199.20201.6069.6016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:000.810.840.860.880.890.910.920.450.3660.5060.5060.5060.5060.5060.5060.5060.5060.5020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.000.930.930.930.930.930.930.930.930.93911.49945.25967.76990.261001.521024.021035.28506.39405.1173.3073.3073.3073.3073.3073.3073.3073.3073.301363.381363.381363.381363.381363.381363.381363.381363.381363.382274.872308.632331.142353.642364.902387.402398.661869.771768.4916:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:000:000.810.840.600.480.390.330.280.240.21200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00200.00162.00168.00120.0096.0078.0066.0056.0048.0042.00表2-4大堂西外窗瞬時時間11:0012:0013:0014:0015:00twl29.9030.8031.5031.9032.20td3.003.003.003.003.00twl+td32.9033.8034.5034.9035.20tNx26.0026.0026.0026.0026.00Δt6.907.808.508.909.20CwKw3.6123.6123.6123.6123.612Fw44.0744.0744.0744.0744.07CL1098.351241.611353.041416.711464.46西外窗日射時間11:0012:0013:0014:0015:00CLQ0.170.180.250.370.47Dj，max539.00539.00539.00539.00539.00Ccs0.520.520.520.520.52Fw44.0744.0744.0744.0744.07CL2083.682206.253064.234535.065760.75西幕墻時間11:0012:0013:0014:0015:00twl32.8032.4032.1032.1032.30td3.003.003.003.003.00kα1.021.021.021.021.02kβ0.970.970.970.970.97twl'35.4235.0234.7334.7334.93tNx26.0026.0026.0026.0026.00K3.303.303.303.303.30F152.13152.13152.13152.13152.13CL4729.374530.694381.684381.684481.02西幕墻瞬時時間11:0012:0013:0014:0015:00twl29.9030.8031.5031.9032.20td3.003.003.003.003.00twl+td32.9033.8034.5034.9035.20tNx26.0026.0026.0026.0026.00Δt6.907.808.508.909.20CwKw3.3003.3003.3003.3003.300Fw152.13152.13152.13152.13152.13CL3464.003915.834267.254468.064618.67西幕墻日射時間11:0012:0013:0014:0015: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家用空調當中現今運用最為廣泛的一種系統為變制冷劑流量系統。變制冷劑流量（VariedRefrigerantVolume，簡稱VRV）空調系統是一種冷劑式空調系統，它以制冷劑為輸送介質，室外主機由室外側換熱器、壓縮機和其他制冷附件組成，末端裝置是由直接蒸發式換熱器和風機組成的室內機。一臺室外機通過管路能夠向若干個室內機輸送制冷劑液體。通過控制壓縮機的制冷劑循環量和進入室內各換熱器的制冷劑流量，可以適時地滿足室內冷、熱負荷要求。

VRV系統具有節能、舒適、運轉平穩等諸多優點，而且各房間可獨立調節，能滿足不同房間不同空調負荷的需求。但該系統控制復雜，對管材材質、制造工藝、現場焊接等方面要求非常高，且其初投資比較高。其次是水源熱泵空調，目前市場上較適用的是閉式水環路水源熱泵機組，由于大多在小區內設置集中冷卻水房，經過室外管網送到各用戶，室內機包括壓縮機、盤管等設備，機組一般設置在衛生間的吊頂上。它不同于一機一戶式的小型中央空調，隨著水環熱泵技術等集中供熱/冷技術的成熟，相信這種小區式中央空調也將會更加廣泛的應用。另外商用制冷空調主要有以下幾種：蓄冰空調系統它是采用單螺桿雙溫工況冷水機組和冰球罐冰方式，并設有完善的微機中央工作站檢測和控制系統。它目前被很多大型酒店所采用，該系統設計合理，設備性能可靠、施工優質、控制先進。直燃型溴化鋰吸收式冷熱水機組由于直燃機不以電位能源（只需極少的電作輔助的循環動力），可以大幅度削減電力投資。由于我國目前電力緊張，其直燃機的這個特點也將會使它在電力行業及燃氣行業的健康發展上有舉足輕重的影響。隨著我國工業化的進程，燃料結構必將發生變化，將由固體燃料（煤）、液體（油）、氣體（可燃氣體）多樣化的燃料結構，而我國的氣體，液體燃料運輸方便，燃料效率高登有點，其更受青睞?？深A計，我國燃氣、燃油直燃機的市場將十分廣闊。模塊式風冷熱泵機組模塊式風冷熱泵機組是各個獨立的風冷熱泵機組組合在一起同時使用，目前模塊式機組時商用空調市場銷售非常好的機型。它的優點是可以根據客戶的負荷情況改變模塊單元機組的數量或允許客戶在使用過程中再增加機組，方便客戶根據自己的資金和適用情況靈活采購和使用機組。在模塊式風冷熱能迸機組的結構上，每個模塊均有相同口徑的進出水管，模塊之間只需水管對接即可，安裝非常方便，由于模塊機這種特殊的形式，、模塊機組的進出水管的流速不確定，給模塊機組的水流控制帶來了一定的難度。確保每個模塊得到合適的水流量三模塊機組可靠工作的必要保證，不適當的水流量可能導致某個模塊單元機組蒸發器凍結、冷暖壓力高、壓縮機“咬缸”等故障。對于模塊機組一般制冷量比較大，因此模塊機組的水流量控制及保護是非常重要的，合適的水流檢測方法以及檢測部件可以保證機組只在系統水流量的的大于允許的最小流量小工作，在很大程度上可以避免空調主機發生故障?；钊健㈦x心式冷水機組活塞式、離心式冷水機組時目前大多數商場所采用的制冷系統，因為它的運行和保養十分方便，采用后基本上能保證到它的使用期，所以很多商家會首選這種制冷機組。而工業（民用）制冷系統比較有專業性，針對性比較強，控制也比較嚴格。表現在以下幾個方面:例如醫院病房樓潔凈手術部空調設計強調應該以全過程控制的概念和手術室細菌的綜合措施來真正有效的減少手術后感染率。分析了手術室界潔凈空調系統的熱濕處理過程，指出應以經濟有效的手段來實施手術室潔凈送風系統，避免過高的初投資和運行成本。合理的布局和設施保證手術后患者的感染率，減少抗生素的用量。手術部潔凈用房的等級在突出生物潔凈濕特點的原則下，以控制有生命微粒為主要目標，故應以細菌濃度來進行分級，而空氣潔凈度標準的方法造成不必要的額外投資和昂貴的云運行費用。而設計樓辦公樓的制冷設計主要體現在噪聲和震動方面，除了要滿足舒適性還要保證工作不受影響，所以在制冷上重點也要考慮這兩方面的污染，當然制冷機組的制冷劑藥考慮是不是有毒。對于像會堂和圖書館、候車室此類建造制冷首要考慮安全問題，目前采用氟利昂的還是很多，但是一般不采用吸收式制冷，考慮到制冷量的關系。根據以上空調系統方案確定因素的分析，本設計的空調系統方案確定如下：該建筑二至五層各房間均采用風機盤管加獨立新風的末端裝置；一層綜合營業廳則采用VRV變制冷劑流量空調系統。3.2.2房間中的新風送風方式房間中的新風供應有三種方式：（1）新風與風機盤管各自送風至空調房間。這種方式即使風機盤管機組停止運行，新風將保持不變。（2）新風與風機盤管的出風口處（壓出端）混合。這種方式無需設置專門的新風口，對吊頂布置比較有利；當風機盤管機組運行時，要求新風提高在該處的壓力。這種的方法在衛生條件上較好。（3）新風與風機盤管回風混合后送入空調房間。這種方式與上述兩種方式比較房間換氣次數略有減少；當風機盤管機組停止運行時，新風量有所減少；而且新風從回風口吹出，回風口一般都有過濾器，此時過濾器上灰塵將被吹入房間。根據最新的空調衛生標準次種送風方式已禁止使用。所以本設計均采用新風加風機盤管的方法。3.2.3新風處理狀態點的分析房間的顯熱冷負荷和濕負荷（包括新風負荷）是由風機盤管與新風共同來承擔，因此風機盤管與新風如何分配這些負荷是設計者應該考慮的，目前有三種設計方案：方案一，新風處理到低于室內的含濕量，承擔室內的濕負荷。這時風機盤管只承擔室內部分顯熱冷負荷。優點是（1）盤管表面干燥，衛生條件好；（2）冷凍水溫度高，如盤管用冷凍水單獨有冷水機組制備，則它的制冷系數高，能耗低；（3）在室外濕球溫度低時，可利用冷卻塔的水做冷源，或采用地下水做冷源，以降低人空制冷的能耗。缺點是：（1）新風系統需要溫度比較低的冷凍水，而盤管需要溫度比較高的冷凍水，因此冷凍水系統比較復雜；（2）盤管在干工況下運行，其制冷能力大約只有原來標準工況（7℃冷凍水）的60%以下，雖然風機盤管負荷減少了，但所選用的風機盤管的規格并不能減小，而這時新風系統的冷卻設備因負荷增加而需要加大規格；（3）一些不可預見的原因使室內濕負荷增加（如室內人員密度增加，室外濕空氣滲入房間），風機盤管也可能出現所不希望的工況。方案二，新風處理到室內空氣的焓值，而風機盤管承擔室內人員、設備冷負荷和建筑維護結構冷負荷。新風與風機盤管的空氣處理過程及送風在室內的狀態變化過程在h-d圖上的表示見圖3-1。室外新風W被冷卻處理到機器露點D；此點的溫度根據設計的室內狀態點的焓只限于相對濕度90%線的交點確定。工程實踐中多采用此種設計方案。方案三，根據室內的冷負荷、濕負荷和風機盤管的熱濕比確定新風的處理狀態點這種方案很復雜。本設計采用方案二來進行設計。3.3送風量與氣流組織3.3.1送風量的確定采用新風不擔負室內負荷的方案，即送入室內新風的焓處理到與室內空氣焓hn線，新風處理的機器露點相對濕度即可定出新風處理后的機器露點L?？照{系統送風狀態和送風量的確定可在h-d圖上進行，具體步驟如下：[1]在i-d圖上找出室內狀態點N，室外狀態點W[2]根據計算出的室內冷負荷Q和濕負荷W求出，再過N點畫出線與φ=90℅線相交，得送風點S[3]根據hn等焓線，由新風處理后的機器露點相對濕度定出D點：[4]過N點作機械熱濕比線FC與DS線交于F點；[5]連接N，F如圖3-1所示：3.3.2氣流組織的形式及其選擇常用氣流組織的形式及其使用范圍空調調房間的氣流組織也稱空氣分布，是空調設計的一個重要環節。影響氣流組織的因素很多，如房間的幾何形狀、送回風口的位置、送風口的形式、送風量等等，其中送風口的空氣射流和參數是影響氣流組織的重要因素。.1氣流組織的形式：（1）上送下回方式上送下回方式是最基本的氣流組織形式。送風口安裝在房間的側上部或頂棚上，而回風口則設在房間的下部。它的主要特點是送風氣流在進入工作區之前就已經與室內空氣充分混合，易形成均勻的溫度場和速度場，適用于溫濕度和潔凈度要求較高的空調房間。（2）上送上回方式次種方式的主要特點是施工方便，但影響房間的凈空使用，且如設計計算不準確，會造成氣流短路，影響空氣質量。這種布置比較適用于有一定美觀要求的民用建筑。（3）中送風某些高大空間的空調房間，采用前述方式需要送風量大，空調耗熱量也大。因而采用在房間高度的中部位置上用側送風口或噴口送風的方式。中送風是將房間下部作為空調區，上部作為非空調區。在滿足工作區要求的前提下，有顯著的節能效果。（4）下送風此種送風方式直接進入工作區，為滿足生產或人的要求，送風溫差必然遠小于上送風方式，因而加大了送風量。同時考慮到人的舒適條件，送風速度也不能大，一般不超過0.50.7m/s，這就必須增大送風口的面積或數量，給風口布置帶來困難。此外，地面容易積聚贓物，將會影響送風的清潔度。但下送風方式能使新鮮空氣首先通過工作區，同時由于是頂部排風，因而房間上部余熱可以不進入工作區而直接排走，故具有一定的節能效果，同時有利于改善工作區的空氣質量。.2常見送回風口形式：（1）．側送側送是空調房間中最常用的一種氣流組織方式。一般為貼附射流形式出現，工作區通常是回流。對于室溫允許波動范圍有要求的空調房間，一般能夠滿足區域溫差的要求。因此，除了區域溫差和工作區風速要求很嚴格，以及送風射程很短，不能滿足射流擴散和室溫溫差衰減的要求以外，通常宜采用這種方式。（2）．散流器平送和下送散流器平送和側送一樣，工作區總處于回流，但送風射流射程和回流的流程都比側送短。空氣由散流器送出時，沿著頂棚和墻形成帖附射流，射流擴散較好，區域溫差一般能滿足。散流器下送，只有采用頂棚密集布置向下送風時，工作區風速才能均勻，有可能形成平行流，對有潔凈度要求的房間有利。（3）．噴口送風噴口送風是大型體育館、禮堂、劇院、通用大廳以及高大空間等建筑中通常采用的一種送風方式。由高速噴口送出的射流帶動室內空氣進行強烈混合，使射流流量成倍的增加，射流截面不斷擴大，速度逐漸衰減，室內形成大的回旋氣流，工作區一般是回流。由于這種送風方式具有射程遠、系統簡單、投資較省，一般能夠滿足工作區舒適條件。因此，在高大空間以及要求舒適性的空調建筑中，宜采用噴口送風。（4）回風口由于回風口的氣流流動對室內氣流組織影響不大，因而回風口的構造比較簡單。常用的回風口有單層百葉風口、格柵風口、網式風口及活動蓖板式風口?；仫L口的形狀和位置根據氣流組織要求而定。根據以上介紹，在本設計中的房間均選擇采用都采用散流器平送風方式。氣流組織的計算方法散流器應根據《采暖通風國家標準圖集》和生產廠樣本選取。根據空調房間的大小和室內所要求的參數，確定散流器個數。一般按對稱位置或梅花形布置，梅花形布置時每個散流器送出氣流有互補性，氣流組織更為均勻。布置散流器時，散流器之間的距離及離墻的距離，一方面應使射流有足夠射程，另一方面又應使射流擴散效果好。布置時充分考慮建筑結構的特點，散流器平送風方向不得有障礙物。每個圓形或方形散流器所服務的區域最好為正方形或接近正方形。圓形或方形散流器相應送風面積的長邊和短邊比值不宜大于1.5。散流器中心線和側墻的距離，一般不應小于1m。如果散流器服務區的長寬比大于1.25時，宜選用矩形散流器。散流器的水平射程與垂直射程（hx=H-2）之比應維持在0.51.5。散流器平送氣流組織的設計步驟如下：（1）按照房間（或分區）的尺寸布置散流器，計算每個散流器的送風量。（2）初選散流器。按下表選擇適當的散流器勁部風速Uo，層高較低或要求噪聲低時。應選低風速；層高較高或噪聲控制要求不高時，可選用高風速；選定風速后，進一步選定散流器規格，可參看有關樣本。表3-1送風勁部最大允許風速使用場合勁部最大風速/（m/s)播音室3～3.5醫院門診、病房、旅館客房、接待室、居市、計算機房4～5劇場、劇場休息市、教室、音樂廳、食堂、圖書館、游藝廳、一般辦公室5～6商店、旅館、大劇場、飯店6～7.5選定散流器后可算出實際勁部風速。散流器實際出口面積約為勁部面積的90%，所以Uo=Uo’/0.9。（3）計算射程（4）校核工作區的平均速度。若Um滿足工作區風速要求，則認為設計合理；若Um不滿足工作區風速要求，則重新布置散流器，重新計算。

第四章冷熱源的選擇分析及設計4.1風冷與水冷機組的比較4.1.1風冷與水冷機組費用上的比較一、風冷機組與水冷冷水機組的初投資的比較

風冷熱泵機組所需的附屬設施為：冷凍水泵、集水器、分水器而水冷式冷水機組所需的設施為：專用機房、冷卻塔、冷卻水泵、冷凍水泵、集水器、分水器。從中可以得出在初期投資中風冷熱泵機組要小于水冷式冷水機組。

二、風冷熱泵機組與水冷冷水機組的運行費用的綜比較合

1、電量的比較：比較兩者的耗電量應明確機組裝機容量與耗電量的區別及負荷分布對機組效率和耗電量的影響。全負荷時，風冷式冷水機組之冷凝溫度高于水冷式機組，故風冷式冷水機組的壓縮機需要較大的功率，但是空調負荷在整個夏季的分布式及不均勻的，所以機組在最大負荷下運行的時間是極其有限的。風冷式冷水機組的冷凝溫度取決于室外干球溫度，而水冷式冷水機組的冷凝溫度則取決于室外濕球溫度。在一天之內，室外空氣干球溫度的變化比濕球溫度要大得多，在干旱地區甚至可以達到15℃—16℃，而濕球溫度在一天之內是變化很小的所以可以認為水冷式機組的冷凝溫度在一天之內是幾乎不變，而風冷式機組的冷凝溫度當室外干球溫度下降時隨之下降。

2、維護費用的比較：風冷式冷水機組在維護上只需要對機組本身進行維護而水冷式冷水機組不僅要對機組進行維護對冷卻設施也需要很多的維護其中冷卻塔的維護費用尤為多，例如風機電機軸承的更換、水泵的軸瓦、軸套的更換、冷卻塔的沖洗等等。

結論：

（1）風冷式機組的初投資要比水冷式機組的初投資低但單位制冷耗電量要略高于水冷機組，但風冷機組的年度綜合費用與水冷機組基本持平或稍低。

（2）從運行上看，只有在機組年運行時間非常長的情況下，水冷機組才有可能在以后慢慢收回高出的那部分投資。

（3）水冷機組冷卻水補水量的多少是影響其費用的重要因素。加強維護管理，減少水消耗量是降低水冷機組費用的重要方面。4.1.2風冷與水冷機組優缺點比較同水冷機組相比，風冷機組具有以下優缺點：

不需要占用專門的機房，并且無需安裝冷卻塔及泵房，維修簡單，運行方便，無需專業人員維護。

無冷卻水系統，無冷卻水系統動力消耗，無冷卻水損耗。

空氣源熱泵體型較大，占地面積大，同時室外機噪聲較高，并存在熱島效應，使得外界局部空間環境條件惡化。

冬季在一定的溫度和濕度條件下，室外機組需要除霜，浪費能源，相關文獻顯示除霜損失約占熱泵總能耗損失的10%左右；

受室外環境制約：這是空氣源熱泵的主要缺點。在遇到夏季高溫和冬季寒冷的天氣時熱泵的效率大大降低，而且制熱量隨室外空氣溫度降低而減少，制冷量隨室外溫度升高而降低，這與建筑熱負荷需求趨勢正好相反；尤其在室外溫度低于-8℃時，機組效率極低，甚至無法開機。結論：本設計采用水冷式冷水機組作為冷源。4.2冷水機組的確定4.2.1冷凍站冷負荷的確定根據以上分析計算冷凍站的設計最大冷負荷，作為選擇冷水機類型、臺數、確定冷凍站規模的依據。冷凍站的最大計算冷負荷等于設計計算冷負荷乘以冷量消耗系數，對于一般冷水機組冷量消耗系數取1.05～1.10，氨制冷系統取1.10～1.15。本設計將采用一般的冷水機組，在此取1.10。根據冷負荷計算的總冷負荷可知道本建筑中采用水冷式冷水機組承擔的設計計算冷負荷為：2148.7kw，所以冷凍站的最大計算冷負荷為：2148.7×1.10=2363.6kw。4.2.2冷水機組類型的選擇制冷機組種類較多，各種制冷機組的容量范圍和性能都各有特點及最佳適應條件。主要應根據用戶的經濟效益及能耗等優劣狀況進行綜合分析，全面衡量，一般要考慮以下幾點：1．選擇冷水機組的考慮因素：

★建筑物的用途。各類冷水機組的性能和特征。當地水源(包括水量水溫和水質)、電源和熱源(包括熱源種類、性質及品位)。建筑物全年空調冷負荷（熱負荷）的分布規律。初投資和運行費用。對氟利昂類制冷劑限用期限及使用替代制冷劑的可能性。2．冷水機組的選擇注意事項：在充分考慮上述幾方