PAGE[鍵入文字] 中原工學院 [鍵入文字]PAGEPAGE39畢業設計(論文)論文題目：110kV變電所一次部分初步設計

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摘要本文針對110kV地方降壓變電站進行電氣一次部分設計，系統經雙回路給變電站供電，并分別以35kV和10kV的電壓向附近用電客戶供電，其中35kV出線4回，10kV出線24回。本設計主要包括原始資料的分析；負荷計算與主變壓器的選擇；電氣主接線設計及技術經濟性比較，短路電流計算，變電所電氣設備的選擇及校驗（包括電力電纜、母線、隔離開關、斷路器及電流互感器、電壓互感器等）；配電裝置設計和防雷和接地保護設計等。為了滿足社會發展的需要,變電站一般是按照本地區5～10年后用電量滿負荷的容量進行設計，不必為將來因為容量小而再重建或擴容。變電站形式上采用獨立變電站，其中主變壓器采用滿足需求的三繞組變壓器，一次設備的選取都充分考慮了生產的需要。在防雷上采用通用的防雷設計方法。在保證供電可靠性的前提下，減少事故的發生，降低運行費用。通過一次設計到位，可以為今后電網的擴充等減少投資，并為變電站的安全穩定供電提供保障。關鍵詞：110KV變電站；主接線方案；設備選擇與校驗；配電裝置；防雷

目錄TOC\o"1-3"\h\u13723中文摘要 1299571前言 4240661.1概述 4228601.2原始資料分析 42192主變壓器的選擇 6187782.1臺數 6204882.2容量 66162.3調壓方式 790203電氣主接線設計 8141623.1電氣主接線的設計原則 8317563.2主接線設計應考慮的基本問題 8155813.3變電所各接線方式的適用范圍 9224343.4電氣主接線方案的比較與確定 1043734短路電流計算 1289954.1短路電流的概述 12242474.2短路計算點的選擇 1240844.3短路電流計算方法 13257914.4短路電流計算結果 13121705電氣設備的選擇與校驗 14111555.1母線 15149595.2斷路器的選擇 17318435.3隔離開關的選擇 19175605.4電流互感器的選擇 21298835.5電壓互感器 23289935.6熔斷器 2480166配電裝置設計 2628016.1配電裝置概述 2611706.2配電裝置的選擇 26185157防雷保護設計 28308677.1防雷保護概述 2833257.2避雷針的選擇及校驗 2922835致謝 3511622參考資料 36

1前言1.1概述根據要求，本文所設計的變電站擔負工農業生產及城鄉生活用電，根據《電力系統技術規程》中的有關部分，特別是：1）、系統設計應在國家經濟的指導下，在審議后的中期、長期電力規劃的基礎上，從電力系統整體出發，進一步研究提出系統設計的具體方案；應合理利用能源，合理布局電源和網絡，使發、輸、變電及無功建設配套協調，并為系統的繼電保護設計，系統自動裝置設計及下一級電壓的系統等創造條件。設計方案應技術先進、過度方便、運行靈活、切實可行，以經濟、可靠、質量合格和充足的電能來滿足國民經濟各部門與人民生活不斷增長的需要。2）、系統設計的設計水平可為今后第五年至第十年的某一年，并應對過度年進行研究（五年內逐年研究），遠景水平可為第十年至第十五年的某一年，且宜與國民經濟計劃的年份相一致。系統設計經審查后，二至三年進行編制，但有重大變化時，應及時修改。依據上述技術規程要求和工程實例情況，同時參考了《電氣一次部分設計手冊》、《電氣一次部分設備手冊》等資料，本文進行變電站電氣一次部分的設計工作。1.2原始資料分析根據任務書資料，本文設計的變電站相關情況如下：變電站類型110Kv降壓變電站；電壓等級110/35/10kV；出線回路數110kV側2回，35kV側4回，10kV側24回；

4.負荷情況35kV側:最大20MW,最小15MW,Tmax=3800h,；10kV側:最大25MW,最小10MW,Tmax=3500h,；

5.負荷性質工農業生產及城鄉生活用電；

6.系統情況系統經雙回路給變電站供電；系統110kV母線短路容量為4500MVA；系統110kV母線電壓滿足常調壓要求；

5.環境條件年最高氣溫40°，最低-5°；海拔200m；雷暴日30日/年；土質黏土，電阻率小于250歐.米

2主變壓器的選擇變壓器是變電站的主要設備，它擔負者交換網絡電壓，進行電力傳輸的重要任務，它的容量代表了變電站在系統的位置。它的選擇關系到供電的可靠性和運行的經濟性，關系到電纜設備的選擇和系統的穩定運行，它是變電站的核心設備。正確合理的選擇主變壓器的臺數、容量和類型是電力系統規劃和變電站主接線設計的一個重要問題。變壓器是一種靜止的電器，運行實驗證明，它的工作是比較可靠的，一般壽命為20年，事故率小，通常設計時不考慮設置專用備用變壓器，如果變壓器容量選擇過大，臺數過多，不僅增加投資，增加占地面積而且增加了運行電能的損耗，設備未能充分發揮經濟效益，若容量選擇過小將會影響變電站負荷的需要，這在技術上是不合理的。主變壓器的容量和臺數的確定，還應跟據電力系統的5—10年發展規劃，輸送功率大小，出線回數電壓等級及接入系統的緊密程度等因素，進行綜合分析和合理選擇。2.1臺數為保證供電可靠性，避免一臺變壓器故障或檢修時影響供電，變電站中一般裝設兩臺主變壓器。因該變電站“以雙回110KV架空輸電線路”與上級變電站聯系，且為工農業生產及城鄉生活用電，因此，適用兩臺主變壓器。2.2容量我國對變電站主變壓器容量的選擇（包括裝設一臺，兩臺或以上主變壓器）也充分考慮。利用變壓器的正常和事故情況下的過負荷能力，對于裝設兩臺及以上主變壓器的變電站，規定主變壓器容量按照5-10年電力系統發展規劃，并當停用一臺主變壓器時，需保證全部負荷的60～70%。同時，應保證用戶的一般負荷和大部分二級負荷，以免對設備，人身，和生產造成重大損失。變電站一般安裝兩臺主變壓器，通常按SH=0.6PM選擇每臺主變壓器的容量。因本所最大負荷為20/0.85+25/0.85=52.94MVA。所以主變壓器按SH=0.6PM的計算容量為SH=0.6×52.94=31.76MVA。根據變壓器的容量“最終應選取靠近的國家系列標準規格”的原則，確定主變壓器的選擇容量為50MVA，此時能保證一臺主變壓器停運時，對占總負荷66%的Ⅱ類負荷的供電。2.3調壓方式有載調壓變壓器能在額定容量范圍內帶負荷調整電壓，調壓范圍大，可以減小和避免電壓大幅度波動；無載調壓變壓器只能在停電時改變分接頭位置，對供電可靠性有影響。綜合考慮，本所采用有載調壓方式。綜上所述，最終確定變壓器的型號為：SFSZ10-50000/110，接線組別：YN,yno.d11,額定電壓：110/38.5/10.5kV,技術參數如下表2-1所示：表2-1主變技術參數型號額定容量kVA額定電壓kV聯結組標號空載損耗kW負載損耗kW空載電流%短路阻抗%SFSZ10-50000/11050000高壓H.V：110±8×1.25%中壓M.V:38.5±2×2.5%低壓L.V:10.5YN,yn0,d1149.84212.500.54高-中:10.5高-低:17-18中-低:6.5

3電氣主接線設計電氣主接線是由高壓電氣通過連接線，按其功能要求組成接受和分配電能的電路，成為傳輸強電流，高電壓的網絡。它代表了變電站電氣部分的主體結構，大電力系統結構的組成部分。它在影響運行的可靠性，靈活性并對電器選擇，配電裝置布置，繼電保護，自動裝置和控制方式的擬訂都有決定性的關系。3.1電氣主接線的設計原則主接線的設計是一個綜合性的問題，其設計原則應以設計任務書為依據。以國家經濟建設方針，政策及有關技術規范為準則，結合工程具體特點，準確的掌握基礎資料并進全面綜合分析，以確定主要技術指標，做到既符合技術要求，有經濟實用。1、保證必要的供電可靠性和電能質量安全可靠是電力生產的首要任務，主接線的接線方式許保證供電可靠性，衡量主接線可靠性的標志是：斷路器檢修時，是否影響供電。線路，斷路器或母線故障時，以及母線或母線隔離開關檢修時，停勻回路數的多少和停運時間的長短，以及能否保證對Ⅰ.Ⅱ類用戶的供電。盡量避免變電站全部停運的可能性。具有一定的靈活性和方便性主接線應能適應各種運行狀態，在系統故障，電氣設備故障或檢修時能適應調度的要求，靈活，簡便，迅速的倒換運行方式，使停電時間最短，影響最小。具有經濟性主接線在滿足上述要求的前提下，做到經濟合理，既投資省，占地面積小，電能損耗小，這就要求主接線應簡單清楚，以節約一次設備的投資，主接線的設計要為配電裝置創造條件，盡量使占地面積小，并且合理選擇主變壓器的型號，避免兩次變壓而增加投資。具有發展和擴建的可能性3.2主接線設計應考慮的基本問題1、變電所在系統中的地位和作用本設計變電所為地方降壓變電所，主要滿足該地區工農業生產以及人民生活用電要求。2、電壓等級及出線回路數電壓等級為110/35/10kV，出線回路數如下：110kV進線2回；35kV出線4回；10kV出線24回。3、主要電氣設備的特點本設計變電所中變壓器2臺SFSZ10-50000/110型有載調壓變壓器額定電壓110/38.5/10.5kV接線組別Ynyn0d114、配電裝置的選型配電裝置的設計應根據電力負荷性質及容量、環境條件和運行、安裝維修等要求合理的選用設備和制定布置方案，必須堅持節約用地的原則。配電裝置分類如下：屋內型：三層式雙層式單層式屋外型：高型半高型普通中型110kV配電裝置一般采用屋外型；35kV配電裝置可采用屋內型，防污性能好，便于運行維護，節約用地；10kV配電裝置一般為屋內布置，可采用手車式開關柜。5、所址環境條件年最高溫度為30℃，年最低溫度為-53.3變電所各接線方式的適用范圍變電所的主接線，應根據變電所在電力網中的地位、出線回路數、設備特點及負荷性質等條件確定。并應滿足供電可靠、運行靈活、操作檢修方便、節約投資和便于擴建等要求。(1)當能滿足運行要求時，變電所高壓側宜采用斷路器較少或不用斷路器的接線。(2)35～110kV線路為兩回及以下時，宜采用橋形、線路變壓器組或線路分支接線。超過兩回時，宜采用擴大橋形、單母線或分段單母線的接線。35～63kV線路為8回及以上時，亦可采用雙母線接線。110kV線路為6回及以上時，宜采用雙母線接線。(3)在采用單母線、分段單母線或雙母線的35～110kV主接線中，當不允許停電檢修斷路器時，可設置旁路設施。當有旁路母線時，首先宜采用分段斷路器或母聯斷路器兼作旁路斷路器的接線。當110kV線路為6回及以上，35～63kV線路為8回及以上時，可裝設專用的旁路斷路器。主變壓器35～110kV回路中的斷路器，有條件時亦可接入旁路母線。采用SF6斷路器的主接線不宜設旁路設施。(4)當變電所裝有兩臺主變壓器時，6～10kV側宜采用分段單母線。線路為12回及以上時，亦可采用雙母線。當不允許停電檢修斷路器時，可設置旁路設施。當6～35kV配電裝置采用手車式高壓開關柜時，不宜設置旁路設施。(5)當需限制變電所6～10kV線路的短路電流時，可采用變壓器分列運行、采用高阻抗變壓器、在變壓器回路中裝設電抗器等方式。(6)接在母線上的避雷器和電壓互感器，可合用一組隔離開關。對接在變壓器引出線上的避雷器，不宜裝設隔離開關。3.4電氣主接線方案的比較與確定根據以上電氣主接線原則及適用范圍，結合本任務實際情況，對變電站電氣主接線進行了選擇并從技術經濟等方面進行了確定。1、110kV側電氣主接線方案由原始資料知，110kV采用雙回路供電，因此可采用單母分段接線。其中單母分段接線具有接線簡單，設備少；工作可靠靈活，使用電器少，裝置簡單，清晰，建造費用低；容易發展為單母分段式雙母線接線等優點。適用于較小容量的發電廠，變電站，并且變壓器不經常切換或線路較長，故障率較高的情況。但缺點是主變壓器的切除和投入較復雜，需操作兩臺斷路器，影響一回線路的暫時停運；斷路器檢修時，兩個回路需要解裂運行，出現斷路器檢修時，線路需較長時間停運；可靠性不是很高，隔離開關作為操作電流，增加了誤操作的可能性。從原始資料看，本站為終端變電站，本所的負荷波動小于３０％，不隨負荷變動經常切換變壓器；因此適用單母分段比較合適。綜合上述分析，110KV側電氣主接線采用單母分段接線。2、35kV側電氣主接線方案由原始資料知，35kV側由4回出線，因此可采用單母分段或雙母線接線。單母線分段接線的優點是接線簡單，清晰，便于操作，使用設備少，占地面積小，有利于擴建，投資少。段數越多故障停電率越小，有較高的供電可靠性和靈活性，隔離開關不作為操作電器，故障機率小雙母線接線的優點是供電可靠性高，調度靈活擴建方便，運用于大中型變電站中35KV-63KV配電裝置，出線回路數超過8回時，或所接電源較多時，負荷較大時。缺點是在倒母線時，隔離開關作為操作電器，增加了故障幾率，降低了供電可靠性。且采用的隔離開關較多，增加了投資，本所35KV出線回數是只有4回，不宜采用。經過比較分析，單母線分段接線經濟，也可以保證足夠的可靠性，靈活性，因此35KV側電氣主接線采用單母分段接線。3、10kV側電氣主接線方案根據原始資料可知，10kV側出線為24回，回路數較多，可采用單母分段或雙母線接線。由于單母分段雖然可以保證當一條母線檢修或者故障時其他母線的正常工作，但由于負荷回路較多所以不能保證足夠的安全供電。因此10KV側主接線采用雙母線接線方式。

4短路電流計算電力系統的設計和運行都必須考慮到可能發生的故障和不正常運行方式。因為它們會破壞電氣設備的正常運行和用戶的正常供電。短路是電力系統經常發生的故障，短路電流直接影響電氣設備的安全，危及電力系統的安全穩定運行，計算短路電流的目的是為了在電氣裝置的設計中選擇電氣設備，選擇限制短路電流的方式和分析電力系統的故障。4.1短路電流的概述為了保證電力系統安全運行，在設計選擇電氣設備時，都要用可能流經該設備的最大短路電流進行熱穩定和動穩定校驗，以保證該設備在運行中能夠經受任意突發短路引起的發熱和電動力的巨大沖擊，同時，為了盡快切斷電源對短路點的供電，繼電保護裝置將自動地使有關短路器跳閘。繼電保護裝置的整定和短路器的選擇，也需要準確的短路電流數據。最大短路電流應用在設備熱穩定校驗，開關電器開斷電流及繼電保護整定等，而沖擊電流應用在設備的動穩定校驗；最小運行方式的最小短路電流作為繼電保護靈敏度校驗；短路容量應用在開關電器的開斷能力校驗。短路過程是一種暫態過程，影響電力系統暫態過程的因素很多，若在實際計算中把所有的因素多考慮，是十分復雜。因此，在滿足工程要求的前提下，為了簡化計算，通常采取一些合理的假設，采用近似的方法對短路電流進行計算。計算出的短路電流比實際稍大，但最大誤差一般不超過1%~15%，這對工程準確度來說是允許的。短路故障分為對稱短路和不對稱短路。三相短路是對稱短路，造成的危害最為嚴重，但發現的機會較少。其他短路為不對稱短路，包括單相短路、單相接地短路、兩相短路、兩相短路接地.其中雖然三相接地短路發生的機會最少,但產生的短路電流最大，故只計算本變電所中的三相短路這一類故障。4.2短路計算點的選擇在正常接線方式中，通過電器設備的短路電流最大的點稱為短路計算點。本站短路計算點可選擇在：110kV母線上、35kV母線上、10kV母線上3個短路計算點，如果10kV母線上的短路電流較小，且配電裝置采用高壓開關柜，出線為電纜，為保證系統的穩定性不加出線電抗器，所以不對10kV出線電抗器后做短路電流就算。4.3短路電流計算方法采用運算曲線法求取任意時刻的短路電流可以從以下步驟進行：(1)畫出以標幺值電抗表示的等值電路圖（取Sd=100MVA，Ud=Uav），原始網絡中所有的負荷均以為是斷開的（直接接地在短路點處的大容量電動機除外）。(2)進行等值的網絡簡化，最終要簡化成各個電源與短路點之間都是只經過一個電抗直接相連。這個相連電抗就稱為該電源對短路點的“轉移電抗”。(3)將“轉移電抗”分別換算成一各自的電源總容量為基準容量的新標幺值，即為各電源到短路點的“計算阻抗”Xca。(4)將各電源供給的短路電流標幺值乘以各自的電源基準值（分別以各自的電源總容量和短路點平均電壓為基準值算出），就得到短路點處由各電源供給的短路電流周期分量有名值。(5)將電源點供出的電路電流有名值相加，就得到了短路點總的三相短路電流有名值；同樣可求出三相短路沖擊電流有名值。4.4短路電流計算結果按照任務書的要求和主接線的性質，通過計算（計算書附后），現將選擇的各短路點的短路電流列于表4-1。表4－1短路電流計算結果

5電氣設備的選擇與校驗電氣設備選擇是變電站電氣設計的主要內容之一,正確地選擇電氣設備是使電氣注解縣和配電裝置達到安全,經濟運行的重要條件。在進行電氣選擇時,應根據工程實際情況,在保證安全,可靠的前提下,積極而穩妥地采用新技術,并注意節省投資,選擇合適的電氣。盡管電力系統中各種電氣的作用和工作條件不一樣,具體選擇方法也不同,但對它們的基本要求卻是一致的,電氣要能可靠的工作,必須接正常工作條件進行選擇,并接短路狀態來校驗熱穩定和動穩定。一、電氣設備選擇的一般原則1.應滿足正常運行、檢修、短路和過電壓情況的要求，并考慮遠景的發展；2.應按當地環境條件校核；3.應力求技術先進和經濟合理；4.與整個工程的建設標準應協調一致；5.同類產品應盡量減少品種；6.二、電氣設備校驗的一般原則1.電氣設備在選定后應按最大可能通過的短路電流進行動穩定校驗，校驗短路電流一般取最嚴重情況的短路電流。2.用熔斷器保護的電氣設備可不校驗熱穩定。3.短路的熱穩定條件≤——短路電流周期分量熱效應，；——次暫態短路電流，；——時周期分量有效值，；——時周期分量有效值，；——短路持續時間，。4.動穩定校驗電動力穩定是導體和電器承受短時電流機械效應的能力，稱動穩定。滿足動穩定的條件是：≤≤式中，——短路沖擊電流幅值及其有效值——允許通過動穩定電流的峰值和有效值5.1母線母線選擇的一般原則要考慮持續工作電流、經濟電流密度、短路熱穩定校驗、短路動穩定校驗等方面。常用導體材料有銅，鋁，鋁合金，銅的電阻率低，強度大，抗腐蝕能力強，是很好的導體材料，但它的用途廣，價格高，因此銅導體只用于持續工作電流大的場所，鋁的電阻率雖比銅大，但密度小，我國鋁儲量豐富，價低，因此，一般選鋁和鋁合金材料為導體材料。1、母線截面的選擇配電裝置匯流母線的截面按長期允許電流選擇，所選截面的長期允許電流大于裝設回路中最大持續工作電流，即：Iy＞ImaxIy＞KIyeIye——基準環境條件下的允許電流；K——綜合系數2、電暈電壓校驗110kV及以上母線應進行電暈電壓校驗。因為電暈放電將引起電暈損耗通訊干擾及金屬腐蝕等不利現象。進行電暈電壓校驗時應滿足電暈臨界電壓大于母線安裝處的最高工作電壓。3、熱穩定校驗熱穩定最小允許截面SminSmin=/c所選擇母線截面，熱穩定校驗滿足：S＞/cS——所選擇的母線截面mm2Qd——短路電流效應kA2.sC——熱穩定系數4、動穩定校驗當跨距大于2時M=F（3）l/10F（3）——三相短路時中間相母線上的最大動力，Nl:絕緣之間的距離，m母線材料的計算應力：σjs=M/Wσjs——計算應力PaW——母線截面抗彎距m母線空防時：W=b2h/6m3母線平放時W=bh3/6m所得計算條件應滿足：σjs=[σjs]+[σ]母線材料的最大允許應力。因此，1）110KV母線的選擇：采用經濟電流密度導線截面，Sj=Imax/J(mm2)J—導線的經濟電流密度。已知：Ug=110kv總，容量S=2X100MVA，Igmax=1.05x(55/0.85+35/0.85)/110√3=0.584kA=584A由Tmax=（17X3800+16X3500）/（17+16）=3654h查表得J=1.05，Sj=Igmax/J=584/1.05=556.19mm2，考慮以后發展，允許選用稍大于經濟截面的導線，因此110KV母線選用為：LGJQ-700，查表知IY=1500A（+700C）。110KV母線的校驗：a.按最大工作電流校驗KQ=〔（70-28）/（70-25）〕1/2=0.97（KQ：溫度修正系數，華北地區，年度最高月平均最高氣溫為+300C）IYKQ=1500X0.97=1455＞Imax=1.05X2X100/J3=1102A滿足要求b.短路熱穩定校驗：應滿足S＞I00tk1/2/Cc.比值，鋁取5T由前面計算可知：I00=5.02KA=5020A，tk=1.56ss=160mm2＞5020x1.561/2/87=72.1mm2滿足要求2）35KV母線的選擇：采用經濟電流密度選擇導線截面，Sj=Imax/J(mm2)已知：Ug=35kvIgmax=(1.05x55/0.85)/35√3=1.120KA=1120A由Tmax=3800h，查表得J=1.1，因此，Sj=Igmax/J=1120/1.1=1018mm因此，35KV母線選用為：LGJQ-500X2，查表知IY=950X2=1900A35KV母線的校驗：a.按最大工作電流校驗KQ=0.97IYKQ=1900X0.97=1843＞Imax=1.05X100000/35J3=1732.1A滿足要求b.短路熱穩定校驗：應滿足S＞I00tk1/2/C由前可知：I00=7560A，tk=1.56ss=500X4=2000mm2＞7560x1.561/2/87=108.5mm2滿足要求3）10KV母線的選擇：已知：Ug=10kvIgmax=(1.05x35/0.85)/10J3=2.496KA=2496A由Fmax=3500h查表得J=0.84因此，Sj=Igmax/J=2496/0.84=2971mm210KV母線選用為：LMY-125X10X3條，查表知IY=3725A（+700C）10KV母線的校驗：a.IYKQ=3725X0.97=3613.25＞Imax=1.05X100000X0.5/=3031A滿足要求b.短路熱穩定校驗：應滿足S＞I00tk1/2/C由前可知：I00=29260A，tk=1.56ss=2500mm2＞29260x1.561/2/87=420mm2滿足要求c.動穩定校驗：最大機械應力：gmax=17.3ich2βX10-3XL2/aw(N/cm)本設計中w=0.167bh2,其中b為母線厚度（cm），h為母線寬度。L=140cm，a=40cm，w=0.167X2X12.52=52.19最大機械應力：Sm1x=17.3ich2βX10-3XL2/aw(N/cm)=17.3X44.22X1X10-3X1402/52.19×40=317.3(N/cm)查表知：鋁質硬母線SY=6860(N/cm)SY=Smax滿足要求表5－1各電壓等級母線選擇電壓等級母線型號110kVLGJQ-70035kVLGJQ-500X210kVLMY-125X10X35.2斷路器的選擇斷路器作為切斷和接通正常情況下高壓電路中的空載電流和負荷電流，還可以在系統發生故障事與保護裝置及自動裝置相配合，迅速切斷故障電源，防止事故擴大，保證系統的安全運行。在選擇斷路器時，應滿足以下基本要求：1.在合閘運行時應為良導體，不但能長期通過負荷電流，即使通過短路電流，也應該具有足夠的熱穩定性和動穩定性。2.在跳閘狀態下應具有良好的絕緣性。3.應有足夠的斷路能力和盡可能短的分段時間。4.應有盡可能長的機械壽命和電氣壽命，并要求結構簡單、體積小、重量輕、安裝維護方便。在確定斷路器參數時，應滿足：1.斷路器的額定電壓不小于裝設電路所在電網的額定電壓。2.斷路器的額定電流不小于通過斷路器最大持續工作電流。3.斷路器的額定關合電流不小于短路沖擊電流。4.斷路器的斷流能力，一般可按斷路器的額定開斷電流大于或等于斷路器觸頭剛分開時實際開斷的短路電流周期分量有效值來選擇，即≥。5.動穩定應滿足條件是短路沖擊電流應不大于斷路器的電動穩定電流（峰值），即≤。6.熱穩定應滿足條件是短路熱效應應不大于為路器在Ts時間的允許熱效應，即≤。同時，考慮到擬建變電站的可靠性、經濟性、方便運行維護和實現變電站的無人值班化目標。在110kV側采用六氟化硫斷路器，其滅弧能力強、絕緣性能強、不燃燒、體積小、使用壽命和檢修周期長而且使用可靠。少油斷路器由于其油量少、體積小、防爆性能好、耗用鋼材少、可頻繁操作、使用壽命和檢修周期長，動作快，燃弧時間短、與開斷電源大小無關，熄弧后觸頭間隙介質恢復速度快，開斷近區故障性能好，價格便宜等特點。因而被廣泛用于10～110kV的電壓等級中。所以，10kV側采用真空斷路器。在本設計中，由于110KV進線:Imax=2x1.05Ie=2x1.05x100000/(110)=1102.2A，主變35KV進線:Imax=1.05Ie=1.05x100000/(x35)=1732.1A，35KV分段:Imax=1.05Ie=1.05x100000/(35)=1732.1A，35KV進線:假定100-300A。主變10KV進線:Imax=1.05Ie=1.05x100000x0.5/(10)=3031.1A10KV出線:假定Imax=100-1000A根據上述選擇條件和短路電流計算結果表初步選擇的短路器及其參數見表5-2：表5-2斷路器及其參數對所選斷路器進行校驗如下：(1)動穩定校驗:校驗公式:ies≥ich110KV:ies=50KA＞ich=9.022KA滿足動穩定要求35KV:ies=63KA＞ich=13.862KA滿足動穩定要求10KV進線分段:ies=80KA＞ich=39.645KA滿足動穩定要求10KV出線:ies=63KA＞ich=39.645KA滿足動穩定要求(2)熱穩定校驗:110kv斷路器設備保護動作時間:tpr=1.5s固有分閘時間:tm=0.04s滅弧時間:ta=0.02s開斷計算時間:tk=tpr+ta+tm=1.5+0.04+0.02=1.56s同期合量熱效應:QP=I''2tk=5.022x1.56=39.31KA2S由于tk=1.56s＞1s(以下相同,不在重復)因此,不考慮非周期分量熱效應,短路電流引起的熱效應:QK=QP=39.31KA2SIt2t=202x4=1600KA2SIt2t=QK滿足熱穩定要求35kv斷路器開斷時間:tk=1.56s短路電流引起的熱效應QK=QP=7.562X1.56=89.16KA2SIt2t=252x4=2500KA2S＞QK滿足熱穩定要求10KV斷路器開斷時間:tk=1.55s短路電流引起的熱效應QK=QP=29.262X1.55=1327KA2S10KV進線分段:It2t=31.52x4=3969KA2S＞QK滿足熱穩定要求10KV出線It2t=252x4=2500KA2S＞QK滿足熱穩定要求計算參數與斷路器實際參數對照見表5-3:表5-3計算參數與斷路器實際參數對照由上表可知所有斷路器均滿足要求。5.3隔離開關的選擇隔離開關是高壓開關設備的一種，它主要是用來隔離電源，進行倒閘操作的，還可以拉、合小電流電路。在選擇隔離開關時，應滿足以下基本要求：1.隔離開關分開后應具有明顯的斷開點，易于鑒別設備是否與電網隔開。2.隔離開關斷開點之間應有足夠的絕緣距離，保證過電壓及相間閃絡的情況下，不致引起擊穿而危及工作人員的安全。3.隔離開關應具有足夠的熱穩定性、動穩定性、機械強度和絕緣強度。4.隔離開關在跳、合閘時的同期性要好，要有最佳的跳、合閘速度，以盡可能降低操作時的過電壓。5.隔離開關的結構簡單，動作要可靠。6.帶有接地刀閘的隔離開關，必須裝設連鎖機構，以保證隔離開關的正確操作。在確定隔離開關參數時，應遵循以下原則：1.隔離開關的額定電壓應大于裝設電路所在電網額定電壓。2.隔離開關的額定電流應大于裝設電路最大持續工作電流。3.動穩定校驗應滿足的條件為：≤。4.熱穩定校驗應滿足的條件為：≤。5.根據對隔離開關操作控制的要求，選擇配用的操動機構。在本設計中，根據配電裝置的布置特點和作用要求等因素，進行綜合的技術經濟比較后確定了各電壓等級的隔離開關型號如表5-4所示。表5－4各電壓等級隔離開關的選擇用途型號額定電壓(kV)額定電流(A)額定峰值耐受電流(kA)額定短時耐受電流(kA)110KGW4-110IDW11012505020(4S)35KVGW4-35W3525006325(4S)10kVGN-10106005220(4s)對所選擇的隔離開關進行校驗如下：1）110kv側隔離開關的校驗1.電壓：，=110KV，≥，滿足要求。2.電流：A，A，＜，滿足要求。3.動穩定校驗：=9.022kA，=80kA，<，滿足要求。4.熱穩定校驗：KA2·S取t=1.2sKA2·S<，滿足要求。2）35kv側隔離開關的校驗1.電壓：，=35KV，≥，滿足要求。2.電流：A，Ie=1250A，＜，滿足要求。3.動穩定校驗：=13.862kA，=80kA，<，滿足要求。4.熱穩定校驗：KA2·S取t=1.2sKA2·S<，滿足要求。3）10kv側隔離開關的校驗1.電壓：KV，=10KV，≥，滿足要求。2.電流：A，Ie=600A，＜，滿足要求。3.動穩定校驗：=39.645KA，=52KA，<，滿足要求。4.熱穩定校驗：KA2·S取t=1.2sKA2·S<，滿足要求。5.4電流互感器的選擇電流互感器的作用為了保證電力系統安全經濟運行,必須對電力設備的運行情況進行監視和測量.但一般的測量和保護裝置不能直接接入一次高壓設備,而需要將一次系統的大電流按比例變換成小電流,供給測量儀表和保護裝置使用。在選擇電流互感器時，要遵循以下選擇原則：1）、電流互感器的額定電壓不小于安裝地區的電網額定電壓。2）、額定電流不小于流過電流互感器的長期最大負荷電流。3）、35KV以上一般采用屋外式，10KV采用屋內式。4）、動穩定校驗：流過電流互感器最大三相沖擊電流與額定電流振幅比，應小于等于動穩定倍數Kdw即ich≤J2I1nkdw或者流過電流互感器最大三相沖擊、電流小于等于動穩定電流ies即ich≤ies5）、熱穩定校驗：產品歸除的1秒鐘熱穩定倍數比，或1秒鐘熱穩定電流，要求最大三相或二相短路電流，發熱不小于允許發熱，即Qk≤I1nkt或Qk≤It2．在選擇電流互感器的型式時，根據安裝地點選擇戶內或戶外，安裝使用條件等選用電流互感器的型式。6—10kV室內配電裝置，可選用瓷絕緣結構或樹脂澆注絕緣結構的電流戶感器；35kV以上配電裝置，一般選用油鋟瓷箱式絕緣結構的電流互感器。同時還要考慮環境條件的影響，如環境溫度，最大風速，相對濕度等。表5-5所選電流互感器及其參數對所選電流互感器進行校驗，如下： (1)動穩定校驗：校驗公式：ies≥ich110KV：ies=80KA＞ich=9.022KA滿足動穩定條件35KV：ies=80KA＞ich=13.862KA滿足動穩定條件ies=187.5X1500A=281.25KA＞ich=13.862KA滿足動穩定條件10KV：ies=250KA＞ich=39.645KA滿足動穩定條件ies=80KA＞ich=39.645KA滿足動穩定條件(2)穩定校驗：a.110kv側TA計算開斷時間：tk=tpr+tin=1.5+0.02+0.04=1.56s短路電流引起的熱效應：Qk=Qp=5.022x1.56=39.31KA2SIt2=31.52=992.25KA2S＞39.31KA2S=Qk滿足熱穩定條件b.35kv側TA計算開斷時間：tk=tpr+tin=1.5+0.02+0.04=1.56s短路電流引起的熱效應：Qk=Qp=7.562x1.56=89.16KA2SIt2=31.52=992.25KA2S＞89.16KA2S=Qk滿足熱穩定條件c．10kv側TA開斷時間tk=1.55s短路電流引起的熱效應：Qk=Qp=29.262x1.55=1327KA2SIt2=402=1600KA2S＞1327KA2S=Qk滿足熱穩定條件It2=1002=10000KA2S＞1327KA2S=Qk滿足熱穩定條件計算參數與TA實際參數對照見表5-6：表5-6計算參數與TA實際參數對照由上表可知所有TA均滿足要求。5.5電壓互感器電壓互感器作為一種電壓變換裝置，有電壓變換和隔離兩重作用，它將高壓回路或低壓回路的高電壓轉變為低電壓（一般為100V），供給儀表和繼電保護裝置實現測量、計量、保護等作用在選擇電壓互感器時，應根據額定電壓，確定使用戶內或戶外結構型式。一般110KV及以上電壓等級采用三個單相電壓互感器，接成Y/Y/△-12，根據不同用途確定電壓互感器等級，它的精確度等級分0.2，0.5，1.0，3.0，其中，0.2用語精密測量，0.5級和1.0級一般用于發配電設備的測量和保護，計量電度表應用0.2級，3.0級用于非精細測量，根據以上原則查產品目錄表選用。同時考慮環境溫度，最大風速，相對濕度，海拔高度，地震烈度等因素的影響。在確定電壓互感器型式時，還應滿足以下原則：1.6～20KV配電裝置一般采用油浸絕緣結構，在高壓開關柜中或在布置地位狹窄的地方，可采用樹脂澆注絕緣結構。當需要零序電壓是，一般采用三相五柱式電壓互感器。2.35～110kV配電裝置一般采用油浸絕緣結構電磁式電壓互感器。3.220kV及以上配電裝置，當容量和準確度等級滿足要求時，一般采用電容式電壓互感器。在需要檢查和監視一次回路單相接地時，應選用三相五柱式電壓互感器或具有第三繞組的單相電壓互感器組。根據以上要求，結合本設計，所選的電壓互感器如表5-7所示。表5-7電壓互感器的型式電壓等級型式額定變比最大容量110kVYDR—110//0.1kV2000VA35kVJDJJ—35//0.1kV1200VA10kVJDZJ-10//0.1kV400VA5.6熔斷器熔斷器是用來保護電氣設備免受過載和短路電流損害的保護電器。屋內型高壓熔斷器在變電站中常用于保護電力電容器，配電線路和變壓器，PT等。使其在短路過負荷時免受損壞，熔斷器接額定電壓，額定電流，額定開斷電流和選擇性等來選擇或校驗。在本設計中，由于110KV側電壓互感器引線相間距離較大，引起相間故障的可能性較小，再加上110KV系統為中性點，直接接地系每相PT不可能長期承受線電壓，因此，設計不考慮設置熔斷器。用于保護PT的高壓熔斷器宜選用限流式熔斷器，其工作電壓不得低于也不宜高于系統額定電壓，電壓為35KV以下的，戶內采用RN2型，其熔件接機械強度選擇，必須滿足熔斷器額定電壓和斷流能力的要求，根據以上原則，保護PT的限流式高壓熔斷器選擇條件見表5-8：表5-8保護PT的限流式高壓熔斷器選擇條件查產品手冊選擇為：(1)保護35KVPT的熔斷器選擇RXW0-35/0.5型，戶外限流式熔斷器，其技術參數為：額定電壓：35KV，額定電流0.5A最大斷流容量：1000MVA（＞SCL（3）=481.2MVA）(2)保護10KVPT的熔斷器選RN2-10/0.5型，戶內限流式熔斷器其技術參數為：額定電壓：10KV，額定電流0.5A最大斷流容量：1000MVA（＞SCL（3）=532.1MVA）

6配電裝置設計6.1配電裝置概述配電裝置是變電站的重要組成部分，它是根據主接線的連接方式，由開關電器，保護和測量電器，母線和必要的輔助設備組建而成，用來接受和分配電能的裝置。配電裝置的設計必須貫徹執行國家基本建設方針和技術經濟政策，配電裝置的型式選擇，應考慮所在地區的地理情況及環境條件，因地制宜，節約用地，并結合運行及檢修要求通過技術經濟比較確定。從設計角度看，配電裝置應滿足以下要求：(1)安全凈距離要求，(2)滿足施工和檢修要求，(3)滿足噪聲限制標準，(4)限制靜電和場強水平，滿足有關要求.屋內配電裝置由于安全凈距小、可以分層布置而使占地面積較小；維修、巡視和操作在室內進行，不受氣候影響；外界污穢空氣對電氣影響較小，可減少維護工作量；但房屋建筑投資較大。屋外配電裝置土建工作量和費用較小，建設周期短；擴建比較方便；相鄰設備之間的距離較大，便于帶電作業；但其占地面積較大；受外界影響較大，設備運行條件差，必須加強絕緣；不良氣候對設備的維修和操作有影響。成套配電裝置的電器布置在封閉或半封閉的金屬外殼中，相間和對地距離可以縮小，結構緊湊，占地面積小；所有電器元件已經在工廠組裝成一體，大大減少現場安裝工作量，有利于縮短建設周期，也便于擴建和搬遷；運行可靠性高，維護方便；但耗用鋼材較多，造價較高。6.2配電裝置的選擇配電裝置型式的選擇，應考慮所在地區的地理情況及環境條件，因地制宜、節約用地，并結合運行及檢修要求，通過技術經濟比較確定。一般情況下，在大、中型發電廠、變電所中，35kV及以下的配電裝置宜采用屋內式；110kV及以上多為屋外式。當在污穢地區或市區建110kV屋內和屋外配電裝置的造價相近時，宜采用屋內式，在上述地區若技術經濟合理時，220KV配電裝置也可以采用屋內型。根據以上要求和本站的具體情況，本站110KV，35KV配電裝置采用屋外式配電裝置，10KV側采用室內成套的配電裝置。

7防雷保護設計7.1防雷保護概述發電廠和變電站發生雷害事故，往往會導致變壓器、發電機等重要電氣設備損壞，并造成大面積停電。因此發電廠、變電站的防雷保護必須是十分可靠的。雷害一分為兩方面：一是雷直擊于發電廠、變電站；二是雷擊輸電線路后產生向發電廠、變電站入侵的雷電波。避雷器選擇應按照：1.按系統的額定電壓和接地方式來選擇避雷器的額定電壓。2.按標稱電流選擇避雷器殘壓（5kA，10kA，20kA，1kA）。在設計時，110kV電壓級可以采用獨立避雷針或構架避雷針，35kV及以下電壓級只能用獨立避雷針。在設計避雷針時，要遵循以下原則：1.獨立避雷針（線）宜設獨立的接地裝置。在高土壤電阻率地區，其接地電阻不宜超過10Ω。當有困難時，該接地裝置可與主接地網連接，但避雷針與主接地網的地下連接點至35kV及以下設備與主接地網的地下連接點，沿接地體的長度不得小于15m。獨立避雷針不應設在人經常通行的地方，避雷針及其接地裝置與道路或出入口等的距離不宜小于3m，否則應采取均壓措施，或鋪設礫石或瀝青地面。2.110kV及以上的配電裝置，一般將避雷針裝在配電裝置的架構或房頂上，但在土壤電阻率大于1000Ω?m的地區，宜裝設獨立避雷針，否則，應通過驗算，采取降低接地電阻或加強絕緣等措施。60kV的配電裝置，允許將避雷針裝在配電裝置的架構或房頂上，但在土壤電阻率大于500Ω?m的地區宜裝設獨立避雷針。35kV及以上高壓配電裝置架構或房頂不宜裝避雷針。裝在架構上的避雷針應與接地網連接，并應在其附近裝設集中接地裝置。裝有避雷針的架構上，接地部分與帶電部分間的空氣中距離不得小于絕緣子串的長度；但在空氣污穢地區，如有困難，空氣中距離可按非污穢區標準絕緣子串的長度確定。避雷針與主接地網的地下連接點至變壓器接地線與主變地網的地下連接點，沿接地體的長度不得小于15m。在變壓器的門型架構上，不應裝設避雷針、避雷線。3.110kV及以上配電裝置，可將線路的避雷線引接到出線門型架構上，土壤電阻率大于1000Ω?m的地區，應裝設集中接地裝置。35kV至60kV配電裝置，在土壤電阻率不大于500Ω?m的地區，允許將線路的避雷線引接到出線門型架構上，但應裝設集中接地裝置。在土壤電阻率大于500Ω?m的地區，避雷線應架設到線路終端桿塔為止。從線路終端桿塔到配電裝置的一檔線路的保護，可采用獨立避雷針，也可在線路終端桿塔上裝設避雷針。其中，單支避雷針保護范圍：1.當≥時，2.當＜時，式中——避雷針在水平面上的保護半徑，；——避雷針的高度，；——被保護特的高度，；——避雷針的有效高度，；——當≤30，=1；當30＜≤120，；兩支等高避雷針的保護范圍：1.兩針外側的保護范圍應按單支避雷針的計算方法確定。2.兩針間的保護范圍應按通過兩針頂點及保護范圍上部邊緣最低點的圓弧確定，圓弧半徑為式中——兩針間保護范圍上部邊緣最低點高度，；——兩避雷針間的距離，。多支等高避雷針保護范圍：1.三支等高避雷針所形成的三角形的外側保護范圍分別按兩支等高避雷針的方法確定。2.四支及以上等高避雷針所形成的四角形或多角形，分別按三支等高避雷針的方法計算。應妥善采用獨立避雷針和構架避雷針，其聯合保護范圍應覆蓋全所保護對象。對于110KV及以上的配電裝置，可以將避雷針架設在配電裝置的構架上。7.2避雷針的選擇及校驗本設計變電所選擇4根避雷針h1,h2=24m，h3,h4=30m分別布置于變電所四角。本設計變電所設計大小為59700㎜×63000㎜。順時針順序編號依次為#1、#2、#4、#3。取保護高度分別為hx=（1）保護計算書避雷針名稱:1#-2#避雷針距離=35.8mh=min(24,24)=24mh2=max(24,24)=24mh24<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=24-10=14mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*24-2*10)*1.000=16mx=dDist/ha/p=35.8/14/1.000=2.555y=hx/h*10=10/24*10=4.167查bx曲線:X=2,Y=4,a=0.980X=3,Y=4,b=0.860X=2,Y=5,c=0.900X=3,Y=5,d=0.800插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(0.860-0.980)*(2.555-2)+0.980=0.913d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.800-0.900)*(2.555-2)+0.900=0.845d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(0.913-0.845)*(4-4.167)+0.913=0.902bx=d3*ha*p=0.902*14*1.000=12.6m避雷針名稱:1#-3#避雷針距離=56.3mh=min(24,29.9)=24mh2=max(24,29.9)=29.9mh24<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=24-10=14mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*24-2*10)*1.000=16mx=dDist/ha/p=50.4/14/1.000=3.603y=hx/h*10=10/24*10=4.167查bx曲線:X=3,Y=4,a=0.860X=4,Y=4,b=0.720X=3,Y=5,c=0.800X=4,Y=5,d=0.660插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(0.720-0.860)*(3.603-3)+0.860=0.776d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.660-0.800)*(3.603-3)+0.800=0.716d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(0.776-0.716)*(4-4.167)+0.776=0.766bx=d3*ha*p=0.766*14*1.000=10.7m避雷針名稱:1#-4#避雷針距離=64.1mh=min(24,29.9)=24mh2=max(24,29.9)=29.9mh24<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=24-10=14mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*24-2*10)*1.000=16mx=dDist/ha/p=58.2/14/1.000=4.156y=hx/h*10=10/24*10=4.167查bx曲線:X=4,Y=4,a=0.720X=5,Y=4,b=0.550X=4,Y=5,c=0.660X=5,Y=5,d=0.510插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(0.550-0.720)*(4.156-4)+0.720=0.693d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.510-0.660)*(4.156-4)+0.660=0.637d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(0.693-0.637)*(4-4.167)+0.693=0.684bx=d3*ha*p=0.684*14*1.000=9.6m避雷針名稱:2#-3#避雷針距離=70.2mh=min(24,29.9)=24mh2=max(24,29.9)=29.9mh24<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=24-10=14mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*24-2*10)*1.000=16mx=dDist/ha/p=64.3/14/1.000=4.595y=hx/h*10=10/24*10=4.167查bx曲線:X=4,Y=4,a=0.720X=5,Y=4,b=0.550X=4,Y=5,c=0.660X=5,Y=5,d=0.510插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(0.550-0.720)*(4.595-4)+0.720=0.619d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.510-0.660)*(4.595-4)+0.660=0.571d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(0.619-0.571)*(4-4.167)+0.619=0.611bx=d3*ha*p=0.611*14*1.000=8.6m避雷針名稱:2#-4#避雷針距離=56.1mh=min(24,29.9)=24mh2=max(24,29.9)=29.9mh24<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=24-10=14mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*24-2*10)*1.000=16mx=dDist/ha/p=50.2/14/1.000=3.588y=hx/h*10=10/24*10=4.167查bx曲線:X=3,Y=4,a=0.860X=4,Y=4,b=0.720X=3,Y=5,c=0.800X=4,Y=5,d=0.660插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(0.720-0.860)*(3.588-3)+0.860=0.778d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.660-0.800)*(3.588-3)+0.800=0.718d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(0.778-0.718)*(4-4.167)+0.778=0.768bx=d3*ha*p=0.768*14*1.000=10.7m避雷針名稱:3#-4#避雷針距離=37.9mh=min(29.9,29.9)=29.9mh2=max(29.9,29.9)=29.9mh29.9<=30m,p=1避雷針保護高度hx:10mha=29.9-10=19.9mrx=(1.5*h-2*hx)*P=(1.5*29.9-2*10)*1.000=24.9mx=dDist/ha/p=37.9/19.9/1.000=1.906y=hx/h*10=10/29.9*10=3.344查bx曲線:X=1,Y=3,a=1.130X=2,Y=3,b=1.020X=1,Y=4,c=1.080X=2,Y=4,d=0.980插值運算:d1=(b-a)*(x-X)+a=(1.020-1.130)*(1.906-1)+1.130=1.030d2=(d-c)*(x-X)+c=(0.980-1.080)*(1.906-1)+1.080=0.989d3=(d1-d2)*(Y-y)+d1=(1.030-0.989)*(3-3.344)+1.030=1.016bx=d3*ha*p=1.016*19.9*1.000=20.2m（2）所選避雷針型號表7-1避雷針型號及參數規格110kv35kv10kv型號Y5W-100/260ZY5W-42/134ZY5W-12.7/45Z避雷器額定電壓（kV）1004212.7持續運行電壓（kV）73356.6直流或工頻參考電壓峰值不小于（kV）14523.424殘壓水平大于I/us(kA)2997351.82000/us方波電流沖擊（A）不小于1501541504/10/us電流沖擊(kA)不小于4015040系統額定電壓（kV）1104010

致謝通過在中原工學院成人教育學院三年的學習，畢業在即。在畢業設計完成之際，首先要感謝學校各位任課老師。畢業設計是整個學習過程中非常重要的一個環節，做好畢業論文，是對我三年來所學知識的全面回顧和鞏固，同時也是理論與實踐相結合的檢驗，在畢業設計的過程中，我對以前學過的知識又重新學習了一遍，并查閱了許多參考資料和書籍，經過兩個多月的努力而完成了本設計任務。本次設計在老師細心指導下，自己親自動手進行設計方案比較、計算，查找相關資料等技術設計過程，對此有了深入細致的了解，為以后的工作打下了堅實的基礎。本次畢業設計的課題是《110kV變電站電氣一次部分的初步設計》。這個課題的內容與我們所學的各門專業課程都有一定的聯系。但由于時間有限，只進行了初步設計，涉及的內容較少，盡管如此，在設計過程中，在老師和有關專業人員的指導和幫助下，得以順利進行，提高了我的業務素質和工作能力。再次感謝各位老師在這次畢業設計過程中給予我的幫助，有了這次畢業設計的經歷，為我今后的工作墊定了基礎，指導我深入鉆研業務知識，在今后的工作中繼續努力鉆研，取得成績。

參考資料[1]電力工業部西北電力設計院.電力工程設計手冊.北京：中國電力出版社，1997[2]范錫普.發電廠電氣部分.北京：中國電力出版社，1995[3]李光琦.電力系統暫態分析.北京：中國電力出版社，1995[4]東北電力設計院.發電廠、變電所電氣接線和布置.東北電力出版社，1985[5]中華人民共和國能源部.GB50059-9235~110kV變電所設計規范.北京：中國計劃出版社，1999.4

基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數據采集系統基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96