(2015年度更新成果)上海市地質調查研究院ShanghaiInstituteofGeologicalSurvey國際化工業分區(JS6)報告 內容 5 4.3邊坡失穩危險性預測評估 30 4.5水土突涌危險性預測評估 32 6.1結論 416.2建議 42國際化工業分區(JS6)報告編號估實際材料圖43~44基巖和斷裂構造圖面圖附圖5~附圖面圖47~55區圖評估區及鄰近區域1980~1995年間累計地面沉降評估區及鄰近區域1996~2001年度累計地面沉降評估區及鄰近區域2002~2006年度累計地面沉降評估區及鄰近區域2007~2011年度累計地面沉降1國際化工業分區(JS6)報告于加強地質災害危險性評估工作的通知》(國土資發[2004]69號)、《地質災害危險性評估單位資質管理辦法》(國土資源部第29號令)及《上海市地面沉降防治管理條例》，進一步加強地質災害防治工作，簡化審批流程、提高工作效率，結合上海市實際，上海市規劃和國土資源管理局制定了《上海市地質災害危險性評估管理規定》，實行分區地質災害危險性評估。根據城市總體規劃和區 (縣)城市總體規劃及分區(新城)規劃，結合地質災害危險性分區，全市共劃的地質災害危險性評估報告(初步成果)。為使地質工作更好地服務于工程建設，提供及時可靠的地質成果，需對分區單元地質災害危險性評估報告進行動態更新。國際化工區分區單元(JS6)部分土資源管理局委托，由上海市地質調查研究院承擔該分區單元地質災害危險性評分區單元地質災害危險性評估是根據評估單元地質環境條件及規劃特點，針對一般建設項目(其劃定標準以《上海市地質災害危險性評估管理規定》為準)進行地質災害危險性評估，并提出地質災害防治措施和建議，其目的是為一般建設項目的地質災害防治提供依據，減輕或避免工程建設引發和遭受地質災害的風本評估報告可作為區內一般建設項目地質災害防治依據，對于《上海市地質災害危險性評估管理規定》(滬規土資礦規[2013]446號)界定的重要建設項目，需單獨進行地質災害危險性評估。根據相關規定，地質災害危險性評估不代替工2國際化工業分區(JS6)報告本次地質災害危險性評估工作，主要依據相關法規和技術規范進行，同時，2、《國土資源部關于加強地質災害危險性評估工作的通知》，國土資發3、《上海市地面沉降防治管理條例》，上海市人民代表大會常務委員會公告第1號(2013.4)；DZT日起實施)；2、《巖土工程勘察規范》(GB50021-2001)(2009版)；3、《建筑基坑工程監測技術規范》(GB50497-2009)；4、《建筑抗震設計規程》(GB50011-2010)；5、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2011)；2、《地面沉降監測與防治技術規程》(DG/TJ08-2051-2008)；3國際化工業分區(JS6)報告息共享平臺本次評估充分利用了上海地質資料信息共享平臺，平臺集中了以往的科研成果、生產報告、地質環境監測等大量資料。評估工作實際材料圖見附圖1、附圖國際化工區分區單元(JS6)部分位于金山區東南角，部分位于奉賢區西南1.4.2評估區內已有重大建(構)筑物概述評估區內范圍包括漕涇鎮和拓林鎮，區內分布有鐵路金山支線、滬金高速公漕涇鎮位于金山區東部，東與上海化學工業區接壤，西與上海金山工業區和拓林鎮位于奉賢區西南部，北與莊行鎮、南橋鎮接壤，東與青村鎮、海灣鎮鐵路金山支線是上海地區的一條區域鐵路。北起松江區車墩的新閔支線岔口，南至金山區金衛西站。跨越黃浦江，瀕臨杭州灣。線路在松江車墩東首新閔支線K6＋256處出岔，設閔行西站，向南延伸，于松江區得勝港處跨黃浦江鐵路、公路兩用特大橋——松浦大橋，沿葉榭港和龍泉港西岸繼續南行，過山陽鎮向西，在金山衛鎮西南設終點站金衛西站。沿線設閔行西、葉榭、山陽、金衛東S4高速公路是上海市高速公路網“九加一”的重要組成部分，該工程由外環線莘莊立交向南經閔行區過奉浦大橋后，在奉賢縣柘林鎮北500m處折向西，經金山區金衛鎮與浙江省的杭金高速公路相接。工程全長52.8km，分為西、南、北4國際化工業分區(JS6)報告G15高速公路穿越嘉定區、青浦區、松江區及金山區，工程北起江蘇省界與江蘇沿江高速無縫對接，向南延嘉華、華徐、新車、車亭公路，至松江區車墩5國際化工業分區(JS6)報告的現代化濱海城市。新城規劃沿海濱在莘奉金高速公路以南，呈組團狀發展；形成：“一線(沿杭州灣海岸線)”、“兩帶(沿杭州灣大道南北都市帶、沿金山大道商務帶)”、“三區(石化綠色過渡區、龍泉綠色隔離過渡區、北部城市森林區)”、“四團(新城區都市組團、金山第二工業區組團、上海石化工業組團、金山嘴港口及工業組團)”的組團城市群結構。根據評估區規劃定位，對于未來一般建設項目而言，主要涉及一般工業與民用建筑、城市道路、地下管線等，工程類型主要包括天然地基工程以及各類建 (構)筑物的樁基工程和基坑工程。1.5主要更新內容資料和內容更新根據評估區及鄰近區域監測結果，補充繪制了評估區潛水含水層水位歷時變件內容更新根據上海市工程建設規范《巖土工程勘察規范》(DGJ08-37-2012)關于湖沼平原區的地層劃分標準，對評估區地層層序重新進行了厘定，對相關工程地質，并重新編制了評估區工程地質分區圖。新原評估報告提供的地面沉降資料不完整，本次根據地面沉降監測數據，補充編制了評估區2007~2011年度地面沉降等值線圖。性評估內容更新1、原評估報告編制時由于時間倉促，缺少地質災害危險性現狀評估內容，6國際化工業分區(JS6)報告“十二五”防治規劃》及《上海市地質災害危險性評估管理規定》相關要求，重點對基坑工程4、原評估報告提出的地質災害防治措施較為籠統，本次更新時根據上海地區工程經驗，分別按地質災害災種提出了防治措施，更具針對性和操作性。7國際化工業分區(JS6)報告2.1地形地貌及水文特征評估區位于上海西南部，橫跨湖沼平原和濱海平原兩種地貌類型(分界線詳見附圖14工程地質條件分區圖)，地基土的成因和構成有較大變化，區內地形較平坦，地面標高多在3.60~6.50m之間(吳淞高程，下同)。評估區南靠杭州灣，具有廣闊的沿江沿海水域。區內河流眾多，主要有南沙南沙港位于奉賢縣西部。北起黃浦江，南流經鄔橋、法華橋，至胡橋匯上橫km梓廟迄于運港，接葉榭港，枯水期航道水深0.8~1.8m，寬5~8m，可通行20~南竹港位于奉賢縣西部。北起黃浦江，南流經南橋、新寺、柘林，入運石上橫涇位于金山區東部、奉賢縣西南部。西起萬擔塘，往東與南沙港相交，抵柘林，入南竹港。流經胡橋、柘林等鎮。長10.3km。枯水期航道水深0.6m，2.2基礎地質概況2.1基巖地質概況評估區基巖埋藏較深，松散覆蓋層厚度在120~200m之間。評估區基巖主要為上侏羅統黃尖組(J3h)，巖性主要為輝石安山巖、安山質角礫熔巖、安山巖、8國際化工業分區(JS6)報告安山質凝灰巖；此外，評估區東部有少量寒武系、奧陶系地層分布，南部局部有2斷裂構造與地震上海地區大地構造單元屬于揚子準地臺浙西—皖南臺褶帶和下揚子臺褶帶的北東延伸部分，在地質歷史時期總體表現為隆起狀態，構造活動以斷裂為主，輔根據已有資料推測，評估區內分布有兩條斷裂，分別為錢橋斷裂(F35)和朱行斷裂(F42)，鄰近評估區還分布有張堰—南匯斷裂(F10)。據已有地球物上海地區地震記載始于明成化十一年(1475年)，至解放時的400多年間平資料來看，在上海市地域范圍內，500多年來，震級最大的為明天啟四年(1624年)震中為原南市區的43/4級地震，給上海造成一定影響的主要都是鄰近地域地震的波及，其中以南黃海至長江口一帶的地震為最甚，其次是江蘇溧陽和蘇州地區的太倉－吳江一帶的地震。無論是上海本地的地震，還是鄰近地域地震的波及，對上海造成地震烈度活動分區中的地震活動強根據國家標準《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)和上海市工程建設規范《建筑抗震設計規程》(DGJ08-9-2013)有關條文規定，評估區設計基本地震g組，場地類別為Ⅳ類；除臨岸地段處于建筑抗震不利地段外，其余地段處于建筑抗震3第四紀地質概況評估區自新近紀以來屬緩慢沉降地區，廣泛接受堆積，區內第四系厚度最大約200m，為黏性土與砂性土交互的碎屑沉積物，由下而上具明顯韻律性變化規9國際化工業分區(JS6)報告m以下至基巖，以褐黃色為主，摻雜藍灰、黃綠色網紋或雜斑的雜色黏土與灰白為主色的砂礫互層，稱之“雜色層”，屬早更新世陸相沉積物；上部，即埋深約157m以上至地表，以灰為主色夾綠、藍、褐黃等色的黏性土與淺灰、黃灰色砂(或含礫)互層，稱之“灰色層”，屬于中更新世至全新世海陸交替以海相漸占優勢環境下的沉積物，按年代地層和巖石地層可劃分為中、上更新統和全新統以及若干組，其中，全新世的軟黏性土層在外力作用下易產生變形，淺部粉性土開挖時易產生流4礦產資源根據上海地區已有的礦產資源勘察成果，評估區范圍內未發現可開發利用的件評估區地下水類型主要為第四系松散巖類孔隙水。根據地質時代、成因類型第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ4)，各含水層水文地質特征見表2-3-1。(m)(m)(m3/d)(g/l)東南部1~5西北<1.0東南1.0~3.0Qh1域32.6~17.5~5211.5~1000~30001.0~3.0aCa59~7116~301000~30003.0~10.0Cl-Na.砂10~301000~30000局部3.0~HCO3-NaHCO3.Cl-CaNaOCaNap150~16012~301000~30000HCO3-NaHCO3.Cl-HCONa。mmmmm深5m。國際化工業分區(JS6)報告上述各含水層中，與工程建設相關的主要為潛水含水層、微承壓含水層和第Ⅰ承壓含水層。根據區域監測資料，上海地區潛水位埋深通常在0.5~1.5m之間，根據鄰近評估區東北角的潛水含水層監測孔(奉005-0000)自2000年以來2-3-1)，該孔近年來水位標高在2.0~3.5m之間波動，目前水位標高在2.5m左右。潛水位年內變幅大小與相應時期大氣降水量大小與持續時間有關。潛水水位普遍高于地表水位，并與附近地表水有一定水力聯系。根據上海市工程建設規范《巖土工程勘察規范》(DGJ08-37-2012)有關條文判潛水對混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性；當干濕交替時，潛水對混凝土結構中的鋼筋具有微或弱腐蝕性；潛水對鋼結構有弱腐蝕性。對于評估區內可能受污染的場地及沿域地下水位監測結果，繪制了評估區第Ⅰ承壓含水層2014年度高水位等值線圖(圖2-3-2)，區內高水位標高一般在-1~-3m之間。國際化工業分區(JS6)報告件根據已收集的資料，評估區內0~100m深度范圍內的地基土層，根據其成因、時代、土性及物理力學性質的不同可劃分為9個工程地質層及分屬不同層次2-4-2，各地基土層的埋藏分布特征見附圖5~附圖13。根據已有資料初步分析，評估區局部為古河道切割區，工程地質條件較復雜，特別是樁基條件較差；其余正常沉積區地基土層分布較穩定，工程地質條件地基的主要壓縮層，也是影響基坑工程坑壁穩定的不良土層；第⑤2層為微承壓含水層、第⑦層為第Ⅰ承壓含水層，深基坑開挖時可能引發水土突涌問題；第⑦層也是上海地區建(構)筑物良好的樁基持力層。根據上海全市工程地質分區，評估區橫跨湖沼平原區(Ⅰ)和濱海平原區國際化工業分區(JS6)報告缺失情況劃分為3個亞區，即：同時有⑥1和⑥4(⑥4層對應本評估區內的⑥層)兩個硬土層分布的為Ⅰ1亞區(區內無分布)，有一個硬土層分布的為Ⅰ2為2個地段，有⑥1、無⑥4層分布的為Ⅰ2-1地段(區內無分布)，無⑥1、有⑥4層分布的為Ⅰ2-2地段；濱海平原區(Ⅱ)又可根據⑥、②3層的分布缺失情況進行亞區劃分，同時有⑥、②3層分布的為Ⅱ1亞區，有⑥層無②3層分布的為Ⅱ2亞區；無⑥層有②3層分布的為Ⅱ3亞區；無⑥層無②3層分布的為Ⅱ4亞區。國際化工業分區(JS6)報告度全新世①1上部一般為雜填土，含磚塊、碎石、植物根莖等；下部為素填土，土質松散，土性較差濱海－河②1錳質結核，由上至濱海－河灰松散-稍密，土質不均③灰高以淤泥質粉質黏土為主，部分地區為黏土；局部夾粉土薄層。含云母、有機質，偶見腐殖質及貝殼碎屑海濱海－淺海灰松散-稍密，土質不均濱海－淺海④灰高殼碎屑，土質均勻Qh1濱灰高部地段夾半腐植物濱海、沼澤2灰高部夾粉砂薄層濱海、沼澤灰中，局部夾薄層黏性土灰中有機質，土性不均晚更新世河口-湖澤⑥暗綠-草黃可塑-硬塑上而下由暗綠色漸質尚均河口－濱海⑦1中化鐵斑點河口－濱海灰黃-灰性土薄層，土質不濱海－淺海灰可塑-軟塑中，土質不均濱海－淺海2灰可塑-軟塑中濱海－淺海中薄層粉砂河口－濱海2砂質粉土、粉砂灰中均河口－濱海3粉質黏土夾粉砂、或互灰濕中濱海－河口⑨1灰中~低濱海－河口粉、細砂夾灰中~低棱狀細礫，土質不均國際化工業分區(JS6)報告%γm(溫度20°C)CΦ。aMPa1Es-PaN擊Pa②1土.334.541E-E49③1.8E834.5.22E-5.06④土9.906235024國際化工業分區(JS6)報告%γm(溫度20°C)CΦ。aMPa1Es-PaN擊Pa⑦1土.44.4.1120233土233層27.5⑨12.0.01注：1、表中數據除靜探比貫入阻力Ps值為最小平均值外，其余均為平均值。2、資料來源：上海三維城市地質信息系統。國際化工業分區(JS6)報告區基區(或⑥2、軟黏性土層埋藏淺且厚度3、缺失第一硬土層(⑥1)；4、屬于正常沉積區，第⑥ (對應湖沼平原區西部的⑥4層)、⑦層均有分布，層面般土層(⑥) (⑦)埋藏砂層意軟黏意第的水基坑一般和②3亞區 1、有淺部粉性土②3層分2、有軟黏性土層分布，但埋3、有暗綠色硬土層⑥層分4、第⑦層均有分布，層面起土層(⑥) (⑦)埋藏好淺部流砂層、軟黏性土層均有分布，應注意流砂和軟黏性土變形問題；深基坑工程應注意第⑦層可能引發的水土突涌問題。基坑體一般無②3亞區 1、一般無②3層分布、局部2、軟黏性土層埋藏淺且厚度3、有暗綠色硬土層⑥層分4、第⑦層均有分布，層面起度較般育，基本無流砂層分布，應注意軟黏性土變形問題；深基坑工程應注意第⑦層可能引發的水土突涌問題。基坑體一般(Ⅱ3)1、有淺部粉性土②3層分2、有軟黏性土層分布，但埋3、受古河道切割，第⑥缺失，第⑦層分布不穩定，埋較大受古河道切割，樁基持力層(⑦)分布不穩定，層面起伏較大，樁基條件總體淺部流砂層、軟黏性土層均有分布，應注意流砂和軟黏性土變形問題；承壓水埋藏較深，一般不會引發水土突涌問題。基坑工程(Ⅱ4)1、無淺部粉性土②3層分2、有軟黏性土層分布，但埋3、受古河道切割，第⑥缺失，第⑦層分布不穩定，埋較大育，基本無流砂層分布，應注意軟黏性土變形問題；承壓水埋藏較深，一般不會引發水土突涌問題。基坑工程國際化工業分區(JS6)報告3.1地質災害災種的確定根據上海市工程建設特點，本次地質災害危險性評估主要針對天然地基工程、樁基工程和基坑工程，分析工程建設與地質環境的相互作用和影響，對工程建設過程中和建成后引發和遭受地質災害的危險性進行評估。其中，基坑工程主合分析，評估區內的地質災害類型主要為地面沉降、地基變形、邊坡失穩、砂土液化、水土突涌、岸帶沖3.2地質災害危險性現狀評估2.1地面沉降現狀評估根據評估區及附近地面沉降水準點監測資料，繪制了評估區及附近區域1980~1995年間、1996~2001年度、2002~2006年度、2007~2011年度地面沉降等值線圖(附圖15~附圖18)。1980~1995年間，評估區沉降速率總體較小，累計地面沉降量在25~50mm之間，年均沉降約1.7~3.3mm。1996~2001年度，評估區大部分區域累計沉降量小于50mm，年均沉降小于m2002~2006年度，評估區累計地面沉降量小于25mm，年均沉降量小于2007~2011年度，評估區絕大部分地區地面累計沉降量在25mm以下，年均地面沉降量小于5mm，南部、西部等部分區域累計地面沉降量在25~50mm之國際化工業分區(JS6)報告根據區域地面沉降監測結果，隨著區內地下水開采量的大幅壓縮和地下水人根據已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是開采地下水，由于評估區及鄰近地區開采地下水，致使評估區及周邊區域承壓水水位下降，土體有效壓力增評估區內無地面沉降監測站，為分析地面沉降發展過程和未來趨勢，對評估開采層次以第四含水層為主，2006年以前，地下水開采量逐年增加，基本不回降速率明顯減小，未來地面沉2.2地基變形現狀評估根據調查，評估區內已有建(構)筑物均在正常使用中，尚未見有因地基變形量過大而影響工程安全使用的相關案例報道。但上海是典型的軟土地區，采用天然地基的多層建筑物、道路等市政工程往往產生較大的地基沉降和不均勻沉基，普遍存在地基沉降和不均勻沉降量過大的問題，嚴重時可使墻體開裂、滲水，影響正常使用；上海地區的已建道路雖然一般按低路堤設計，但由于路基沉國際化工業分區(JS6)報告降和不均勻等因素的影響，普遍存在“橋頭跳車”、路面容易損壞、維護費用高等問題。為減少軟土地基變形的危害，對于荷重較大的高層建筑、高架道路、橋梁、碼頭等工程，為滿足地基強度和變形要求，常采用各種類型的樁基礎；道路工程則常在橋頭高路堤地段采用袋裝砂井、砂樁、堆載或超載預壓、土工格柵、攪拌樁等措施進行加固處理，以減小工后變形量。大量工程實踐表明，當樁基設計方案合理，且在施工過程中保證質量，樁基礎的絕對沉降量一般能得到有效控制，即最終沉降量和差異沉降均可控制在設計容許范圍內。但如果場地受古河道切割影響，或同一結構物采用不同的樁型、樁長和樁基持力層時，樁基礎有可能此外，評估區內地下空間開發過程中，基坑開挖、降水、地面超載常常引發鄰近已有建(構)筑物地基變形，嚴重時造成鄰近房屋開裂、地面沉陷、管線破m為小區道路，場地原始地面標高介于3.01m~3.58m之間，設計道路標高為5.08m，別墅鄰近道路一側±0.00絕對標高為+6.100，另一側室外地坪高程在mm構總高度為13.1m，均采用墻下片筏基礎。別墅以第②層灰黃~蘭灰色粉質黏土(Ps平均值為0.61MPa)m墊層。天然地基下臥層主要為第③1層淤泥質粉質黏土：一般層厚1.30~a③2層灰色黏質粉土：一般層厚1.50~3.75m，平均層厚3.34m，松散~稍密，中壓縮性，Ps平均值為1.41MPa；第③3-1層灰色淤泥黏土：一般層厚0.90~a③3-2層灰色黏土：一般層厚1.90~5.70m，平均層厚約5m，可塑~軟塑，中~別墅建成約二年后出現了不同程度的向道路側傾斜，地基總沉降量已接近cm‰，超過了規范的允許值。按國際化工業分區(JS6)報告照發展趨勢，如不加以控制，傾斜率的加劇可能影響建筑物的正常使用，并引起2)兩排別墅之間的道路及高填土，相當于在建筑物一側地表施加了一定的附該樓由主樓與配樓組成，平面上呈“Z”字型。主樓24m×16m，配樓16m×9m，均為6層、高22.5m。采用用磚混結構、鋼砼條型基礎，基礎埋深1.4m，主、配樓之間未設沉降縫，連結部為樓梯間。該樓主樓明顯向北傾斜，主、配樓連結部樓梯間頂層墻體出現裂縫，下部樓層及地坪也出現裂縫,大樓外臺階、散該樓發生傾斜和損壞是由于基礎不均勻沉降量過大引起的。據沉降觀測資料，主樓西北角與配樓東南角的最大差異沉降量達380mm，約占最大沉降量的1)不良地質條件：該處為典型的軟土地基，且地基均勻性差。在主樓北側表土層以下即為灰色淤泥質黏土(壓縮模量為2.2MPa)，厚度超過20m。配樓處在表土層以下有厚達5m的灰色淤泥質粉質黏土與黏質粉土互層(壓縮模量為3.5MPa)，該層土向北厚度減小，至主樓北側呈楔狀尖滅。這是造成沉降量北大2)周圍環境的影響：主樓西北5m處有一放映室先于主樓幾個月建成，該放映室采用密集短樁基礎，打樁擠土對主樓北側的軟土地基產生擾動，使其強度進一步降低，沉降量加大。而在配樓處原有二層房屋，地基經受了一定的預壓作的設計方案欠妥，在主樓與配樓之間未設置沉降縫也是導致配樓損壞比較嚴重的主要因素。此外，基坑開挖時逢雨天，導致持力層泡水軟化、強度降低。上部結構施工速度國際化工業分區(JS6)報告荷狀態下來不及充分固綜上所述，由于評估區普遍有軟黏性土層分布，且局部地段受古河道切割影狀評估發生了多起深基坑工程事故。僅1992~1994年，就發生了30余項，造成巨大的經濟損失和不良后內在地質因素則與軟土、流砂層、明暗浜以及地下水等不良地質作用有關。下面是發生在上海的一些廣東路、福建路處的某大廈工程，位于古河道切割區域，暗綠色硬土層(⑥)缺失，淺部流砂層、軟土層發育，基坑工程地質條件差；深基坑采用地下連續墻圍護，在開挖到基底深度13m，第三道支撐未及支護時，突然在廣東路一的損失達上億元，形成上海建筑史上少見的大事故。肇嘉浜污水泵站長28.70m，寬14.05m，直接建造在淤泥質黏性土的河床m板樁。河西為臨時用木板設置m西也有房屋。為慎重計，在下層鋼板樁設置三道支撐系統。但在第三道支撐尚未裝配好時，突然發現支撐木絲絲作響，下層鋼板樁基坑轟然一聲坍塌。幸虧人員及時撤離現場上岸，才未造成傷mmSMW三道鋼支撐作國際化工業分區(JS6)報告度時，突然發生局部坍塌，塌方段長約36m。其原因可能與局部暗浜不良地質體地質區分布有飽和粉性土層，基坑開挖時可能產生流土、流砂問題，因此，應對根據調查，評估區內尚未見有河岸邊坡失穩的相關案例報道。評估區內河流根據本次現場踏勘，上述河道岸坡處于穩定狀態，在自然狀態下產生岸坡坍塌、滑塌的可能性較小。但上海浦河岸邊短期內堆土過高，最高處達mm重損出現了至少半米寬的裂縫，對安全防汛造成了很大的威脅，對河道的航行安全也狀評估根據調查，評估區內尚未見有砂土液化的相關案例報道。但根據收集資料，意砂土液化問題。上海地區尚未見地震液化的相關案例，但由于地下水位高，在地下空間開發影響范圍內的粉砂粉性土層，普遍具有滲流液化的特性。在基坑工程、管道工程等地下空間開挖施工工程中，易于觸發流砂，流砂發生時能造成大實例3-7：曹楊路某商辦樓工程，地下室埋深12.4~13.4m，采用鉆孔灌注1.9~11.2m范圍為②3層砂質粉土，基坑開挖至地下6m深時，出現兩個滲漏點，水夾著砂土大量涌出，國際化工業分區(JS6)報告的主要原因是因地下排水管道漏水，淺部分布的第②3層粉性土發生滲流液化(流砂)，將塌陷區地基土淘空所致。狀評估m見水土突涌事故的相實例3-9：某深基坑工程開挖深度大于20m，采用深井降水方案，因部分降水井抽水效果未達到設計要求(出水量比預定少)，基坑仍照常進行(未信息化施工)，挖至第⑥層層面時突然發生承壓水突涌，坑壁坍塌，因距防汛墻較近，局部深30m，采用地下連續墻圍護。基坑開挖至底板并局部澆筑后，基坑底部落深段未澆筑底板處突然發生水土突涌，承壓水在圍護結構處形成通道，沖破基坑底板冒水冒砂，情況十分危急。由于周圍建筑物和管線密集，環境復雜，緊鄰在評估區內第Ⅰ承壓含水層發育，埋深較淺，深基坑工程應進行抗承壓水穩定淤危險性現狀評估氣害現狀評估能遇到的地質災害之一。當地下工程施工海地區淺層天然氣最淺僅8m，最深30m國際化工業分區(JS6)報告史時期海侵最大時形成的沉積層內(海相層)，一般呈交互狀的扁豆體出現，以層沉積，受中部陸相層頂部起伏的控制，主要儲氣層為砂狀評估本次土壤環境現狀評價數據來源于《上海市土地質量監測(2009年-2012年)》，采樣密度為1個點/km2，采樣深度為0-20cm，測試指標、測試方法及元素富集評價方法參照《多目標區域地球化學調查規范(1：250000)》(DD2005-01)。金山國際化工區分區單元(JS6)表層土壤酸堿度總體以中性為主，鎘元素的平均濃度高于全市背景值，汞元素的平均濃度與全市背景值持平，砷、鉻、銅、鎳、鉛和鋅的平均濃度低于全市背景值。該區土壤中砷、鎘、鉻、銅、汞、鉛和鋅的總體富集程度為一般；鎳以一般和初始富集為主。從土地質量生態管護的角度，初始富集元素為應引起關注的指標，鎳元素應為今后土壤環境監測的重采用《土壤環境質量標準》(GB15618-95)，對金山國際化工區分區單元(JS6)地區土壤進行環境質量評價。評估區土壤總體以Ⅰ類土壤為主，其次為國際化工業分區(JS6)報告4.1地面沉降危險性預測評估治區(Ⅲ區)，控制目標為：至2015年末，該區年均地面沉降量控制在5mm以.1.2工程建設引發或加劇地面沉降的危險性評估的危險性評估研究表明，地下空間開發過程中的基坑工程降水，是大規模工程建設引發或加劇地面沉降的主要原因之一。基坑工程降水可能引發基坑周圍一定范圍的地下水位下降，導致土體排水固結而產生地面沉降。本報告主要評估開挖深度H<15m的基坑工程引發或加劇地面沉降的危險性，對于開挖深度H≥15m的基坑工程，開挖深度小于7m的基坑工程屬三級安全等級基坑工程，工程類型一般以一層地下室或地下車庫為主，實際開挖深度多在4~5m之間。由于開挖深度相對較根據區內淺部水文地質條件，潛水含水層巖性在Ⅰ2-2區主要為黏性土，第Ⅱ工程地質區主要為粉性土(②3、③a)，根據上海地區工程經驗，基坑工程需采取必要的圍護措施，圍護結構插入深度一般為坑底下(0.8~1.0)H，由于基坑圍護結構一般可阻斷降水目的層或顯著減弱基坑內、外地下水的水力聯系，坑內降水對坑外地下水的影響小，因此，對于開挖深度H<7m的基坑工程，基坑降水引開挖深度7m≤H<15m的基坑工程屬一~二級安全等級基坑工程。由于區內承國際化工業分區(JS6)報告m間，部分地段不滿足抗承壓水穩mm經初步估算，當采取按需減壓降水措施綠色硬土層(⑥)分布，可有效減輕基坑降水的地面沉降效應，因此，基坑工程沉降的危險性小。根據上海市工程建設規范《地面沉降監測與防治技術規程》(DG/TJ08-2051-2008)，當基坑圍護結構能阻斷降水目的層時，坑內降水影響范圍約為3H；不能地面沉降影響范圍應小于基坑降水影響范圍。對于評估區內開挖深度H<15m過3H；僅在需采取減壓降水措施的局部地區，由于圍護結構不能隔斷降水目的層(⑦)，基坑降H.3工程建設遭受地面沉降的危險性評估以上海市2014年地下水開采回灌為背景，根據地下水運動和土層變形機理，利用建立的地下水準三維滲流耦合垂直一維沉降的有限元數學模型，對評估區2015~2024年度地面沉降進行了預測。根據預測結果，評估區大部分地區在將逐漸趨于緩和，雖然工程建設有遭受地面沉降的可能性，但影響程度有限，但當采取預留標高等措施后，一般可減輕區域地面沉降對工程建設本身的影響，工國際化工業分區(JS6)報告4.2地基變形危險性預測評估或加劇地基變形危險性評估工程建設引發或加劇地基變形危險性評估，重點是對工程建設過程中和建成運營期間引發或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性評估，而引發或加劇工程本身地基變形的危險性將在工程建設本身遭受地基變形危險性評估時加以形危險性評估天然地基工程附加荷載小、基礎開挖淺，工程建設過程中和建成運營期間對周圍環境影響小，引發或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性小。危險性評估對于樁基工程，若采用鉆孔灌注樁，工程建設過程中引發或加劇鄰近已有建 (構)筑物地基變形的危險性小。若采用預制樁，沉樁施工時的擠土效應和打入樁的震動作用，可能對周圍環境產生較大影響，短期內大量密集沉樁會產生較高的超靜孔隙水壓力，使沉樁區一定范圍內的地表和深層土體發生水平和豎向位移，可能使已沉入樁偏位、撓曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群樁施工的影響范圍一般可達1倍樁長左右，可能引發鄰近已有建(構)筑物如：房屋、道路、地下管線等不同程度的地基變形，施工時應采取有效的防護措施，必要時可險性評估評估區普遍分布有飽和軟黏性土，局部地區還有暗浜土分布，由于土性較壓力較大，因此，基坑開挖時圍護結構在外側土、水壓力作用下會產生一定的位部和東部濱海平原工程地質區(Ⅱ)的大部分區域，普遍分布有②3或③a層粉性土，基坑開挖時若加劇坑外地基變形；對于需采取減壓降水措施的基坑工程，由于圍護結構不能隔斷降水目的層，有引發和加劇基坑附近一定程度地基變形的可能性；此外，基坑開挖將產生坑底土卸荷回彈，有引發一定范圍、一定程度地基變形的可能性。根據《基坑工程技術規國際化工業分區(JS6)報告有明確的變形控制標準時，基坑變形控制指標可根據基坑環境保護等級確定，對于環境保護等級分別為一、二、三級的基坑工程，坑外地表最大沉降應分別控制根據上海地區工程經驗，在正常工況下，基坑工程引發或加劇地基變形的影響范圍主要與基坑開挖深度(H)有關。基坑工程最大沉降一般位于墻后0.5H處；在距離2H范圍內的區域是沉降較大的區域，稱為主影響區域；在距基坑2H~4H的范圍內沉降較小，稱為次影響區域，在4H處沉降衰減至零。綜上所述，對于開挖深度H<7m的基坑工程，由于開挖深度較淺，引發或加劇地基變形的范圍小，程度輕，危險性小；對于開挖深度7m≤H<15m的基坑工程，其引發或加劇地基變形的范圍、程度隨開挖深度增加而加大，引發或加劇地基變形的危險性為小~中等。遭受地基變形的危險性評估危險性評估天然地基工程遭受地基變形危險性主要與建(構)筑物體型大小、附加荷載評估區內廣泛分布的第①1層填土及局部分布的①3沖填土成分復雜、松散、土質不均，未經處理不宜作為天然地基持力層；對于擬建場地內的暗浜土，強度低、壓縮性高、土質極差，應進行有效的地基處理；區內廣泛分布的第②1層褐，可作為一般輕型建筑的天縮性的第③、④層軟黏性土層，當建(構)筑物體型及附加荷載較大時，可能產生較大的地基變形；評估臥層有粉性土層分布，軟黏性土層埋藏相對較深、厚度較薄，天然地基條件較對于道路等線性工程，應對第①1層填土進行必要的壓實處理，盡量減小工國際化工業分區(JS6)報告采取有效的地基處理措施。工程實踐表明，當沿線淺部地層變化較大或不良地質發育時，如未進行有效的地基處理，將有遭受地基變形尤其是不均勻地基變形的此外，天然地基工程易受鄰近工程活動的影響，而評估區內工程活動可能較為頻繁，當天然地基工程附近存在預制樁施工及基坑、隧道、地下管線等工程施所述，評估區內天然地基工程建設及運營期間均有遭受一定程度地基變形的影響可能性，為避免或減輕地基變形的不良影響，應按變形控制原則進行地基設計，對暗浜、沖填土等不良地質進行有效的地基處理。由于天然地基工程附加荷載相對較小，當采取有效的防治措施后，工程建設本身遭受地基變形危害的估估 (⑥)分布，第⑥層頂面埋深23.0~29.7m，厚度1.1~8.6m，可塑~硬塑，中壓縮性，土性較好，可根據其埋藏分布狀況，選擇作為多層或高層建筑的樁基持力層；第⑥層下均有第⑦層砂、粉性土分布，埋藏適中，厚度大，中密~密實，中~低壓縮性，土性更佳，為上海地區多層、高層建筑、高架道路、橋梁以及其它大型建(構)筑物良好的樁基持力層，根據上海地區工程經驗，當選擇第⑦層作樁基持力層，并根據擬建建(構)筑物特點采用合適的樁基設計方案，其遭受小。評估區內第Ⅱ2、Ⅱ4工程地質區為古河道切割區，缺失暗綠色硬土層 (⑥)，第⑦層被不同程度切割，相應沉積了⑤2、⑤3層土，導致⑦層頂板埋深和厚度變化大，樁基條件較差。對于不同荷載的建(構)筑物，可根據樁基承載國際化工業分區(JS6)報告力和地基變形控制要求，選擇⑤2、⑤3和⑦層等不同埋藏深度的地基土層作為樁基持力層。對于體型簡單、荷載較小的樁基工程，由于地基承載力要求相對不高，地基變形較易控制，工程建設遭受地基變形危害的可能性較小；但對于荷載較大的高層建筑、高架道路、橋梁等樁基工程，樁基承載力要求高，由于區內地基土埋深和厚度變化大，可供選擇的樁基持力層之間土性差異大，特別是古河道邊緣附近建(構)筑物跨越不同工程地質區時，若同一建(構)筑物樁基持力層不同，則可能遭受地基不均勻沉降的影響，嚴重時將會影響建(構)筑物的正常使險性為小~中等。4.3邊坡失穩危險性預測評估失穩危險性預測評估對于開挖深度H<7m的基坑工程，揭遇的土層主要有第①1、①3、②1、②3、③a、③層，開挖深度7≤H<15m的基坑工程還將揭遇第④層，局部還可能揭上述土層中，第①1層填土、第①3層沖填土結構松散，土質較差，基坑開挖時易產生坍塌；第②1層土性較好，有利于坑壁穩定，第③、④層為軟黏性土，⑤1-1層土性也較差，具有高壓縮性、低強度等特性外，軟土還有觸變性和沉降等評估區潛水水位淺，水位埋深一般在0.5~1.5m之間，基坑開挖時支護結構遇的②3、③a層粉性土層均在地下水位之下，均為流砂層，若開挖過程中圍護結構發生滲漏產生滲水、評估區內分布的第⑦層為第Ⅰ承壓含水層，埋藏較淺，承壓水水頭高，當基坑工程開挖深度較大時，可能產生水土突涌，影響基坑邊坡穩定性。因此，必須國際化工業分區(JS6)報告此外，場地內分布的明、暗浜，以及施工期間坑邊超載等因素，均對基坑邊素及危險性評估見表4-度能層H小3、基坑深度：相對較淺，坑外水土壓力⑤1-1土突涌4、基坑深度：相對較深、坑外水土壓力響較大基坑邊坡失穩不但會影響工程施工安全，還將導致基坑周圍大量的土體產生水平、垂直移動，評估區內環境條件較復雜，建(構)筑物密集，分布有道路、各類地下管線、商務建筑、居民住宅等建(構)筑物，一旦發生基坑邊坡失穩事做好失穩危險性預測評估在自然狀態下發生河岸邊坡失穩的可能性較小，但近岸工程施工可能會對鄰近河岸邊坡造成國際化工業分區(JS6)報告一旦發生河岸邊坡失穩，則會對工程本身和周圍環境造成不良影響。因此，近岸工程建設時應注意對河岸邊坡的影響，必要時對河岸邊坡采取相應的防護措總體而言，采取必要的防治措施后，工程建設引發和遭受河岸邊坡失穩的危4.4砂土液化危險性預測評估由于評估區內地下水位埋深較淺，基坑開挖后將形成較大的水壓力差，若圍護結構發生滲漏，在基坑開挖范圍內揭遇的粉砂、粉性土層有引發砂土滲流液化 措施，防止對于天然地基工程和樁基工程，由于開挖深度淺(當開挖深度大于3m時按質區內揭遇的地基土層主要為黏性土，砂土液化(滲流液化)的危險性級別為基坑開挖有引發砂土滲流液化(流土、流砂)的可能性，其危險性級別為中等。a層，屬全新世沉積物，根據已有資料初步判斷為可液化土層。但由于上海屬于中國地震活動分區中的地震活動強度弱、頻度低的地區之一。因此，工程建設遭受危險性小；對于4.5水土突涌危險性預測評估根據上海市工程建設規范《巖土工程勘察規范》(DGJ08-37-2012)12.3.3國際化工業分區(JS6)報告pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底開挖面以下至承壓含水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kPa)，地pwy——承壓水壓力(kPa)。評估區內分布的第⑤2層為微承壓含水層，第⑦層為第Ⅰ承壓含水層，由于上述含水層埋藏較淺，承壓水水頭較高，基坑工程開挖施工時可能產生水土突涌，應進行抗承壓水穩定性驗算。評估區及附近未設置⑤2、⑦層水位監測孔，層水位標高在-1~-3m之間，驗算時⑤2、⑦層水位埋深根據上述條件，經初步驗算，對于開挖深度7m的基坑工程，滿足抗承壓水mHm取最大開挖深度15m，經初步m水穩定性要求，有引，第Ⅰ2-2、Ⅱ1、Ⅱ2工.0~34.0m之間，基坑開挖時部分區的可能性；第Ⅱ3、Ⅱ4工m滿足抗綜上所述，對于開挖深度H<7m的基坑工程，滿足抗承壓水穩定性要求，不Hm的基坑工程，第Ⅰ2-2、Ⅱ1、Ⅱ2工程地質區基坑開挖時部分區域不滿足抗承壓水穩定性要求，水土突涌的危開挖時滿足抗承壓水穩定性要求，不會引發和遭受水土突涌。綜合確定開挖深度7≤H<15m的基坑工程水土突涌的危險性級別為小~中等。4.6岸帶沖淤危險性預測評估評估區南側緊鄰杭州灣，遠離岸邊的工程活動一般可不考慮岸帶沖淤問題；近岸陸域工程活動也不會對評估區岸帶沖淤造成影響，即工程建設引發岸帶沖淤國際化工業分區(JS6)報告根據已有資料，杭州灣現仍具有沖刷趨勢，但堤壩邊坡均采用了有效的加固措施，近岸水域建有防沖刷的丁壩和順壩，其防波穩定性能較強，可有效避免或4.7淺層天然氣害危險性預測評估根據本次收集資料，評估區西部為湖沼平原，一般不會發生淺層天然氣地質淺層天然氣然氣對地下工程危害較大，工程勘察施工時如揭遇淺層氣，應查明其分布，提前打排氣孔予以釋4.8水土污染危險性預測評估金山國際化工區分區單元(JS6)土壤總體以Ⅰ類土壤為主，其次為Ⅱ類土境不造成危害和污染。因此評估區工程建設遭受水土污染危害的危險性較小，對于水土生態環境要求較高的建設項目，建議在項目開建前對水土環境現狀開展進一步的調查工水土污染從某種意義上來講主要是由于人類活動造成，因此該區建設項目在生態環境保護工作，以降國際化工業分區(JS6)報告5.1地質災害危險性分級綜合上述評估結果，對評估區內一般建設項目在不同工程地質區引發和遭受對于天然地基工程，一般不會引發和遭受地面沉降、邊坡失穩和水土突涌地行有效的處理深度淺，引發和遭受砂對于樁基工程，一般不會引發和遭受地面沉降、邊坡失穩、水土突涌地質災害，引發和遭受砂土液化的危險性小；若采用鉆孔灌注樁，工程建設引發或加劇鄰近已有建(構)筑物地基變形的危險性小，若采用預制樁，有引發鄰近已有建2工程地質區樁基條件相對較好，樁基工程遭受地基變形危害的危險性小；古河道區(Ⅱ3、Ⅱ4工程地質區)樁基條件較差，樁基工程遭受地基變形危險性為小~中等。綜合確定樁基工程地質災害危險性級別為小~中等。對于基坑工程，引發和遭受地質災害的風險大小與場地內軟黏性土、流砂層、明(暗)浜等不良地質的分布和地下水不良作用有關，并隨開挖深度增加而和遭受砂土液化(滲流液化)危中等。對于開挖深度H<7m的基坑工程，引發和遭受地面沉降、地基變形、邊坡地面沉降的危險性小，引發和遭受地基變形的危險性小~中等，引發和遭受邊坡失穩的危險性中等，第Ⅰ2-2、Ⅱ1、Ⅱ2工程地質區引發和水土突涌的危險性小~中等，第Ⅱ3、Ⅱ4工程地質區引發和遭受水土突涌的危險性級別為小。綜合確定基坑工程地質災害危險性級別為小~中等。評估區內一般工程建設引發和遭受岸帶沖淤、淺層天然氣害和水土污染的危國際化工業分區(JS6)報告評估區內一般建設項目在不同工程地質區引發和遭受地質災害的災種和危險表區或害種類及危險性分級++++++++H<7m)+++++++7≤H<15m)++~++++~++++++++++++++H<7m)+++++++7≤H<15m)++~+++~+++++++++++++++H<7m)++++++++7≤H<15m)++~++++~+++++++++++~++++++H<7m)+++++++7≤H<15m)++~++++++++++++~++++++H<7m)++++++++7≤H<15m)++~+++++++注：1、表中“+”表示地質災害危險性分級為小；“++”表示地質災害危險性分級為中等；“-”表示無該項地質災害。2、本表應結合附圖14查閱使用。國際化工業分區(JS6)報告5.2地質災害防治措施根據評估區地質環境條件及其地質災害發育現狀，以及工程建設可能引發和遭受地質災害的危險性評估結果，針對各地質災害災種分別提出如下防治對策措地面沉降防治1、基坑工程降水設計時宜采取坑內降水方式，以避免或減輕基坑工程降水2、基坑工程降水設計時，有條件時(當承壓含水層層底埋深≤2H時)圍護結構宜阻斷降水目的層；當不具備阻斷降水目的層的條件時，宜適當加大基坑圍護結構插入深度，且坑內降水井的濾水管設置深度不宜超過圍護墻底深度，以減3、若圍護結構不能阻斷降水目的層，基坑工程減壓降水時應嚴密監控水頭4、為減輕區域地面沉降的不良影響，工程設計時應根據地面沉降預測結地基變形防治1、對于采用天然地基的擬建輕型建(構)筑物以及道路、管線等市政工程，應重視對浜土、沖填土、厚填土等不良地質的地基處理，防止地基變形特別2、評估區古河道切割區(Ⅱ3、Ⅱ4工程地質區)樁基工程地質條件較差，對于采用樁基礎的各類建(構)筑物，應根據上部結構特點、荷載大小、地基變3、評估區內環境條件較復雜，應重視預制樁沉樁施工對周邊環境的影響，4、應考慮深大基坑工程施工的時空效應，根據實際情況，選擇合理的施工順序、開挖方式、支護方式，采用分塊、分層、對稱開挖等施工方式，并及時支國際化工業分區(JS6)報告撐、及時澆筑，盡量縮短基坑施工周期，減輕基坑施工引發的周圍已有建(構)5、當基坑工程附近分布有需保護的建(構)筑物時，應根據地質條件和基坑工程環境保護等級，按《基坑工程技術規范》(DG/TJ08-61-2010)等相關規范要求，采取減小基坑施工對周圍環境影響的措施，同時加強監測工作，把基坑施6、嚴格控制場地內堆土高度(<3m)，重要管線上方嚴禁堆土堆物。邊坡失穩防治1、應根據基坑工程安全等級和環境保護等級，選擇合理的基坑支護方案，基坑設計時應按相關規范要求進行抗傾覆、抗滑移、抗隆起、抗滲流、抗承壓水作，避免滲水、流沙、水土突涌對基坑穩定性的影響。4、應加強基坑工程的變形監測，建立預警預報機制和地質災害防治預案，6、應盡量避免在坑邊、岸邊堆土、堆物，防止地面超載對邊坡穩定性的影砂土液化防治1、為防止砂土震動液化的危害，詳勘時應詳細查明地基液化可能性及地基2、在基坑、管槽等地下工程開挖施工時，應采取必要的降水、防滲措施，3、對于埋置于飽和粉土層、砂層中的各類管線等地下結構物，應加強施工質量監控，防止工程建成后因結構老化、連接部位脫落以及地基不均勻沉降導致國際化工業分區(JS6)報告水土突涌防治1、基坑工程應進行坑底土抗承壓水穩定性驗算，必要時采取合理的減壓降全。2、對基坑開挖范圍