謝家灣小學科學城校區項目工程地質勘察報告（直接詳勘）第第1頁目錄TOC\o"1-2"\h\u187091．勘察工作概況 2218751.1任務由來及工程概況 28531.2勘察目的及任務要求 240821.3勘察執行規范及依據 3147891.4勘察工作布置及任務完成狀況 4220131.5勘察工作質量評述 5230902.工程地質條件 643932.1場地位置及地形地貌 6304492.2氣象、水文 7259232.3地質構造 7154192.4地層結構 837692.5基巖面及基巖風化特征 965222.6水文地質條件 964572.8不良地質現象及地質災害 915112.9場地特殊性土的評價 10226093巖土物理力學特征 10171903.1工程地質分層 1066843.2巖土試驗成果統計 10219633.3巖土體參數建議值 1631304場地穩定性評價 17273654.1地震效應評價 17198804.2場地現狀邊坡評價 18233014.3邊坡穩定性評價 18154084.4場地整體穩定性與適宜性評價 23159624.5擬建物對相鄰建（構）筑物的影響評價 26170364.6擬建物場地管網評價 26253065．場地評價 26216175.1地下水對地基基礎的影響 26155105.2地基穩定性評價 26286995.3巖土層均勻性評價 26270385.4持力層的選擇 26309955.5基礎型式建議 26281995.6單樁豎向極限承載力 2777485.7成樁可能性評價、樁的施工條件及其對環境的影響論證 27130125.8地基及基礎施工建議 28198665.9地質環境可能造成的工程風險分析 28241456.結論與建議 2925006.1結論 29114156.2建議 29附圖目錄〔附報告內〕總圖例1張勘探點平面布置圖比例尺1：5001張工程地質剖面圖比例尺1：20034張鉆孔柱狀圖比例尺1：200200張附表目錄〔附報告內〕勘探點數據一覽表1份附件目錄〔附報告內〕工程地質測量成果資料1份工程地質勘察任務委托書1份工程地質勘察綱要1份試驗報告1份外業見證報告1份巖土工程勘察合同1份謝家灣小學科學城校區項目工程地質勘察報告（直接詳勘）第第28頁1．勘察工作概況 1.1任務由來及工程概況1.1.1任務由來2020年12月，重慶科學城紅梅教育產業發展集團有限公司委托重慶得武巖土工程有限公司對“謝家灣小學科學城校區項目”建設場地進行工程地質勘察，勘察階段為直接詳細勘察，以滿足施工圖設計要求。1.1.2工程概況謝家灣小學科學城校區項目由重慶科學城紅梅教育產業發展集團有限公司投資興建。該項目位于重慶市九龍坡區鋁城大道，場地東側道路可直接進入場地，交通較為便利。擬建項目總用地面積90515.7751㎡，由16棟建筑、地下車庫及門衛室組成組成。擬建筑物均采用框架結構，建筑物重要性等級為二級~三級。各擬建建筑物特征見表1.1-1。表1.1-1建筑物特征參數一覽表擬建物名稱設計地坪標高(m)層數地下室高度（m）建筑物安全等級結構類型荷載KN/單柱擬用基礎形式對差異沉降敏感程度1-1體育館±0.00=280.9/-1F=275.501F/-1F5.4二級框架1500獨立基礎/樁基礎一般1-2禮堂±0.00=280.9/-1F=275.501F/-1F5.4二級框架1500獨立基礎/樁基礎一般2綜合樓/報告廳±0.00=284.74F/吊1F/-1F二級框架3500樁基礎一般3小學±0.00=284.74F/吊1F二級框架3000樁基礎一般4-1中學±0.00=284.75F/吊1F二級框架3500獨立基礎/樁基礎一般4-2圖書館±0.00=284.75F二級框架3000獨立基礎/樁基礎一般4-2小學±0.00=284.74F/吊1F二級框架3000獨立基礎/樁基礎一般4-2小學±0.00=284.74F二級框架2500樁基礎一般4-2中學±0.00=284.75F/吊1F二級框架3500獨立基礎/樁基礎一般4-2中學±0.00=284.75F二級框架3000樁基礎一般5小學±0.00=284.74F二級框架2500獨立基礎/樁基礎一般6食堂±0.00=284.7/-1F=279.505F/-1F5.2二級框架3500獨立基礎/樁基礎一般7食堂±0.00=284.7/-1F=278.705F/-1F6.0二級框架3500獨立基礎/樁基礎一般8女生宿舍±0.00=284.7/-1F=278.708F/-1F6.0二級框架5000獨立基礎/樁基礎一般9專家/男生宿舍±0.00=284.7/-1F=278.708F6.0二級框架4500獨立基礎/樁基礎一般10幼兒園±0.00=282.103F/-1F二級框架2500樁基礎一般11車庫-1F=278.70/-1F=279.50/-1F=275.50-1F5.8/5.4二級框架1000獨立基礎/樁基礎一般12-1門衛±0.00=282.001F三級框架500樁基礎一般12-2門衛±0.00=280.101F三級框架500獨立基礎一般12-3門衛±0.00=284.701F三級框架500獨立基礎一般說明：建筑的參數情況可能存在變動，具體建筑的設計地坪高程、結構類型、基礎型式和基礎荷載等參數應以設計實際的設計值為準。擬建物設計標高以本次設計方提供的數據為準。擬建場地東側為已建道路，與場地標高基本一致，因此東側不會形成環境邊坡；場地西側為規劃道路，與場地標高基本一致，且與現狀標高基本一致，因此西側不會形成環境邊坡。按設計方案將會在場地北側紅線一帶及場地內部多條形成環境邊坡，為土質、巖質、巖土質邊坡，高2.7~2.9m，邊坡安全等級為三級，安全系數取1.25。根據設計方案，將在擬建地下車庫周邊形成多條土質、巖質、巖土質混合基坑邊坡，邊坡高度為2.9~6.2m。邊坡失穩后果不嚴重~嚴重，其安全等級為三級~二級。1.2勘察目的及任務要求根據工程地質勘察任務委托書，本次勘察為直接詳勘工作。勘察工作目的是采用多種手段查明場地工程地質條件，提供設計、施工所需的巖土工程資料和參數。具體任務是：搜集附有坐標和地形的建筑總平面圖，場區的地面整平標高，建筑物的性質、規模、荷載、結構特點，基礎形式、埋置深度，地基允許變形等資料；查明建筑場地及其影響范圍內有無影響工程穩定性的不良地質現象，查明場地是否存在河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物，并提出處理意見；查明建筑場地地質構造、地層結構、成因類型、分布規律及各巖土層的物理力學性質；查明建筑場地水文地質條件、地下水埋藏深度、地下水發育狀況及活動規律，并對地下水質作出評價；對地下水及土對建筑材料的腐蝕性作出評價；提供設計所需的巖土參數，為基礎設計及邊坡治理提供依據；評價場地環境邊坡和基坑邊坡的穩定性，提出支護措施建議及設計參數；判明場地土類型和建筑場地類別，提供抗震設計參數；評價場地地基穩定性和建筑適宜性；對場地特殊性巖土進行分析評價；根據場地條件和施工條件，合理選擇基礎持力層，并對基礎型式提出經濟合理的建議；對成樁可能性、樁基礎施工條件及其對環境的影響分析。對場地地質條件可能造成的工程風險進行分析；對施工期和運營期可能出現的工程地質問題進行預測，并提出防治建議。1.3勘察執行規范及依據1.3.1本次勘察執行規范及主要依據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）；《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）（2009年版）；（3）《建筑地基基礎設計規范》（DBJ50-047-2016）；（4）《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）（2016年版）；（5）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；（6）《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）；（7）《土工試驗方法標準》（GB/T50123-2019）；（8）《工程測量規范》（GB50026-2007）；（9）《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）；（10）《重慶市巖土工程勘察文件編制技術規定》（2019年版）；（11）《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》（JGJ/T87-2012）；（12）《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規定》（2020年版）；（13）《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規定》。1.3.2其他參考規范《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015）。1.3.4勘察工作依據（1）建設工程勘察合同；（2）工程地質勘察任務委托書；（3）帶1：500地形圖的建筑物總平面圖。1.3.5勘察范圍和階段判定依據本次工程勘察階段及勘察范圍確定主要按渝建發【2013】345、346號文相關規定執行。勘察階段及勘察范圍具體判定依據見表1.3.5-1~1.3.5-3。表1.3.5-1選址勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結果建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流。巖溶塌陷等不良地質作用發育，且影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不屬于不需進行選址勘察2地震時可能發生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。不屬于不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。不屬于不需進行選址勘察2大型工礦企業廠區整體遷建。不屬于不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案必選的大型市政基礎設施工程。不屬于不需進行選址勘察表1.3.5-2工程勘察階段判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程重要性等級為一級的建設項目。簡單場地；工程重要性等級為二級、三級不需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。無不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。擬建場地地勢起伏較大，地形坡角一般1~49°，局部為陡坎不需進行初步勘察3三峽庫區175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。與三峽庫區175m岸線外側水平距離遠遠大于100m不需進行初步勘察4存在礦產采空區或地下洞室，且采空區或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。無不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規模大于50萬m2且高層建筑規模占總建筑規模的比例超過70%的大型住宅小區。小于不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。無不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。無不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。無不需進行初步勘察表1.3.5-3工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環境邊坡及其影響區域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離大于1.0倍邊坡高度滿足要求2對于有外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。無該類邊坡滿足要求3對于可能出現土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度滿足要求4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。無該類邊坡滿足要求基坑邊坡及其影響區域1巖質邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離大于其基坑深度的1倍。滿足要求2土質邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍滿足要求3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。擬建場地內不存在此類邊坡滿足要求綜上，本次勘察階段為直接詳勘，勘察范圍滿足市建委相關文件規定。1.4勘察工作布置及任務完成狀況根據巖土工程勘察任務委托書勘察技術要求，我公司及時組織有關工程技術人員，進行現場地質調查和工程地質測繪，并編寫工程地質勘察綱要，制定鉆探任務書。根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）有關規定結合現場踏勘情況及《工程地質勘察委托書》，建筑物重要性等級為二級、三級，按設計方案整平后形成的邊坡安全等級為二級、三級；場地地質環境復雜程度屬簡單場地（判定見表1.4-1），綜合確定本次工程地質勘察等級為乙級。表1.4-1地質環境復雜程度分類判定因素場地環境情況場地復雜程度綜合判定1地形、地貌場地地形起伏較大，地形坡角1~49°，局部為陡坡中等復雜簡單2巖層傾角（°）6°簡單3巖體完整性場地基巖巖體較完整，裂隙不發育簡單4巖土特征種類較多，性質變化較大，有特殊性土復雜5土層厚度（m）最大厚度7.3m簡單6水文地質條件簡單簡單7不良地質現象不發育簡單8破壞地質環境的人類活動強烈程度小簡單9相鄰建筑影響程度小簡單按有關直接詳勘要求及設計要求布置鉆孔。本次勘察布置鉆孔原則：主要沿擬建建筑物的角點、軸線及垂直邊坡走向布置，鉆孔間距7.9～26.6m。本次勘察共布置鉆孔200個，其中控制性鉆孔54個兼作取樣鉆孔，波速測試孔7個，約占總孔數的1/3。一般性鉆孔深度要求進入預計持力層10m以上；控制性鉆孔深度要求進入預計持力層15m以上。在上述鉆孔位置詳見勘探點平面布置圖。采用坐標放孔200個，實測工程地質剖面34條。采用6臺XY-100型鉆機施鉆，1名現場地質人員跟班編錄。本次勘察采集中等風化基巖巖樣49組（中等風化泥巖25組，中等風化砂巖14組，中等風化粉砂巖10組）；采取原狀土樣6組。本次勘察外業鉆探工作我司委托具有工程地質鉆探勞務資質的重慶得武巖土工程有限公司完成。鉆探施工隊伍于2021年1月5日組織隊伍進場，于2021年1月19日順利完成野外鉆探及取樣工作。本次勘察共完成工作量及提交成果資料見表1.4-2和表1.4-3。表1.4-2野外主要完成工作量序號工作內容單位比例尺數量1巖芯鉆探m/孔--3802.35/2002勘探點標高及坐標測量孔--4003地質斷面測量km/條1：2008.524現場地質調查Km21：5000.15水位觀測次/孔--400/2006采集巖樣組497采集土樣件68波速測試米/孔--123.0/7表1.4-3室內主要完成工作量1勘探點平面布置圖份1：50012工程地質剖面圖條1：200343工程鉆孔柱狀圖張1：2002004勘探點情況一覽表份--15工程地質勘察測量資料份--16工程地質勘察綱要份--17工程地質勘察報告份--18巖石抗壓強度試驗組--499土常規試驗組--61.5勘察工作質量評述本次勘察工作是執行有關規范規定及場地實際情況的基礎上實施的。其中：鉆孔布測測量平面采用重慶市獨立坐標系，1956黃海高程基準，等高距為0.5米。根據工程區內的兩個控制點為基點進行鉆孔測量放樣工作。采用GPS按坐標進行鉆孔放孔，鉆孔放孔平面位置偏差在0.10~0.15m之內，高程偏差在正負0.05m內；鉆孔完畢后進行復測，誤差在允許范圍內。控制點點號XYH備注A142435.714041229.7060284.10A1441946.425041403.7190281.17剖面測制采用GPS及皮尺施測剖面34條。在地形變化較大的部位加密控制，測圖精度符合同比例尺要求精度。工程地質測繪主要針對擬建場地及其附近地質情況進行調查，調查第四系分布范圍、基巖露頭、巖層產狀、構造裂隙發育程度和不良地質作用；地質界線點在平面圖上的偏差在0.05~0.15m之間。主要在擬建建筑輪廓外側20m范圍內進行1:500的工程地質測繪。采用布點法、跨線穿越法沿房屋軸線及兩側進行測繪，保證了工程地質測繪的準確和真實性。工程地質鉆探本次勘察共布置鉆孔200個，其中取巖樣孔49個，取土樣孔6個，波速測試孔7個，取樣試驗孔約占總孔數的1/3。鉆探施工嚴格按照《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》（JGJ/T87-2012）的要求進行，采用地質回轉鉆機清水硬質合金鉆進。開孔孔徑Φ110mm，終孔孔徑Φ91mm。為提高巖芯采取率，嚴格控制了回次進尺和循環用水量，土層每回次進尺控制在0.50～1.50m，基巖強風化回次進尺一般不大于1.50m，中等風化基巖進尺不大于2.00m。第四系全新統人工填土層素填土巖芯采取率在64~68%之間，第四系全新統坡殘積層粉質粘土巖芯采取率在90~93%之間，強風化基巖巖芯取率在64~68%之間，中等風化基巖巖芯采取率在80~87%之間，鉆孔合格率為100%，各鉆孔巖芯均拍照存檔，符合本次勘察技術要求和有關規范規定。在鉆探施工過程中有地質技術人員在現場了解鉆探揭露情況并及時進行編錄，野外資料真實可靠。鉆孔施工、觀測完畢，均及時采用黏土+水泥漿進行回填封孔。水文地質工作所有鉆孔在鉆探結束并提干孔內積水后，均進行了地下水位觀測，并在間隔24小時后實測了各鉆孔地下水恢復水位，測量方法采用測鐘聽音定位簡易觀測法。鉆孔水文地質觀測方法合理，手段正確，原始數據真實可靠。通過觀測場地內鉆孔均未見地下水，地下水文條件簡單。取巖及室內試驗本次勘察共采集中等風化基巖巖樣49組，進行巖石單軸抗壓強度試驗，部分巖樣進行抗拉、抗剪及變形試驗；采用薄壁取土器采取6件原狀土樣進行土常規試驗，土樣等級為Ⅰ級。試驗由具有試驗資質的重慶空港巖土工程有限公司完成。野外見證本次勘察工作達到了建設方及相關規范的要求，勘察工作中建設方進行了認真細致的外業檢查驗收，同時委托了具有外業勘察見證資質的重慶永宏巖土工程有限公司（見證員：李彥秋，印章號：YKJZ-2310649-0005）進行了全過程的外業勘察見證，本次勘察工作質量合格。內業整理本次勘察圖件采用理正巖土工程勘察軟件（重慶版8.5）進行繪制，成果資料詳實可靠。綜上所述，本次勘察野外施工作業均嚴格按照有關規范規程的要求進行，各環節嚴格把關，責任到人，較好地完成了勘察任務，所完成的工作量及其質量能滿足直接詳勘的要求，達到了預期勘察目的，提交的勘察資料經審查合格后可供設計及施工使用。2.工程地質條件2.1場地位置及地形地貌謝家灣小學科學城校區項目項目位于重慶市九龍坡區鋁城大道，場地東側為已建道路，大型設備可直接進入場地，交通較為便利。場地區位圖見圖2.1-1。勘察區屬構造剝蝕淺丘地貌；地勢整體起伏較大，地形坡角一般1~49°，局部為陡坎；擬建場地現狀地面高程為276~288m左右。地形地貌簡單。據現場調查，擬建場地已完成拆遷，場地內無已有建筑。圖2.1-1場地區位圖2.2氣象、水文工程區屬亞熱帶濕潤季風氣候區，四季分明，晝長夜短。具有冬暖、春早、夏熱、秋雨連綿的特點。多年平均氣溫9.2℃，極端最低氣溫-7.0℃（1928年11月20日），極端最高氣溫27.0℃（2006年8月15日）。多年平均相對濕度80%，絕對濕度17.6mb。區內多年年平均降水量1163.3mm，年最大降水量1378.3mm（1925年），年最小降水量是783.2mm（1960年），日最大降水量506.8mm/d（2007年7月4日），降水主要集中在5～9月份，占全年降水量的2/3，大雨暴雨較多。隨地勢由西北向東南升高，氣溫遞降，降水遞增，據區境氣溫觀測資料，海拔1000m，每升高100m，年平均氣溫遞減約0.4℃。歷年平均無霜期滿315d，年均霧日30.2d，年平均日照時數1188h。年平均風速0.9m/s，歷年最大風速24.4m/s，全年主導風向為北東向。擬建場地南側為無名河，水流小，對場地影響小。2.3地質構造根據區域地質資料，結合實地工程地質測繪，勘察區地質構造屬觀音峽沖斷背斜近南側軸部，巖層呈單斜產出，未見次級褶皺及斷裂；在擬建場外基巖出露處量測得巖層產狀176°∠6°巖層層面多呈閉合狀，局部泥質充填，無膠結，層面結合很差，屬軟弱結構面。場區未發現斷層通過，場地地質構造簡單。（場地地質構造相對位置見圖2.3-1）。106°00′106°30′29°40′29°20′29°40′29°20′106°00′106°30′圖2.3-11：50萬區域構造綱要簡圖擬建場地內無基巖出露，在場地周邊基巖出露地段測得巖層產狀為176°∠6°，巖層呈單斜產出，地層連續穩定，地層為侏羅系中統沙溪廟組，巖性主要為泥巖、砂巖、粉砂巖。根據對基巖出露部位調查，場地巖體中發育有兩組構造裂隙，J1、J2兩組在平面上呈“x”型共軛裂隙：Ⅰ組裂隙：124°∠65°，微張1～3mm，多呈閉合狀，間距0.8～3.20m，延伸1.6～3.20m，裂面平整，充填少量粘土，不充水，結合程度差，壓扭性裂隙，屬硬性結構面。Ⅱ組裂隙：217°∠83°，微張1～8mm，呈閉合狀，間距1.1～5.1m，延伸3.6m左右，充填少量粘土，結合程度差，張扭性裂隙，裂面較粗糙，屬硬性結構面。巖層結構面：層面略有起伏，張開度5～8mm，泥巖內部結合很差，屬軟弱結構面；砂巖內部結合差，屬軟弱結構面，粉砂巖內部結合差，屬軟弱結構面。根據場地出露基巖及鉆探分析，場地巖體裂隙不發育。場地范圍內未見其他構造痕跡，構造對場地影響小。2.4地層結構據鉆探揭示及地表地質調查，場地地層結構為：上覆地層主要為第四系全新統人工填土層（Q4ml）素填土；第四系全新統坡殘積層（Q4dl+el）粉質粘土；下伏侏羅系中統沙溪廟組（J2s）泥巖、砂巖、粉砂巖。現按由上至下的順序分述如下：（1）第四系全新統人工填土層（Q4ml）人工填土：雜色，主要由粉質粘土夾砂泥巖碎石組成，稍濕，土質均勻性較差，硬質物粒徑約2~6cm，硬質物含量約13~25%，結構呈稍密狀，由機械無序拋填形成，填齡約5年。該層在場地內少量地段分布。鉆探揭示厚度0.70～7.30m（ZY189），層底標高271.05～286.14m。（2）第四系全新統坡殘積層（Q4dl+el）粉質粘土（Q4del）：黃褐色，褐色，可塑狀，土質較均一，切面光滑，稍有光澤，韌性中等，干強度中等，搖震土無明顯結構變化。本層位于地表，場地內大部分地段有分布，鉆探揭示厚度0.40～5.80m（ZY72），層底標高270.85～287.55m。～～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～～～～（3）侏羅系中統沙溪廟組基巖層（J2s）泥巖（J2s-Ms）：紫色、紫紅色，礦物成分主要為粘土礦物，泥質結構為主，中厚層狀構造。局部含砂質條帶、團核。強風化帶裂隙發育，巖芯破碎，多呈碎塊狀；中等風化帶裂隙一般發育，巖芯較完整，呈柱狀，短柱狀，節長5~30cm。該層為場地主要巖層，本次鉆探未揭穿。砂巖（J2s-Ss）：灰色、灰白色，粗-中粒粒狀結構，中厚層層狀構造；主要由長石、石英、云母等組成，泥質膠結。強風化帶裂隙發育，巖芯破碎，呈碎塊狀；中等風化帶裂隙一般發育，巖芯較完整，呈柱狀，短柱狀，節長5~25cm，質硬。該層在場地內部分地段分布，為場地次要巖層，本次鉆探未揭穿。粉砂巖（（J2s-St））：灰色、灰白色，粗-中粒粒狀結構，中厚層層狀構造；主要由長石、石英、云母等組成，泥質膠結。強風化帶裂隙發育，巖芯破碎，呈碎塊狀；中等風化帶裂隙較發育，巖芯較完整，呈柱狀，短柱狀，節長5~25cm，巖質軟，手可折斷巖芯。該層主要分布于場地北側上部地段，其余地段少量分布，為場地次要巖層。各層在鉆孔中分布情況詳見鉆孔柱狀圖及鉆孔數據一覽表。2.5基巖面及基巖風化特征2.5.1基巖面特征據地表調查和鉆探揭露，擬建場區基巖被第四系土層覆蓋。通過鉆探揭露及地質調查，基巖面起伏較小，基巖面坡角一般1～16°；基巖埋深0.00～7.3m（ZY189），頂面標高270.85～287.55m。2.5.2基巖風化帶特征①強風化帶：裂隙發育，巖石結構已大部分破壞，顏色及礦物成分明顯變化，巖石被裂隙分割成碎塊狀，裂面多充填粘土，沿層面常見淺灰色泥質薄膜，強風化厚度一般在0.3~4.2m以內。②中等風化帶：巖石結構部分破壞，裂隙一般發育，裂面平直閉合，無充填，局部見鐵錳質渲染，呈銹黃色，巖體較完整。鉆孔巖芯多呈柱狀，少量短柱狀和碎塊狀，本次勘探未揭穿此帶。場地內基本為中等風化層泥巖、砂巖、粉砂巖，分布范圍廣，且厚度較大，為場地內的主要地層。各風化帶具體情況見鉆孔情況一覽表及工程地質剖面圖。2.6水文地質條件2.6.1地表水擬建場地南側為無名河，水流較小，對擬建場地影響較小。2.6.2地下水根據場地地層巖性及地下水在含水介質中的賦存特征，地下水類型可分為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水兩類。松散巖類孔隙水：以大氣降水補給為主，主要賦存在第四系土層中。素填土透水性強，屬相對含水層；粉質粘土透水性較差，屬相對隔水層。主要接受大氣降水的補給；受季節影響明顯。地下水屬孔隙潛水性質，水量較貧乏。基巖裂隙水：主要賦存于強風化帶和中等風化帶巖層裂隙中，尤其以強風化裂隙水為主，鉆探深度內均有泥巖、砂巖巖體分布，呈單斜產出，裂隙水賦存條件稍差，僅存在風化帶網狀裂隙水。各孔在鉆探施工結束后均抽出了孔內循環水，間隔24小時以后再進行了鉆孔靜止水位的觀測記錄，通過觀測，各孔內均無水，未見統一潛水面，鉆探過程中局部地段有沖洗液漏失現象；說明勘探深度內地下水不豐富，水量貧乏，主要接受大氣降水補給，并向地形低洼處排泄，該場地的斜坡地形有利于地表水、地下水自然排泄，不利于形成地下水，勘察期間場地水文地質條件較為簡單。2.7場地水土腐蝕性評價根據《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001，2009版）附錄G和擬建場地區域資料，擬建場地環境類型為Ⅲ類。地下水對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。據調查，場地及周邊沒有化工、印染等污染源，也沒有固體廢棄物、有害放射物質等。根據原有建筑腐蝕情況，結合當地工程經驗，判定本場地土對混凝土結構、鋼結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。2.8不良地質現象及地質災害根據本次勘探及地表工程地質測繪，在本次勘探深度內未發現地下空洞、洞穴、破碎巖體及軟弱夾層等現象；擬建場區附近未發現有崩塌、泥石流、地面塌陷、地裂縫、地面沉降等不良地質作用。未發現溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物。場地現狀穩定性較好。2.9場地特殊性土的評價雜色，主要由粉質粘土夾砂泥巖碎石組成，稍濕，土質均勻性較差，硬質物粒徑約2~6cm，硬質物含量約13~25%，結構呈稍密狀，由機械無序拋填形成，填齡約5年。素填土分布不均，均勻性差。粉質粘土呈可塑狀，在場地內大部分地段分布，整體厚度較小，均勻性差。3巖土物理力學特征3.1工程地質分層本次勘察巖土分層以現場巖性鑒別、結合室內試驗成果作為劃分依據。素填土：場地內少部分地段分布，主要根據現場巖芯鑒定進行分層。粉質粘土：場地內大部分地段有分布，可塑狀，厚度較小，主要根據現場巖芯鑒定結合室內試驗進行綜合分層。強風化基巖：巖體破碎，取樣困難，主要以現場巖芯鑒定進行分層。中等風化基巖：巖體較完整，根據現場巖芯鑒定結合室內試驗成果進行綜合分層。3.2巖土試驗成果統計3.2.1統計公式本次勘察巖土室內試驗成果按以下公式統計：式中：i—巖土性質指標測試值；n—參與統計的樣本數量；—巖土參數算術平均值；σ—巖土參數標準差；δ—巖土參數變異系數；μk—巖土性質指標標準值；Ψa—修正系數，當指標作為作用項時，式中取“＋”號，指標作為抗力項時，式中取“－”號；本次勘察工作中，所有巖土樣均按規范要求采取，樣品具有代表性，試驗方法與操作正確；綜合測試手段可靠，方法得當，數據合理。3.2.2巖土體試驗成果土體本次勘察共采集原狀土樣6組，進行土常規測試試驗，其統計成果見表3.2.2-1。表3.2.2-1粉質粘土物理力學性質統計表土層名稱樣品編號天然含水率%天然密度g/cm3干密度g/cm3比重孔隙比孔隙率飽和度％液限%塑限%塑性指數液性指數天然快剪壓縮

系數a1-2(MPa-1)壓縮

模量s1-2(MPa內聚力kPa內摩擦角(°)粉質粘土ZY12-T126.41.941.532.690.75343.094.333.919.814.10.4725.212.40.3744.695ZY17-T123.81.981.602.700.68840.893.431.818.213.60.4123.910.90.2825.988ZY22-T125.71.961.562.710.73842.594.433.719.114.60.4524.113.10.3265.348ZY115-T124.21.971.592.720.71541.792.131.118.013.10.4724.812.20.3425.025ZY124-T123.21.991.622.700.67240.293.231.918.413.50.3622.711.40.2925.714ZY127-T126.01.921.522.690.76543.391.435.120.214.90.3926.413.50.4164.237樣本數666666666666666子樣極大值26.41.991.622.720.76543.30094.4035.1020.2014.900.4726.4013.500.425.99子樣極小值23.21.921.522.690.67240.20091.4031.1018.0013.100.3622.7010.900.284.24平均值24.91.961.572.700.72241.91793.1332.9218.9513.970.4324.5212.250.345.17標準差1.320.030.040.010.0371.2381.191.540.900.690.051.260.990.050.65變異系數0.0530.0130.0250.0040.0510.0300.0130.0470.0480.0500.1070.0510.0800.1490.126修正系數0.960.94標準值23.511.5由上表3.2-2可知：土體液限為32.92%，土的名稱為粉質粘土；液性指數為0.43；壓縮系數a1-2=0.34MPa-1，屬中壓縮性土；壓縮模量：5.17MPa；天然重度為19.6kN/m3。（2）巖體本次勘察共采集49組中等風化基巖巖樣（泥巖25組，砂巖14組，粉砂巖10組）進行巖石單軸抗壓強度試驗，部分巖樣進行抗拉、抗剪及變形試驗。試驗成果統計見表3.2.2-2~3.2.2-7。表3.2.2-2砂巖抗壓強度試驗成果統計表樣品編號巖石名稱單軸抗壓強度（MPa）軟化系數天然飽和ZY132-1砂巖27.222.50.7628.920.825.518.7ZY157-1砂巖22.817.40.7225.818.022.515.7ZY122-1砂巖15.18.430.6612.18.8613.69.65ZY126-1砂巖26.317.50.7524.321.127.720.2ZY63-1砂巖18.613.10.6819.512.818.012.2ZY84-1砂巖28.819.50.7727.223.728.621.9ZY87-1砂巖26.318.60.7528.622.225.219.2ZY90-1砂巖18.910.80.6817.812.515.812.4ZY185-1砂巖22.113.90.7019.915.621.314.9ZY79-1砂巖13.78.840.6611.98.8614.08.43ZY93-1砂巖29.919.90.7625.822.927.420.4ZY96-1砂巖11.57.820.6613.48.0713.29.24ZY98-1砂巖15.59.890.6713.610.315.09.40ZY100-1砂巖22.818.50.7324.918.024.916.5n（統計個數）424214max（最大值）29.9023.700.77min（最小值）11.507.820.66（平均值）21.0915.220.71σ（標準差）5.885.04/δ（變異系數）0.280.33/ψa（統計修正系數）0.930.91/μk標準值19.5313.88/由上表可知，中等風化砂巖單軸抗壓強度標準值天然值為19.53Mpa，飽和值為13.88Mpa，軟化系數為0.71，為不易軟化巖石。表3.2.2-3中等風化砂巖抗剪、抗拉強度試驗成果統計表巖性試樣編號抗剪強度抗拉強度變形試驗圖解法最小二乘法內摩擦角凝聚力C內摩擦角凝聚力C變形模量(E50)彈性模量(Ee)泊松比(μ50)φMpaφMpaMpa104MPa104MPa砂巖ZY132-140.74.3340.44.411.290.450.530.161.310.470.540.201.240.440.570.18ZY157-140.03.8540.73.741.120.390.460.181.180.410.470.180.9980.380.490.21統計項目n（統計個數）2.002.002.002.006.006.006.006.00（平均值）40.354.0940.554.081.190.420.510.19σ（標準差）0.490.340.210.470.120.040.040.02δ（變異系數）0.010.080.010.120.100.080.080.10ψa（統計修正系數）0.970.800.990.720.920.930.930.92μk標準值（經驗）40.354.0940.554.081.100.390.480.17巖石抗剪試驗數據樣本不足時，標準值可采取經驗值。由上表可知：中等風化砂巖抗拉強度指標的變異系數為0.01，變異性很低；試驗數據真實、可靠。表3.2.2-4粉砂巖抗壓強度試驗成果統計表樣品編號巖石名稱單軸抗壓強度（MPa）軟化系數天然飽和ZY36-1粉砂巖3.161.950.593.291.793.031.84ZY40-1粉砂巖2.311.300.582.071.192.011.22ZY45-1粉砂巖2.321.260.582.041.372.241.21ZY47-1粉砂巖4.702.940.604.662.664.562.74ZY59-1粉砂巖4.963.310.615.192.815.053.15ZY61-1粉砂巖2.401.230.582.341.322.071.41ZY125-1粉砂巖2.551.440.583.041.642.661.72ZY138-1粉砂巖3.232.100.593.401.943.241.78ZY103-1粉砂巖5.683.630.616.353.515.323.46ZY191-1粉砂巖2.041.120.582.371.292.041.35n（統計個數）303010.00max（最大值）6.353.630.61min（最小值）2.011.120.58（平均值）3.341.990.59σ（標準差）1.310.82/δ（變異系數）0.390.41/ψa（統計修正系數）0.880.87/μk標準值2.931.73/由上表可知，中等風化粉砂巖單軸抗壓強度標準值天然值為2.93Mpa，飽和值為1.73Mpa，軟化系數為0.59，為易軟化巖石。表3.2.2-5中等風化粉砂巖抗剪、抗拉強度試驗成果統計表巖性試樣編號抗剪強度抗拉強度變形試驗圖解法最小二乘法內摩擦角凝聚力C內摩擦角凝聚力C變形模量(E50)彈性模量(Ee)泊松比(μ50)φMpaφMpaMpa104MPa104MPa粉砂巖ZY125-135.40.5034.60.570.1290.050.070.250.1270.050.060.230.1310.040.060.27統計項目n（統計個數）1.001.001.001.003.003.003.003.00（平均值）35.400.5034.600.570.130.050.060.25σ（標準差）0.000.000.000.02δ（變異系數）0.020.070.070.08ψa（統計修正系數）0.980.900.890.88μk標準值（經驗）35.40.534.60.570.130.050.060.25巖石抗剪試驗數據樣本不足時，標準值可采取經驗值。由上表可知：中等風化粉砂巖抗拉強度指標的變異系數為0.02，變異性很低；試驗數據真實、可靠。表3.2.2-6泥巖抗壓強度試驗成果統計表樣品編號巖石名稱單軸抗壓強度（MPa）軟化系數天然飽和ZY22-1泥巖4.442.300.604.002.363.832.70ZY27-1泥巖4.332.490.604.322.544.522.86ZY30-1泥巖1.961.200.582.411.272.141.31ZY32-1泥巖3.412.070.593.181.813.652.15ZY38-1泥巖4.002.090.593.462.113.852.46ZY42-1泥巖2.551.450.582.651.552.661.56ZY54-1泥巖2.011.230.582.391.362.291.28ZY132-2泥巖4.192.120.593.602.323.592.27ZY140-1泥巖5.272.990.614.693.405.493.03ZY149-1泥巖3.482.270.593.452.073.641.90ZY156-1泥巖5.513.260.616.153.765.353.36ZY165-1泥巖4.443.070.605.072.735.102.96ZY136-1泥巖2.881.910.593.382.003.401.79ZY66-1泥巖4.482.420.604.662.734.212.86ZY67-1泥巖4.643.270.605.342.794.892.88ZY82-1泥巖3.251.970.593.692.223.592.03ZY169-1泥巖4.822.980.615.253.175.113.13ZY172-1泥巖4.153.020.605.082.824.632.47ZY197-1泥巖4.112.480.593.742.033.612.25ZY174-1泥巖2.881.610.582.561.452.911.77ZY109-1泥巖4.282.940.604.882.745.212.94ZY114-1泥巖3.842.510.594.242.243.892.30ZY179-1泥巖4.772.750.604.222.514.092.60ZY189-1泥巖4.642.560.604.002.504.012.53ZY197-1泥巖3.792.400.593.671.993.772.24n（統計個數）757525.00max（最大值）6.153.760.61min（最小值）1.961.200.58（平均值）3.972.370.59σ（標準差）0.930.59/δ（變異系數）0.230.25/ψa（統計修正系數）0.950.95/μk標準值3.782.25/由上表可知，中等風化泥巖單軸抗壓強度標準值天然值為3.78Mpa，飽和值為2.25Mpa，軟化系數為0.59，為易軟化巖石。表3.2.2-7中等風化泥巖抗剪、抗拉強度試驗成果統計表巖性試樣編號抗剪強度抗拉強度變形試驗圖解法最小二乘法內摩擦角凝聚力C內摩擦角凝聚力C變形模量(E50)彈性模量(Ee)泊松比(μ50)φMpaφMpaMpa104MPa104MPa泥巖ZY30-133.40.4133.00.430.1100.03230.04620.310.09440.03610.04930.350.09580.04000.05720.33ZY32-134.60.6334.20.630.1610.06120.08740.340.1670.05720.07810.300.1520.05230.07480.32ZY42-133.80.4933.40.510.1300.04360.06230.320.1210.04010.05480.320.1120.04770.06820.35統計項目n（統計個數）3.003.003.003.009.009.009.009.00（平均值）33.930.5133.530.520.130.050.060.33σ（標準差）0.610.110.610.100.030.010.010.02δ（變異系數）0.020.220.020.190.220.210.220.05ψa（統計修正系數）0.970.670.970.710.880.870.860.97μk標準值（經驗）33.930.5133.530.520.110.040.060.32巖石抗剪試驗數據樣本不足時，標準值可采取經驗值。由上表可知：中等風化泥巖抗拉強度指標的變異系數為0.22，變異性中等；試驗數據真實、可靠。3.2.3巖土地基極限承載力標準值粉質粘土：場地粉質粘土為可塑狀，根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.3條表10.4.3-3內插計算，坡殘積層粉質粘土地基極限承載力平均值取480kPa。土體極限承載力標準值按平均值乘以由孔隙比和含水率指數兩個指標統計變異系數計算得來的修正系數0.98進行取值，殘坡積粉質粘土地基極限承載力計算標準值為470kPa。基巖：中等風化基巖的地基極限承載力標準值fuk按《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）相關規定：由巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數確定。場地中等風化巖體較完整，結合地區經驗中等風化基巖地基條件系數取1.20。場地地下水貧乏，中等風化泥巖單軸抗壓強度標準值建議取天然值（保證地基不被水浸泡）；中等風化砂巖、粉砂巖單軸抗壓強度標準值建議取飽和值。計算得：中等風化砂巖的地基極限承載力標準值fuk=13.88*1.20=16.656Mpa=16656kPa。中等風化粉砂巖的地基極限承載力標準值fuk=1.73*1.20=2.076Mpa=2076kPa。中等風化泥巖的地基極限承載力標準值fuk=3.78*1.20=4.536Mpa=4536kPa。3.2.4地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6條中的下列公式計算如下：fak=ψr·fuk式中：fak—地基承載力特征值（kPa）；fuk—地基極限承載力標準值（kPa）；—地基極限承載力分項系數，（巖質地基取0.33，土質地基取0.50）。計算得：粉質粘土地基承載力特征值fak=470kPa*0.5=235kPa。中等風化砂巖地基承載力特征值fak=16656kPa*0.33=5496kPa。中等風化粉砂巖地基承載力特征值fak=2076kPa*0.33=685kPa。中等風化泥巖地基承載力特征值fak=3636kPa*0.33=1200kPa。考慮場地室內外差異，粉質粘土承載力特征值建議取180kPa；結合以往工程經驗，場地強風化砂巖承載力特征值取400kPa；強風化泥巖承載力特征值取300kPa；強風化粉砂巖承載力特征值取250kPa。3.2.5巖體基本質量等級場地內中等風化泥巖飽和抗壓強度平均值為2.37Mpa，為極軟巖；中等風化粉砂巖飽和抗壓強度平均值為1.99Mpa，為極軟巖；中等風化砂巖飽和抗壓強度平均值為15.22Mpa，為較軟巖；根據經驗場地強風化泥巖、砂巖、粉砂巖為極軟巖。根據鉆探揭露：強風化泥巖、砂巖、粉砂巖巖體完整性屬破碎；中等風化泥巖、砂巖、粉砂巖巖體完整性屬較完整；按照《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.7判定：強風化泥巖、砂巖、粉砂巖巖體基本質量等級均為Ⅴ類；中等風化泥巖巖體基本質量等級為Ⅴ類，中等風化粉砂巖巖體基本質量等級為Ⅴ類，中等風化砂巖巖體基本質量等級為Ⅳ類。3.3巖土體參數建議值3.3.1巖、土體設計參數取值原則本次勘察巖土參數建議值按不同巖性，不同風化程度分別提供：土體物理力學指標根據試驗結果進行取值；巖體物性指標根據試驗結果取值。中風化巖體內摩擦角、內聚力由巖石試驗值折減而成，其中內摩擦角φ按0.90折減，內聚力按0.30折減。巖體抗拉強度按巖石試驗標準值折減而成，折減系數取0.40。邊坡巖體的抗剪強度指標標準值和抗拉強度標準值對永久邊坡乘以時間效應系數，本工程時間效應系數取0.95。彈性抗力系數、擋墻基底摩擦系數根據巖石試驗成果并結合現行國家標準、規范及地區經驗提供。裂隙面抗剪強度由裂隙性狀，結合《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）表4.3.1提供。巖土體與錨固體的極限粘結強度標準值根據《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）8.2節，結合巖體強度提供。3.3.2巖、土體設計參數取值建議根據野外巖芯鑒別以及原位測試成果資料，結合當地建筑經驗，場地巖土體設計參數建議值詳見下表3.3.2-1。表3.3.2-1巖土體設計參數建議值表巖土體名稱素填土粉質粘土強風化泥巖中等風化泥巖強風化砂巖中等風化砂巖強風化粉砂巖中風化粉砂巖天然重度(kN/m3)19.9*19.6*20.6*21.1*22.6*23.1*20.8*21.4*天然抗壓強度標準值(MPa)///3.78/19.53/2.93飽和抗壓強度標準值(MPa)///2.25/13.88/1.73軟化系數///0.59/0.71/0.59地基承載力特征值(KPa)現場檢測180300*1200400*5496250*685變形模量(104MPa)///0.04/0.39/0.05彈性模量(104MPa)///0.06/0.48/0.06泊松比///0.32/0.17/0.25抗拉強度(MPa)///0.0418/0.418/0.049粘聚力(kPa)天然8*23.5/148//162飽和5*18.8////內摩擦角(°)天然29*11.5/28.68//29.58飽和23*9.2////巖體破裂角(°)///59*/62*/60*巖體等效內摩擦角(°)///50*/55*/52*巖體水平抗力系數(MN/m3)//40*60*50*290*35*55*土體水平抗力系數的比例系數(MN/m4)6*20*//////巖石與錨固體極限粘結強度標準值(kPa)///330*/770*/300*基底摩擦系數/0.20*0.30*0.45*0.35*0.55*0.25*0.40*裂隙面屬硬性結構面，抗剪強度參數c=60kP，φ=20°；泥巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=30kP，φ=15°；砂巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=50kP，φ=18°；粉砂巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=28kP，φ=14°。建議未來填土飽和抗剪強度參數取c=3kPa，φ=21°。4場地穩定性評價4.1地震效應評價根據《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2015）和《建筑抗震設計規范》（GB50011－2010）（2016年版）附錄A中的規定，九龍坡區地區抗震設防烈度為6度，設計地震分組為一組，基本地震動峰值加速度取0.05g。按《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008規范劃分，擬建建筑物抗震設防類別均為重點設防類，建議抗震設防烈度按7度加強抗震措施。場地按設計標高場平后，擬建建筑物上覆土層的等效剪切波速按《建筑抗震設計規范》（GB50011－2010）（2016年版）第4.1.5條確定：Vse=d0/tt=式中：Vse——土層等效剪切波速(m/s)do——計算深度(m)，取覆蓋層厚度和20m二者的較小值；t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間；di——計算深度范圍內第i土層的厚度(m)；Vsi——計算深度范圍內第i土層的剪切波速(m/s)n——計算深度范圍內土層的分層數。根據《謝家灣小學科學城校區項目波速測井報告》，素填土剪切波速值（VS）為119.7m/s，屬軟弱土；粉質粘土剪切波速值（VS）為187.5m/s，為中軟土；下伏強風化基巖剪切波速值500～800m/s，屬軟質巖石；中風化基巖剪切波速值＞800m/s，屬巖石。未來填土剪切波速值（VS）可取119.7m/s。按設計室內外地坪標高整平后擬建場地內各擬建物地震效應和場地類別評價見表4.1-1、4.1-2（選取最不利鉆孔進行評價）。表4.1-1擬建筑物地震效應評價表（地下車庫與主體建筑脫開）擬建物

名稱層數計算最大土層厚度（m）及

剪切波速取值（m/s）等效剪切波速（m/s）場地

類別設計特

征周期地段類別鉆孔

編號未來填土粉質粘土小計119.7m/s187.5m/s1-1體育館1F/-1FZY1897.407.4119.7Ⅱ0.35一般地段1-2禮堂1F/-1FZY17602.02.0187.5Ⅰ10.25有利地段2綜合樓/報告廳4F/吊1F/-1FZY1133.04.07.0150.88Ⅱ0.35一般地段3小學4F/吊1FZY932.32.64.9148.12Ⅱ0.35一般地段4-1中學5F/吊1FZY12402.42.4187.5Ⅰ10.25有利地段4-2圖書館5FZY603.72.25.9138.35Ⅱ0.35一般地段4-2小學4F/吊1FZY640.33.74.0179.86Ⅱ0.35一般地段4-2小學4FZY594.03.67.6144.44Ⅱ0.35一般地段4-2中學5F/吊1FZY131000＞500Ⅰ10.25有利地段4-2中學5FZY1442.71.44.1136.56Ⅱ0.35一般地段5小學4FZY431.43.85.2162.69Ⅱ0.35一般地段6食堂5F/-1FZY270.52.63.1171.80Ⅱ0.35一般地段7食堂5F/-1FZY402.51.64.1139.37Ⅱ0.35一般地段8女生宿舍8F/-1FZY340.32.52.8176.77Ⅰ10.25有利地段9專家/男生宿舍8FZY701.01.0187.5Ⅰ10.25有利地段10幼兒園3F/-1FZY733.23.66.8148.04Ⅱ0.35一般地段11車庫-1FZY1063.04.97.9154.31Ⅱ0.35一般地段12-1門衛1FZY982.62.55.1145.49Ⅱ0.35一般地段12-2門衛1FZY000＞800Ⅰ00.20有利地段12-3門衛1FZY000＞500Ⅰ10.25有利地段表4.1-2擬建筑物地震效應評價表（地下車庫與主體建筑不脫開）擬建物

名稱層數計算最大土層厚度（m）及

剪切波速取值（m/s）等效剪切波速（m/s）場地

類別設計特

征周期地段類別鉆孔

編號未來填土粉質粘土小計119.7m/s187.5m/s4-2圖書館5FZY603.72.25.9138.35Ⅱ0.35一般地段4-2小學4F/吊1FZY640.33.74.0179.86Ⅱ0.35一般地段4-2中學5F/吊1FZY131000＞500Ⅰ10.25有利地段6食堂5F/-1FZY270.52.63.1171.80Ⅱ0.35一般地段7食堂5F/-1FZY402.51.64.1139.37Ⅱ0.35一般地段8女生宿舍8F/-1FZY340.32.52.8176.77Ⅰ10.25有利地段9專家/男生宿舍8FZY701.01.0187.5Ⅰ10.25有利地段10幼兒園3F/-1FZY733.23.66.8148.04Ⅱ0.35一般地段11車庫-1FZY1063.04.97.9154.31Ⅱ0.35一般地段本次勘察范圍內揭露地層為素填土、粉質粘土、泥巖、砂巖、粉砂巖。未見飽和砂土及粉土，可不用考慮地震液化作用；未來填土地震作用下可能發生震陷變形，應進行壓實處理。粉質粘土、泥巖、砂巖、粉砂巖地震穩定性好；對填土進行壓實處理和對場地內場平形成的邊坡進行有效治理后，地震時發生滑坡、崩塌、液化的可能性小。 4.2場地現狀邊坡評價擬建場地內現狀無邊坡，場地現狀處于穩定狀態。4.3邊坡穩定性評價根據設計方案場地整平后，將在場地北側用地紅線一帶及場地內部形成多條土質、巖質、巖土質環境邊坡，邊坡高度約2.7~2.9m；邊坡失穩后果不嚴重，其安全等級為三級。此外，將在擬建地下車庫周邊形成多條土質、巖質、巖土質基坑邊坡，邊坡高度為2.9~6.2m。邊坡失穩后果不嚴重~嚴重，其安全等級為三級~二級。4.3.1邊坡穩定性計算公式1、基巖平面滑動破壞：計算公式如下：式中：T滑體單位寬度重力及其他外力引起的下滑力(kN/m)；R滑體單位寬度重力及其他外力引起的抗滑力(kN/m)；c滑面的黏聚力(kPa)；?滑面的內摩擦角(°)；L滑面長度(m)；G滑體單位寬度自重(kN/m)；Gb滑體單位寬度豎向附加荷載(kN/m)；方向指向下方時取正值，指向上方時取負值；θ滑面傾角(°)；U滑面單位寬度總水壓力(kN/m)；V后緣陡傾裂隙面上的單位寬度總水壓力(kN/m)；Q滑體單位寬度水平荷載(kN/m)；方向指向坡外時取正值，指向坡內時取負值；hw一后緣陡傾裂隙充水高度(m)，根據裂隙情況及匯水條件確計算參數：裂隙面屬硬性結構面，抗剪強度參數c=60kP，φ=20°；泥巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=30kP，φ=15°；砂巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=50kP，φ=18°，粉砂巖內部層面屬軟弱結構面，抗剪強度參數c=28kP，φ=14°。計算工況按飽和狀態計算；泥巖巖體重度取21.5kN/m3；砂巖巖體重度取23.5kN/m3；粉砂巖巖體重度取22.15kN/m3。2、折線滑動破壞，計算公式如下：Pn=0Pi=Pi-1ψi-1+Ti-Ri/Fsψi-1=cos（θi-1-θi）-sin（θi-1-θi）tanφi/FsTi=(Gi+Gbi)sinθi+QicosθiRi=cili+[(Gi+Gbi)cosθi-Qisinθi-Ui]tanφi式中：Pn——第n條塊單位寬度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i計算條塊與第i+1計算條塊單位寬度剩余下滑力（kN/m）；Ti——第i計算條塊單位寬度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ti——第i計算條塊單位寬度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；ψi-1——第i-1計算條塊對i計算條塊的傳遞系數；其他符號同前。計算模式：按暴雨工況計算；潛在滑面的確定：假設沿填土界面滑動。計算參數：建議未來填土飽和重度取20.4kN/m3；填土與粉質粘土界面取飽和抗剪強度c=3kPa，=21；假設地面荷載為20kN/m。4.3.3基坑邊坡穩定性分析、評價及支護建議根據設計方案，將在擬建地下車庫周邊形成多條土質、巖質、巖土質混合基坑邊坡，邊坡高度為2.9~6.2m。邊坡失穩后果不嚴重~嚴重，其安全等級為三級~二級。基坑邊坡為臨時邊坡。各段邊坡分析及支護建議見表4.3.3-1。表4.3.3-1基坑邊坡穩定性分析評價表基坑邊坡編號邊坡高度（m）基本特征赤平投影穩定性分析建議及設計參數備注J1-J25.0~6.0該段邊坡位于擬建-1F地下車庫西側，邊坡長度約29.2m，為直