主要起草人：陳 柳 術語、符 基本規 檢測方法和內 檢測工作程 檢測數 驗證與擴大檢 檢測結果評價和檢測報 檢測機構和檢測人 單樁豎向抗壓靜載試 適用范 設備儀器及其安 現場檢 檢測數據的分析與判 單樁豎向抗拔靜載試 適用范 設備儀器及其安 現場檢 檢測數據的分析與判 單樁水平靜載試 適用范 設備儀器及其安 現場檢 檢測數據的分析與判 鉆芯 適用范 ..........................................................................................................32芯樣試件截取與加 芯樣試件抗壓強度試 檢測數據的分析與判 低應變 適用范 儀器設 現場檢 檢測數據的分析與判 變 適用范 儀器設 現場檢 檢測數據的分析與判 聲波透射 適用范 儀器設 現場檢 檢測數據的分析與判 附錄A樁身內力測 附錄B混凝土樁樁頭處 附錄C靜載試驗記錄 用詞說 1.0.1為了確保基樁檢測工作質量，統一基樁檢測方法，為設計和施工驗收提供可靠依。1.0.2適用于建筑工程基樁的承載力和樁身完整性的檢測與評價 基樁foundation樁身完整性pi1e樁身缺陷pilestaticloading鉆芯法coredrilling低應變 lowstrainintegriiyhighstraindynamic聲波透射 crossholesonic c——樁身一維縱向應力波速度（簡稱樁身波速Efcu——混凝土芯樣試件抗壓強Qu——單樁豎向抗壓極限承載Ra——單樁豎向抗壓承載力特征值Rx——缺陷以上部位土阻力的估計值；——樁身混凝土聲速；ZFQ——單樁豎向抗壓靜載試驗中施加的豎向荷載、樁身軸s——樁頂豎向沉降、樁身豎向位移VY0——水平力作用點的水平位S——鋼筋應力。b0——樁身計D——樁身直徑（外徑）；IL——測點下樁zJc——樁的水平變形系——樣本中不同統計個數對應的系數y——樁頂水平位移系Am——聲波波幅平均值Ap——聲波波幅值a0——貝信號峰值電壓cm——樁身波速的平均值fsx——標準差Tt0——儀器系統延t1——速度第一峰對應的時tcti——時間、聲時測量值tr——錘擊力上升時間0——聲速的異常判c——聲速的異常判斷L——聲速低限值；m——聲速平均值；ftx——速度波第一峰與缺陷反射波峰間的時間差表 檢測方法及檢測目3.2.1檢測工作程序框圖 7且不得少于10根。對部分受檢樁進行樁身完整性檢測。抽檢數量不應少于總樁數的10%。2水位以上且終孔后樁端持力層已通過核驗的人工挖孔樁，以及單節混凝土預制樁，抽檢數量可適當減少，但不應少于總樁數的10%，且不應少于10根。5%，5檢數量不應少于總樁數的10%，且不應少于10根。測數量不應少于總樁數的l%，且不應少于3根。當出現第8.4.5～8.4.6條和第9.4.7條中所列情況時應進行驗證檢測。驗當采用低應變法、變法和聲波透射法抽檢樁身完整性所發現的Ⅲ、Ⅳ類樁類應符合表3.5.1的規定，并按第7～10章分別規定的技術內容劃分。3.5.1樁身完整性分類表壓重施加于地基的壓應力不宜大于地基承載力特征值的1.5倍，有條件時宜利用工沉降測量宜采用位移傳感器或大量程百分表，并應符合下列規定：徑或邊寬小于等于500mm的樁可對稱安置2個位移測試儀表。基準樁中心（或亞種平臺支墩邊基準樁中心（或亞種平臺支墩邊 力的1/10，其中第一級可取分級荷載的2倍。每級荷載施加后按第、、、、min3h，15，30min，以后每隔30min測讀一次。可根據具體要求加載至樁頂累計沉降量超過80mm。確定單樁豎向抗壓承載力時，應繪制豎向荷載-沉降（Qs（slgt）A單樁豎向抗壓極限承載力qc根據沉降隨荷載變化的特征確定：對于陡降型Qs曲線，取其發生明顯陡降的單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承級力特征值Ra設位移桿應按附錄A執行。數據整理應繪制上拔荷載-樁頂上拔量(U)關系曲線和樁頂上拔量-時間對數lgt)關系曲線。根據上拔量隨荷載變化的特征確定：對陡變型U曲線，取陡升起始點對應的根據上拔量隨時間變化的特征確定：取lgt荷載測量及其儀器的技術要求應符合第4.2.3條的規定水平力作用點宜與樁的水平位移測量及其儀器的技術要求應符合第4.2.4條的有關規定在水平力作用平面的受檢樁兩側應對稱安裝兩個位移計；當需要測量樁頂轉角時，尚應在水平力作用平面以上50cm的受檢樁兩側對稱安裝兩個位移計。10（樁寬）11/10。每級荷載施加后，恒載4min后可測讀水平位移，然后卸載至零，停2min測讀殘余5和水平力-位移梯度（HY0/H）關系曲線。力-位移梯度（HY0H）關系曲線、力作用點位移-時間對數（Y0lgt）關系曲線和水平力-力作用點位移雙對數（lgHlgY0）線（Hm、Y0m）。5(yH5m

（6.4.1-式中m——地基上水平抗力系數的比例系數（kN/m4——樁的水平變形系數（m1y——樁頂水平位移系數，由式（6.4.1-2）試算，當h≥4.0時（h為樁的入土深度），y02.441；H——作用于地面的水平力Y0——水平力作用點的水平位移EI——樁身抗彎剛度（KN·m2）；EIb0——樁身計算寬度（m）；對于圓形樁：當樁徑D≤1mb0=0.9（1.5D+0.5）；B＞1m時，b0＝B+1。（H-S）HY0H曲線或lgHlgY0HS法時的HY0曲線發生明顯陡降的起始點對應的水平荷載值。取慢速維持荷載法時的Y0lgt取HY0/ 曲線或lgHlgY0曲線上第二拐點對應的水平荷載值6.4.1 取松軟渣樣的鉆具。鉆桿應順直，直徑宜為50mm。樁鉆3孔。0.15～0.25D鉆芯孔垂直度偏差不大于0.5%。長大于30m時，不少于4組。宜大于1倍樁徑或1m，中間芯樣宜等間距截取。 d

式中fcu——混凝土芯樣試件抗壓強度（Mk），0.1P——芯樣試件抗壓試驗測得的破壞荷載（Nd——芯樣試件的平均直徑宜取為1.0。樁底巖芯單軸抗壓強度試驗可按現行《建筑地礎設計規范》7.6.4樁身完整性判定ⅠⅡⅢ芯樣局部被破碎且破碎長度不大于10cmⅣ 頻率范圍上限不應小于2000Hz。2/3半徑處；空心樁的激振點與測量傳感器安裝位置宜在同一水平面上，且與樁中心連線形成的夾角宜為90°，激振點和測量傳感器安裝位置宜為樁壁厚的1/2處。宜少于3個。c n

（8.4.1-nic （8.4.1- ci2L式中cm——樁身波速的平均值L——測點下樁長T——速度波第一峰與樁底反射波峰間的時間差f——幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差n——參加波速平均值計算的基樁數量x x1

c

（8.4.2-（8.4.2- ftx——速度波第一峰與缺陷反射波峰間的時間差c——受檢樁的樁身波速（m/s)，無法確定時用cm值替代f——幅頻信號曲線上缺陷相鄰諧振峰間的頻差（Hz）工藝、地質條件、施工情況，按表3.5.1的規定和表8.4.3所列實測時域或幅頻信8.4.3樁身完整性判斷Ⅰ柱底接診縫排列基本等間距，其相鄰頻差fcⅡ2L/c時刻前出現輕微缺陷反射樁底接診縫排列基本等間距，砌相鄰頻差fc2L微缺陷產生的諧振峰與樁底諧振峰之間的頻差fⅢⅣ缺陷諧振峰排列基本等間距，相鄰頻差f>c/2L,無樁底9變檢測儀器的主要技術性能指標不應低于現行行業標準《基樁動測儀》JG/T整體鑄造。且高徑（寬）比應在1.0～1.5范圍內。進行變承載力檢測時，錘的重量應大干預估單樁極限承載力的9.3.2樁身材料質量密度（t/m3Ec （9.3.2c——樁身應力波速度——樁身材料質量密度（t/m3）G樁身材料彈性模量應按式（9.3.2）重新計算jc宜根據同條件下靜載試驗結果校核，或應在己取得相近條件下可靠對且不應少于3根。 計算R1(1

)[F

)ZV

)]1(1

)[F

2L)ZV(t

2Lc

(9.4.9-ZEc式中Rc——由凱司法判定的單樁豎向抗壓承載力（kN

（9.4.9-jct1——速度第一峰對應的時刻F(t1t1時刻的錘擊力V(t1t1時刻的質點運動速度Z——樁身截面力學阻抗A——樁身截面面積L（m）注：(9.4.9-1)適用于t12L/c時刻樁側和樁端上阻力均已充分發揮的摩擦型樁對于土阻力滯后于t12Lc時刻明顯發揮或先于t12Lc時刻發揮并造成樁中上部強烈反彈這兩種情況，宜分別采用以下兩種方法對Rc值進行提高修正：適當將t1延時，確定Rc的最大曲線擬合時間段長度在t12Lc20ms；對于柴油錘打樁信號，在t12L/c時刻后延續時間不應小于30ms。采用實測曲線擬合法判定時，擬合所選用的樁土參數應符合第9.4.10條第1～2款的規定；根據樁的成樁工藝，擬合時可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙（包括混凝[F(t1)ZV(t1)]2Rx[F(tx)ZV(tx[F(t1)ZV(t1)][F(tx)ZV(txxctx

(9.4.12-(9.4.12-式中tx——缺陷反射峰對應的時刻x——樁身缺陷至傳感器安裝點的距離身截面力學阻抗之差值，取值方法見圖9.4.12。9.4.12樁身完整性判定ββⅠⅢⅡⅣ寬度為1～200kHz，系統最大動態范圍不小于100dB。10.3.3a同步升降，測點間距不宜大于250mm。形掃測（圖10.3.3c）進行復測，進一步確定樁身缺陷的位置和范圍。計算，并繪制聲速。深度（z)曲線和波幅，深度（Apz)曲線，需要時可繪制輔助的主頻-深度（fz）曲線：tcitit0 （10.4.1-l （10.4.1-itiA20lg

（10.4.1- 0fi

（10.4.1-t0——儀器系統延遲時間t——聲測管及耦合水層聲時修正值i——第i測點聲速a0——貝信號幅值將同一檢測剖面各測點的聲速值 由大到小依次排序，1≥2≥…i≥…nk≥…n1≥式中i——按序排列后的第i個聲速測

（k k——從零開始逐一去掉式（10.4.2-1）i小數值的數據個數為k時，對包括nk在內的余下數據1～nk按下列進行統計計0m （10.4.2-

（10.4.2- sx

i

（10.4.2-式中0——異常m——（nk）sx——（nk）10.4.2統計數據個數(nk)與對應的nnnnnn將nk與異常判斷值0進行比較，當nk≤0時，nk及其以后的數據均為異常，去掉nk及其以后的異常數據；再用數據1～nk1并重復式（10.4.2-2）～（10.4.2-4）的計算步驟，直到 序列中余下的全部數據滿足

i＞0為聲速的異常判斷臨界值c。

（10.4.2-i （10.4.2-6i＜

計算nA1nm

（10.4.4-1nniApi＜Am （10.4.4-2式中Am——波幅平均值PSDK （10.4.5-Ktcitcizizittci

（10.4.5-（10.4.5-式中tciitci1i-1測點聲時樁身完整性類別應結合樁身混凝土各聲學參數臨界值。PSD規范表.7的特征進行綜合判定。10.4.7樁身完整性判定ⅠⅡⅢⅣA樁身內力測試基樁內力測試適用于混凝土預制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。對豎向抗壓靜載試驗樁，可得到樁側各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對豎向抗拔靜荷載試驗樁，可得到樁側土的分層抗拔摩阻力；對水平靜荷載試驗樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對打入式預制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過程中樁身各部位的錘擊壓應力、錘擊拉應力。基樁內力測試宜采用應變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據測試目的及要求，宜按表A.0.3中的傳感器技術、環境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動測微計。需要檢測樁身某斷面或樁端位移時，可在需檢測斷面設置沉降桿。A.0.3傳感器技術、環境特性一大差好1將應變計用特殊的粘貼劑直接貼在鋼樁的樁身，應變計宜采用標距3～6m的350Ω在600～1000mm（二個（半橋60%測點的連接應采用電纜，導線的對地絕緣電阻值應在500MΩ以上；使用前應將整卷電纜除兩端外全部浸入水中1h，測量芯線與水的絕緣；電纜線應與鋼筋絕緣；測量計及電纜的系統絕緣電阻不應低于200MΩ。或等于1με，并有和打印功能。 (1rR

式中——修正前的應r——導線電阻R——應變計電阻（Ω）

(12rR

(A.0.14-QiiEi （A.0.14-iiuqsiQiQiu

（A.0.14-ipqp

（A.0.14-qp——樁的端阻力u——樁身周長li——第i斷面與第i+lQn——樁端的軸力0A——樁端面積（m2）0樁身第isiEs式中si——樁身第i斷面處的鋼筋應力

（A.0.14-6Es——鋼筋彈性模量si——樁身第i斷面處的鋼筋應端高出外管100～200mm，并能與固定斷面同步位移。 第4.2.4條的技術要求。數據的測軸力Qi和位移si。HYPERLINK"http:/