鄭州市農(nóng)業(yè)路快速通道第九標(biāo)段工程現(xiàn)澆箱梁施工方案鄭州市農(nóng)業(yè)路快快快速通道道工程程施工第第九標(biāo)標(biāo)段工程程（雄鷹東路～金金金源東街街）現(xiàn)澆箱梁碗扣式式式滿堂支支架方方案計(jì)算算書編號：SBC///NYLLKSSTD--20015--FAA0122上海寶冶集團(tuán)有有有限公司司鄭州市農(nóng)業(yè)路快快快速通道道工程程施工第第九標(biāo)標(biāo)段項(xiàng)目目部2015年6月月月發(fā)布受控狀態(tài)：受控控控版本：A版發(fā)放編號：計(jì)算人：陳天成成成目錄HYPERLINK\l"_Toc422067020"一、計(jì)算依據(jù)333HYPERLINK\l"_Toc422067021"二、概述3HYPERLINK\l"_Toc422067022"2.1、工程概概概況3HYPERLINK\l"_Toc422067023"2.2、主線及及及匝道支支架布布置及搭搭設(shè)要要求3HYPERLINK\l"_Toc422067024"2.3、計(jì)算內(nèi)內(nèi)內(nèi)容及規(guī)規(guī)范限限值5HYPERLINK\l"_Toc422067025"2.3.1、計(jì)計(jì)計(jì)算內(nèi)容容5HYPERLINK\l"_Toc422067026"2.3.2、規(guī)規(guī)規(guī)范限值值5HYPERLINK\l"_Toc422067027"三、計(jì)算模型假假假定及計(jì)計(jì)算荷荷載5HYPERLINK\l"_Toc422067028"3.1、計(jì)算模模模型假定定5HYPERLINK\l"_Toc422067029"3.2、計(jì)算荷荷荷載6HYPERLINK\l"_Toc422067030"四、支架計(jì)算777HYPERLINK\l"_Toc422067031"4.1、支架強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算7HYPERLINK\l"_Toc422067032"4.1.1、軸軸軸向應(yīng)力力7HYPERLINK\l"_Toc422067033"4.1.2、剪剪剪應(yīng)力8HYPERLINK\l"_Toc422067034"4.1.3、彎彎彎曲應(yīng)力力8HYPERLINK\l"_Toc422067035"4.1.4、組組組合應(yīng)力力9HYPERLINK\l"_Toc422067036"4.1.5、軸軸軸力9HYPERLINK\l"_Toc422067037"4.1.6、剪剪剪力10HYPERLINK\l"_Toc422067038"4.1.7、彎彎彎矩10HYPERLINK\l"_Toc422067039"4.2、支架剛剛剛度計(jì)算算結(jié)果果11HYPERLINK\l"_Toc422067040"4.2.1、橫橫橫向變形形111HYPERLINK\l"_Toc422067041"4.2.2、豎豎豎向變形形111HYPERLINK\l"_Toc422067042"4.3、支架穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算112HYPERLINK\l"_Toc422067043"4.3.1、整整整體穩(wěn)定定性112HYPERLINK\l"_Toc422067044"4.3.2、局局局部穩(wěn)定定性115HYPERLINK\l"_Toc422067045"五、地基與基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承載力力驗(yàn)算算16HYPERLINK\l"_Toc422067046"六、門式行車通通通道結(jié)構(gòu)構(gòu)驗(yàn)算算17HYPERLINK\l"_Toc422067047"七、結(jié)論21一、計(jì)算依據(jù)（1）鄭州農(nóng)業(yè)業(yè)路路施工圖設(shè)設(shè)計(jì)文件件及地地勘報(bào)告告，以以及設(shè)計(jì)計(jì)變更更、補(bǔ)充充、修修改圖紙紙及文文件資料料。（2）國家有關(guān)關(guān)的政政策、法法規(guī)、施施工驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)范范和工工程建設(shè)設(shè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)制性性條文文（城市市建設(shè)設(shè)部分），以以及現(xiàn)行有關(guān)關(guān)施工技術(shù)規(guī)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等等。（3）《建筑施施工工碗扣式腳腳腳手架安安全技技術(shù)規(guī)范范》（JGJ11666-220008）（4）《市政橋橋涵施工工手冊冊》（5）《建筑施施工計(jì)計(jì)算手冊冊》（6）《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（7）《建筑地地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》等等。二、概述2.1、工程概概概況本項(xiàng)目梁體為變變變高度、變變截截面結(jié)構(gòu)構(gòu)。箱箱梁高為2~2..55m，頂寬32..33m，箱梁底底寬寬19.44332m。頂板厚厚度度25cm，腹板厚厚度40cm，底板厚厚度度22cm。全聯(lián)采采用用滿堂支支架法法現(xiàn)澆施施工。2.2、主線及及及匝道支支架布布置及搭搭設(shè)要要求本工程現(xiàn)澆箱梁梁梁施工全全部采采用碗扣扣式多多功能腳腳手桿桿件搭設(shè)設(shè)；使使用與立立桿配配套的橫橫桿及及立桿可可調(diào)底底座、立立桿可可調(diào)托撐撐。立立桿頂設(shè)設(shè)鋼管管，立桿頂頂托托上橫向設(shè)3根φ48×33..5mm，次楞順順橋橋向設(shè)置50×11000mm方木，間間距距不大于200mmmm(1000××1000mmm方木，間間距距不大于300mmmm)具體如下下：：主線箱梁：中橫梁及端橫梁梁梁梁底支支架間間距橫向向按600mmmm×順橋向600mmm，步距按12000mmm布置。兩側(cè)側(cè)翼翼板下支支架間間距按600mmm（順橋向向）××9000mmm（橫橋向向）。主線跨中部位：：：箱室底板板和和腹板區(qū)區(qū)域支支架間距距按600mmm（橫橋向向）×9000mmm（順橋向向）布布設(shè)，兩兩側(cè)翼翼板下支支架間間距按900mmmm×9000mmm布設(shè)。匝道現(xiàn)澆箱梁支支支架布置置及搭搭設(shè)要求求本標(biāo)段匝道梁高高高1.8m～2.0m標(biāo)準(zhǔn)段，梁梁梁頂寬7.8m，底寬3.122m～3.42288m，橋梁跨跨徑徑組合為4×299..5。設(shè)計(jì)特特點(diǎn)點(diǎn)：橋面面寬度度為7.8m，梁高1.8m。采用單單箱箱單室，箱箱梁梁頂板翼翼緣懸懸臂長1.8m，厚度為0.4m，跨中頂頂板板厚度0.255m，跨中底底板板厚0.222m，跨中邊邊腹腹板厚0.4。支點(diǎn)處處頂頂板0.222m，支點(diǎn)處處底底板加厚厚至0.4m，支點(diǎn)處處腹腹板加厚厚至0.6m。箱梁底部和腹板板板區(qū)域支支架間間距按橫橫向600mmmm×順橋向900mmm，步距按1.2m布置，兩兩側(cè)側(cè)翼板下下支架架間距按900mmmm×9000mmm布設(shè)。1）箱梁跨中及及及端部支點(diǎn)點(diǎn)底底部支架架按照照：橫橋橋向×順橋向=6000××6000mmm，步距1.2m進(jìn)行布設(shè)設(shè)，次次楞橫橋橋向設(shè)設(shè)置50×11000mm方木，間間距距不大于200mmmm(1000××1000mmm方木，間間距距不大于300mmmm)具體如下下：：支架縱向布設(shè)范范范圍為距距墩柱柱中心線3.6m范圍。頂部步距需調(diào)整整整高度時時，可可采用600mmm步距。現(xiàn)澆箱梁支架立立立面圖現(xiàn)澆箱梁支架側(cè)側(cè)側(cè)面圖2.3、計(jì)算內(nèi)內(nèi)內(nèi)容及規(guī)規(guī)范限限值2.3.1、計(jì)計(jì)計(jì)算內(nèi)容容本文對以下內(nèi)容容容進(jìn)行計(jì)計(jì)算：：（1）支架的強(qiáng)強(qiáng)度度驗(yàn)算，包包包括軸向應(yīng)應(yīng)力力、剪應(yīng)力、彎彎曲曲應(yīng)力、組組合合應(yīng)力、軸軸力力、剪力力及彎彎矩；（2）支架剛度度驗(yàn)驗(yàn)算，包括括豎向變變形及及橫向變變形；；（3）支架穩(wěn)定定性性驗(yàn)算，包包包括整體體穩(wěn)定定性和局局部穩(wěn)穩(wěn)定性；；（4）地基與基基礎(chǔ)承承載能力力驗(yàn)算；（5）門式行車車通通道結(jié)構(gòu)驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)算。2.3.2、規(guī)規(guī)規(guī)范限值值碗扣式支架結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)材質(zhì)為Q235，容容許許彎曲應(yīng)力205MPa，軸向應(yīng)應(yīng)力205MPa，剪應(yīng)力120MPa。支架立桿桿作立立柱考慮慮，其其水平位位移容容許變形形為H/5000，H為基礎(chǔ)頂頂面面至柱頂頂?shù)目偪偢叨取Ｈ⒂?jì)算模型假假假定及計(jì)計(jì)算荷荷載3.1、計(jì)算模模模型假定定（1）采用MIIDASCCCIVILL20112建立計(jì)算算模模型，如如圖3.1所示。（2）梁體混凝凝土土容重按26kN/mm3計(jì)，并考慮5%的混凝土土超超方系數(shù)數(shù)。（3）鋼材的彈彈模采采用2.06×11005Mpa，鋼材的的線線膨脹系系數(shù)采采用1.2××110-5。（4）本文計(jì)算算荷荷載組合按按按承載能能力極極限狀態(tài)態(tài)組合合，即1.2倍自重（包包包括支架架自重重、作用用在支支架上的的混凝凝土濕重重、模模板荷載載）+1.4倍其他荷荷載載（包括括施工工人員及及機(jī)械械荷載、混混凝凝土振搗搗等荷荷載）。圖3.1計(jì)算模模模型圖3.2、計(jì)算荷荷荷載（1）箱梁自重重，以以圖3.2為計(jì)算截截面面，取其其橫截截面凈面面積223722555.03ccmm2，則每延延米米箱梁需需要支支架承擔(dān)擔(dān)的荷荷載616..99kN，支架上上部部實(shí)際作作用的的箱梁長長度為為31.9944m，故混凝凝土土自重為1970022.611kNN，根據(jù)箱箱梁梁橫向荷荷載集集度不同同，按按三個區(qū)區(qū)域進(jìn)進(jìn)行加載載。圖3.2計(jì)算截截截面圖（2）人員機(jī)具具荷荷載及模板板板荷載按4kN//mm2（偏于安安全全）計(jì)算算。（3）支架自重重由由程序自動動動進(jìn)行模模擬計(jì)計(jì)算。（4）風(fēng)荷載根據(jù)《公路橋涵涵涵設(shè)計(jì)通通用規(guī)規(guī)范》(JTGD600-220044)風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算算計(jì)算過過程如如下：對施工架設(shè)期橋橋橋梁，QUOTE\\*MMERRGEFFORRMATT；；對鋼管構(gòu)件，QUOTE\**MMERGGEFFORMMATT；風(fēng)速高度變化修修修正系數(shù)數(shù)QUOTE\*MEERGEEFOORMAAT；地形、地理?xiàng)l件件件系數(shù)QUOTE\\*MMERRGEFFORRMATTQUOTE\**MMERGGEFFORMMATT；風(fēng)速系數(shù)QUOTE\\\*MMERRGEFFORRMATT。QUOTE其中，為橋梁所所所在地區(qū)區(qū)的設(shè)設(shè)計(jì)基本本風(fēng)速速，采用用河南南鄭州地區(qū)27.3m//s；對圓柱型構(gòu)件：：：QUOTE風(fēng)荷載計(jì)算結(jié)果果果：φ48×3.555mm鋼管：0.66666×0..04483=0.033224kN//m；四、支架計(jì)算4.1、支架強(qiáng)強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算MidasCCCiviil20112在許多大大跨跨度橋梁梁的設(shè)設(shè)計(jì)復(fù)核核過程程中廣泛泛運(yùn)用用，基于于有限限元計(jì)算算原理理，結(jié)合合相關(guān)關(guān)規(guī)范的的計(jì)算算要求，可可以以準(zhǔn)確的的反映映結(jié)構(gòu)在在施工工過程中中的受受力情況況，從從而合理理的評評價結(jié)構(gòu)構(gòu)安全全及性能能。本本文按上述計(jì)算算假假定及荷荷載建建立計(jì)算算模型型，以支支架有有限元模模型起起點(diǎn)為原原點(diǎn)，順順橋向?yàn)閤軸，橫橋橋向向?yàn)閥軸，豎向向?yàn)閦軸，模型型共共有255442個節(jié)點(diǎn)，521662個單元。圖圖4.1可見，一一個個節(jié)點(diǎn)外外伸連連接的有有許多多桿件，一一個個桿件為為一個個單元。4.1節(jié)點(diǎn)和單單單元示意意圖碗扣式滿堂支架架架底部固固結(jié)，支支架中鋼鋼管的的交叉節(jié)節(jié)點(diǎn)按按碗扣支支架的的實(shí)際情情況共共節(jié)點(diǎn)模模擬，以以箱梁底底板左左、右側(cè)側(cè)邊緣緣為分界界線，在在這三個個區(qū)域域上按實(shí)實(shí)際梁梁重分配配在鋼鋼管上。以以下下給出支支架強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算算結(jié)果果，包括括軸向向應(yīng)力、剪應(yīng)力、彎彎曲曲應(yīng)力、組組合合應(yīng)力、軸軸力力、剪力力及彎彎矩，圖中中對對應(yīng)力及及力的的方向規(guī)規(guī)定：：“-”號為壓，“+”號為拉。4.1.1、軸軸軸向應(yīng)力力圖4.2支架軸軸軸向應(yīng)力圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，豎豎向鋼鋼管主要要承受受軸力，彎彎矩矩和剪力力較小小，圖4.2可見，豎豎向向鋼管由由軸力力產(chǎn)生的的應(yīng)力力最大為-55..006（壓應(yīng)力力），發(fā)發(fā)生在支支架鋼鋼管底部部。支支架承擔(dān)擔(dān)著混混凝土自自重及及其他荷荷載，由由上至下下，隨隨著支架架自身身的重量量不斷斷增加，支支架架鋼管底底部受受力最大大，計(jì)計(jì)算結(jié)果果與實(shí)實(shí)際情況況吻合合且滿足足規(guī)范范要求（軸軸向向應(yīng)力205MMPPa）。最大大軸軸向拉應(yīng)應(yīng)力發(fā)發(fā)生在剪剪刀撐撐位置，為為7.944MMPa，較小，由由由于支架架橫向向擠壓變變形所所致，滿滿足規(guī)規(guī)范要求求。4.1.2、剪剪剪應(yīng)力圖4.3支架剪剪剪應(yīng)力圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，考考慮到到整個支支架受受的水平平力僅僅有風(fēng)荷荷載的的存在（澆澆筑筑過程的的混凝凝土傾倒倒荷載載較小），通通過計(jì)算，整整個結(jié)構(gòu)的鋼鋼管在施工過過程中剪應(yīng)力力最大6.81MMPa，最小-4.677MPa，計(jì)算結(jié)果果滿足規(guī)范要要求（剪應(yīng)力120MPa）。4.1.3、彎彎彎曲應(yīng)力力圖4.4支架彎彎彎曲應(yīng)力圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，如如圖4.4所示，該該圖圖為支架架結(jié)構(gòu)構(gòu)中繞y軸的彎矩矩對對鋼管產(chǎn)產(chǎn)生的的彎曲應(yīng)應(yīng)力，這這種圖形形主要要起評估估應(yīng)力力主要來來源的的作用，圖圖中中最大壓壓應(yīng)力力為-31..994MPPa，最大拉拉應(yīng)應(yīng)力為35.7711MPa，滿足規(guī)規(guī)范范要求。4.1.4、組組組合應(yīng)力力圖4.5支架組組組合應(yīng)力圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，顯顯然整整個支架架的桿桿件承受受著軸軸力、彎彎矩、剪剪力的作作用，由由圖4.2至4.4分析了支支架架在這三三種情情況下支支架的的受力情情況。圖4.5表明，在在這三種力力作用下的的組合最大大值，圖中中最大壓應(yīng)應(yīng)力為-84..80MPPa，最大拉拉應(yīng)力為22.889MPaa。可見，在在承載能力力極限狀態(tài)態(tài)的驗(yàn)算過過程中，支支架在各種種荷載的作作用下，支支架的最不不利組合應(yīng)應(yīng)力也滿足足規(guī)范要求求（限值205MMPa）。4.1.5、軸軸軸力圖4.6支架軸軸軸力圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，單單獨(dú)分分析支架架的軸軸力，由由圖可可見，支支架最最不利軸軸力與與軸向應(yīng)應(yīng)力類類似，發(fā)發(fā)生在在支架底底部，最最大為-26..994kN。即單根根鋼鋼管的受受力最最大為2.699t，這也是是計(jì)計(jì)算支架架局部部穩(wěn)定性性及門門洞計(jì)算算時所所需要考考慮的的最大荷荷載。4.1.6、剪剪剪力圖4.7支架剪剪剪力圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，支支架剪剪力較小小，最最大為1.677kkN，最小為-1.1144kN滿足規(guī)范范要要求。4.1.7、彎彎彎矩圖4.8支架彎彎彎矩圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，支支架的的主要受受力桿桿件，承承受的的繞y軸的彎矩矩較較小，該該圖主主要用于于支架架局部穩(wěn)穩(wěn)定性性計(jì)算，圖圖中中最大為0.177kkN·m。4.2、支架剛剛剛度計(jì)算算結(jié)果果4.2.1、橫橫橫向變形形圖4.9支架橫橫橫向變形圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，考考慮風(fēng)風(fēng)荷載作作用，支支架最大大橫向向變形為0.922mmm（<588800/5000==11..8mmm）,滿足規(guī)范范要要求。4.2.2、豎豎豎向變形形圖4.10支架架架豎向變形形圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，立桿桿最最大豎向向變形形為-16..996mm（豎直向向下下），最最大發(fā)發(fā)生在箱箱梁（橫橫橋向）澆澆筑筑過程中中兩側(cè)側(cè)的鋼管管支撐撐，豎向向變形形較小，滿滿足足規(guī)范要要求。4.3、支架穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算4.3.1、整整整體穩(wěn)定定性采用接近工程實(shí)實(shí)實(shí)際情況況的非非線性屈屈曲分分析方法，計(jì)算整體體穩(wěn)穩(wěn)定性，同同時時考慮初始始缺缺陷，要求求其承載載力大于于一階階屈曲模態(tài)態(tài)下下力的4倍,其穩(wěn)定安安全全系數(shù)不不小于于4時，穩(wěn)定定性性滿足要要求。一一般來說說，對對于采用用有限限元法計(jì)計(jì)算的的支架施施工的的橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)，其其穩(wěn)定性性系數(shù)數(shù)不小于4即可，且且從從下文的的局部部穩(wěn)定性性可知知，結(jié)構(gòu)構(gòu)局部部穩(wěn)定性性滿足足要求，按按照照構(gòu)造要要求布布設(shè)的碗碗扣式式腳手架架，當(dāng)當(dāng)滿足局局部穩(wěn)穩(wěn)定性要要求時時，整體體穩(wěn)定定性滿足足要求求。對支支架模模型進(jìn)行行屈曲曲分析，可可以以得到其其各階階失穩(wěn)模模態(tài)及及對應(yīng)的的臨界界荷載系系數(shù)，以以下給出出支架架前三階階失穩(wěn)穩(wěn)模態(tài)及及相應(yīng)應(yīng)的穩(wěn)定定安全全系數(shù)。圖4.11支架架架一階模態(tài)態(tài)圖圖（1）圖4.12支架架架一階模態(tài)態(tài)圖圖（2）圖4.13.支支支架一階模模態(tài)態(tài)圖（3）圖4.14支架架架二階模態(tài)態(tài)圖圖（1）圖4.15架二二二階模態(tài)圖圖（2）圖4.16支架架架二階模態(tài)態(tài)圖圖（3）圖4.17支架架架三階模態(tài)態(tài)圖圖（1）圖4.18支架架架三階模態(tài)態(tài)圖圖（2）各階失穩(wěn)模態(tài)如如如圖4.11至圖4.18，其中（1）表示各各階階正面圖圖，（2）表示為為各各階俯視視圖，（3）表示為為各階側(cè)面面圖。分析析表明，支支架沒有面面外失穩(wěn)的的情況發(fā)生生，主要表表現(xiàn)為面內(nèi)內(nèi)失穩(wěn).各階失穩(wěn)模態(tài)對對對應(yīng)的穩(wěn)穩(wěn)定安安全系數(shù)數(shù)如表表4.1所示表4.SEQ表\*ARABIC\s11穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定安全系系數(shù)數(shù)表失穩(wěn)模態(tài)一階模態(tài)二階模態(tài)三階模態(tài)臨界荷載系數(shù)6.0786.0816.089一階模態(tài)對應(yīng)穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定安全全系數(shù)數(shù)為6.07788>4，故支架架整整體穩(wěn)定定性滿滿足要求求。4.3.2、局局局部穩(wěn)定定性根據(jù)《建筑施工工工碗扣式式腳手手架安全全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ11666-220008）對支架架桿桿件進(jìn)行行穩(wěn)定定性驗(yàn)算算。表4.SEQ表\*ARABIC\s12鋼鋼管截面面特性性表外徑F(mm)壁厚t（mm）截面積A（cmmm2）截面慣性矩I（cm4）截面模量W(cm3）回轉(zhuǎn)半徑I（cccm）483.54.8912.195.081.58由表4.2可知知鋼鋼管回轉(zhuǎn)半半半徑i=1..558cm；支架最大桿件間間間距為120ccm，取L0=120，則桿件件細(xì)細(xì)長比為為：查表得穩(wěn)定系數(shù)數(shù)數(shù)QUOTEQUOTEEMBEDEquation.DSMT4。根據(jù)模型計(jì)算結(jié)結(jié)結(jié)果，最最大彎彎矩為0.177kkN·m，最大軸軸力力為26.9944kN，對最大大軸軸力考慮1.7的綜合影影響響系數(shù)（偏偏安安全考慮慮），則則考慮影影響系系數(shù)的最最大軸軸力為：：N=26.9444×1.77==45.7799kN根據(jù)偏心受壓桿桿桿件的穩(wěn)穩(wěn)定性性計(jì)算公公式，有有：故桿件的穩(wěn)定性性性滿足要要求。其徑厚比為：故桿件的局部穩(wěn)穩(wěn)穩(wěn)定性滿滿足要要求。五、地基與基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承載力力驗(yàn)算算圖5.1立桿底底底部豎向反反力力圖根據(jù)《建筑施工工工碗扣式式腳手手架安全全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ11666-220008）對立桿桿地地基及基基礎(chǔ)承承載力進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算。立桿地基承載力力力驗(yàn)算：：式中：N——為腳手架架立桿桿傳至基基礎(chǔ)頂面面軸心心力設(shè)計(jì)計(jì)值；；Ad——為立桿桿底座面面積AAd=15ccmm×155cmm=2225ccm2；fk——為地基基承載力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；K——調(diào)整系數(shù)數(shù)；混混凝土基基礎(chǔ)系數(shù)數(shù)為1.0。按照最不利荷載載載考慮，即即N=26..994kN，立桿桿底底拖下砼砼基礎(chǔ)礎(chǔ)承載力力：底拖下砼基礎(chǔ)承承承載力滿滿足要要求。底托坐落在1555cm加筋砼層層上上，按照照力傳傳遞面積積計(jì)算算：按照最不利荷載載載考慮：：≤K·[fk]]==1.0×××286kkPaa小結(jié)：地基承載載載力滿足要要求求。六、門式行車通通通道結(jié)構(gòu)構(gòu)驗(yàn)算算為方便施工車輛輛輛運(yùn)行，本本施施工結(jié)構(gòu)構(gòu)碗扣扣架預(yù)留留橫橋橋向及縱縱橋向向行車通通道。鋼鋼管樁采采用φ400**110鋼管，上上部部橫梁采采用雙雙工40#，下部采采用用砼結(jié)構(gòu)構(gòu)承臺臺支撐，鋼鋼材材均為Q235材質(zhì)。門門架架間利用用剪刀刀撐連接接（按按等效剛剛度模模擬），以以加加強(qiáng)橫向向穩(wěn)定定性。行行車通通道行車車凈寬寬；寬×高=4.55mm×5..0mm，縱向間間距距一道，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)及布置置如下下圖：圖6.SEQ圖\***ARAABBIC\ss11橫橋向門門架架結(jié)構(gòu)示示意圖圖（單位位：cm）圖6.SEQ圖\***ARAABBIC\ss12門架縱向向結(jié)結(jié)構(gòu)示意意圖（單單位：cm）圖6.SEQ圖\**ARRABBIC\ss13門架有限限元元模型驗(yàn)算過程中，采采采用同位位置的的腳手架架軸向向受力加加載在在門架上上部，腳腳手架軸軸向受受力按最最不利利情況取取值28.2277kN（單根）。門門架有限元計(jì)計(jì)算結(jié)果如下下：圖6.SEQ圖\**ARRABBIC\ss14門架組合合應(yīng)應(yīng)力圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，最最大組組合壓應(yīng)應(yīng)力為為-1766..09MMPaa，Q235材質(zhì)，滿滿足足規(guī)范要要求。圖6.SEQ圖\**ARRABBIC\ss15門架20工字鋼組組合合應(yīng)力圖圖承載能力極限狀狀狀態(tài)組合合情況況下，圖6.5表明，20工字鋼組組合合壓應(yīng)力力最大大為-1166..07MMPaa，組合拉拉應(yīng)應(yīng)力最大大為113..117MPPa，均滿足足規(guī)規(guī)范要求求的205MMPPa拉壓應(yīng)力力限限值，支支架安安裝過程程中，盡盡量保證證鋼管管底部與與工字字鋼