1預應力筋下料、編束、穿束1.1下料:預預應力筋進場場時必須有出出廠合格證和和技術質量證證明書，工地地試驗室還必必須取樣再作作試驗進一步步確認合格后后，才能投入入使用。鋼絞絞線按設計長長度用砂輪鋸鋸切割，切口口兩端5cm處預先用鐵鐵絲綁扎牢固固，防止切口口松散，下料料長度等于孔孔道長加工作作長。鋼絞線線下料后要徹徹底除銹，兩兩端1.5m范圍內應加加強除銹，以以防止張拉時時滑絲，減少少回縮量。對對精軋螺紋粗粗鋼筋按設計計長度加工作作長度利用砂砂輪鋸直接切切割，并進行行除銹處理。1.2編束:用用“梳板”(按錨環孔眼眼位置鉆上眼眼的薄鋼板〕〕梳理順直再再用20#鍍鋅低碳鋼鋼絲綁扎，1-1.55m一道，兩端端各2m區段內加密密至50cm一道。鋼絞絞線編束后，將將其端頭焊接接在一起，并并在其前端焊焊上一個。28螺母(穿束時作為為聯接器)，然后用砂砂輪打磨成圓圓錐形，以免免穿束時刮破破波紋管，造造成堵孔。在在焊制束頭時時要在附近包包裹棉紗，并并不斷澆水降降溫，以免損損傷鋼絞線。1.3穿束預應力筋穿入孔孔道，簡稱穿穿束。穿束需需要解決二個個問題：穿束束時機與穿束束方法。穿束時機根據穿穿束與澆筑混混凝土之間的的先后關系，可可分為先穿束束和后穿束兩兩種。1）先穿束法先穿束法即即在澆筑混凝凝土之前穿束束。此法穿束束省力；但穿穿束占用工期期，束的自重重引起的波紋紋管擺動會增增大摩擦損失失，束端保護護不當易生銹銹。按穿束與與預埋螺旋管管之間的配合合，又可分為為以下三種情情況。①先穿束后裝裝管：即將預預應力筋先穿穿入鋼筋骨架架內，然后將將螺旋管逐節節從兩端套入入并連接；②先裝管后穿穿束：即將螺螺旋管先安裝裝就位，然后后將預應力筋筋穿入；③二者組裝后后放入：即在在梁外側的腳腳手上將預應應力筋與套管管組裝后，從從鋼筋骨架頂頂部放入就位位，箍筋應先先作成開口箍箍，再封閉。2）后穿束法后穿束法即即在澆筑混凝凝土之后穿束束。此法可在在混凝土養護護期內進行，不不占工期，便便于用通孔器器或高壓水能能孔，穿束后后即行張拉，易易于防銹，但但穿束較為費費力。1.3.2穿束方法根據一次穿穿入數量，可可分為整束穿穿和單根穿。鋼鋼絲束應整束束穿；鋼絞線線優先采用整整束穿。穿束束工作可由人人工、卷揚機機和穿束機進進行。1）人工穿束人工穿束可可利用起重設設備將預應力力筋吊起，工工人站在腳手手架上逐步穿穿入孔內。束束的前端應扎扎緊并裹膠布布，以便順利利通過孔道。對對多波曲線束束，宜采用特特制的牽引頭頭，工人在前前頭牽引，后后頭推送，用用對講機保持持前后二端同同時出力。對對長度≤50m的二跨曲線線束，人工穿穿束還是方便便的。2）用卷揚機機穿束用卷揚機穿穿束，主要用用于超長束、特特重束、多波波曲線束等整整束穿的情況況。卷揚機的的速度宜慢些些（每分鐘約約10m），電動機機功率為1.5—2.0kW。束的前端端應裝有穿束束網套或特制制的牽引頭。穿束網套可可用細鋼絲繩繩編織。網套套上端通過擠擠壓方式裝有有吊環，使用用時將鋼絞線線穿入網套中中（到底），前前端用鐵絲扎扎死，頂緊不不脫落即可。3）用穿束機機穿束用穿束機穿穿束適用于大大型橋梁與構構筑物單根穿穿鋼絞線的情情況。穿束機機有兩種類型型：一是由油油泵驅動鏈板板夾持鋼絞線線傳送，速度度可任意調節節，穿束可進進可退，使用用方便。二是是由電動機經經減速箱減速速后由兩對滾滾輪夾持鋼絞絞線傳送。進進退由電動機機正反轉控制制。穿束時，鋼鋼絞線前頭應應套上一個子子彈頭形的殼殼帽。使用穿束機將鋼鋼絞線推入孔孔道，穿束機機的控制是搖搖控式的，分分慢進、快進進和倒退三檔檔。穿束前將將鋼絞線放入入鋼絞線解線線盤內，并從從內圈抽出單單根鋼絞線端端頭固定在鋼鋼絞線解線盤盤出線口處。將將裝有鋼絞線線的解線盤放放在離鋼束孔孔道口較近的的適當的位置置上，當解線線盤與穿束機機之間相距較較遠時，可用用鋼管或波紋紋管過渡，從從中引出鋼絞絞線，通過穿穿束機后，在在鋼絞線端頭頭裝上導向頭頭，以免鋼絞絞線在穿束過過程中松散在在孔道中。導導向頭分球形形和尖形兩種種，在穿豎向向孔道鋼絞線線時用尖形導導向頭，穿其其它孔道鋼絞絞線時用球形形導向頭。2擠壓錨2.1擠壓式錨錨具將套在預應力筋筋上的異形鋼鋼絲襯套和擠擠壓元件安裝裝后,向油缸供高高壓油,頂桿將擠壓壓元件、鋼絞絞線一起推入入擠壓模錐孔孔中,由于?？仔⌒《酥睆叫∮谟跀D壓元件外外徑尺寸,使擠壓元件件牢牢地壓縮縮在鋼絞線上上,異形鋼絲襯襯套內側鋒利利刃卡住預應應力筋,外側刃嵌入入擠壓元件,形成擠壓式式錨具。2.2鋼絲襯套套裝配用鋼鉗夾住鋼絞絞線端部反復復旋轉磨去鋼鋼絞線端部毛毛刺。將鋼絲絲襯套慢慢地地旋入鋼絞線線端部,用雙手使其其并緊同時旋旋緊,緊緊地裹在在鋼絞線上。鋼鋼絲襯套到端端部的距離為為12--113mm,鋼絲襯套必必須緊緊地密密排在鋼絞線線上,不得有間斷斷和重疊。為為了防止鋼絲絲襯套在擠壓壓過程中移位位,用膠帶將鋼鋼絲襯套尾部部纏緊。2.3擠壓成型型擠壓機與油泵連連接好后,先空載啟動動油泵運轉2——3min,在冬季氣溫溫低時空載時時間要稍長些些,然后操作控控制閥,使千斤頂空空載往返3——5次,觀察油路系系統有無滲漏漏,活塞運行是是否均勻,有無爬行現現象,空載油壓不不得高于額定定油壓的4%,一切正常時時再進行擠壓壓。擠壓元件件及擠壓模擠擠壓時需涂刷刷少量柴機油油,起潤滑作用用。擠壓時必必須保證擠壓壓元件及擠壓壓模表面清潔潔,不得有泥土土、灰砂,以防損壞擠擠壓模。擠壓前將擠壓機機頂桿凹槽內內的殘留物清清干凈,再把帶有鋼鋼絲襯套的鋼鋼絞線穿過模?？?套上擠壓元元件插入頂桿桿凹槽內12mm以上。將各件安放后,,操縱油泵,向擠壓機供供壓力油,此時操作工工必須將鋼絞絞線頂緊、扶扶正、對中;擠壓過程不不得中間停頓頓,必須一次完完成;擠壓時觀測測壓力表最大大數值并做好好記錄,壓力降低、頂頂壓到位后,操縱閥桿,使千斤頂回回程、完成擠擠壓工序。擠壓過程中注意意安全,防止崩落的的鋼絲襯套彈彈出傷人。2.4成型檢測測擠壓油表讀數小小于32MPa的擠壓件為為不合格,必須切除后后重新擠壓。擠壓后的擠壓套套,鋼絞線外露露端長應在2—5mm之間,鋼絲襯套在在其兩端都可可見到,但尾端不超超過8mm,并及時清除除尾端鋼絲襯襯套。為確保擠壓頭的的施工質量,每500件為一批做做抗拉試驗,應力達到0.95RRj時不滑脫、不不破壞為合格格。3張拉3.1設計參數數鋼鉸線的標準強強度1860MMPa,彈性模量EY=1.988×105MPa（實際檢測測），鋼束的的總截面積：：F1-F14（mm2）D1-D6（mmm2）21#墩N1--N2（mm2）266012602660張拉控制應力：：單根張拉控控制力P=1966KN。F1-F14（KN）D1-D6（KKN）21#墩N1--N2（KN）3724176437243.2鋼絞線伸伸長值計算ΔL=PLL[（1-e-（KL+μθ））/（kL+μθ）]/AYEY其中：K=0..0015；μ=0.25；鋼束計算伸長值值：鋼束編號ΔL（mm）F1240F2243F3399F4390F5364F6354F7372F8363F9379F10372F11356F12347F13164F14166D1218D2248D3248D4257D5257D624921號墩橫向NN17521號墩橫向NN277F1-F14體體外4D1-D6體外外421號墩N1--N2體外43.3張拉力與與壓力表讀數數的關系采用YCW40000型千斤頂，回回程后的長度度為55cm。F1—F1421號墩橫向NN1、N2

應力（MPa）0.1σk0.2σk0.4σk0.6σk0.8σkσk1.05σkk1.07σk回歸方程張拉力F（KNN）372.4744.81489.62234.42979.237243910.23972.4

伸長值（mm）

壓力表讀數（MMPa）1-30244.919.5618.8728.1837.4946.8049.1349.91P=0.01225F+0..25262-20274.789.3218.4127.4936.5845.6747.9448.70P=0.01222F+0..2322D1—D6

應力（MPa）0.1σk0.2σk0.4σk0.6σk0.8σkσk1.05σk1.07σk回歸方程張拉力F（KNN）176.4352.8705.61058.41411.217641852.21881.7

伸長值（mm）

壓力表讀數（MMPa）1-30242.464.669.0713.4817.8922.3023.4123.77P=0.01225F+0..25262-20272.384.548.8413.1417.4521.7522.8323.19P=0.01222F+0..23223.4張拉過程程張拉程序張拉設備必須事事先經過校驗驗，并有校驗驗報告結果。校校驗報告結果果應注明頂號號，表號給出出頂力與油表表的關系線。由于千斤頂最大大行程為200mm，對于計算算伸長值接近近200mm或大于等于200mm的，必須分分兩次或多次次張拉。在初應力10％％σk至100％σk之間采取分分級控制，即即張拉到20％σk、40％σk、60％σk、80％σk時量測、記記錄，張拉到到100％σk時，持荷3min，然后，量量測、記錄、錨錨固。張拉速度必須保持以2MMPa/miin等速加壓。加加壓至20％σk時持荷2min，40％σk時持荷3min，60％σk持荷4min，80％σk時持荷5min，100％σk持荷3min。張拉到80％σσk時注意伸長長值是否有不不正?，F象。計計算出伸長量量，看離總伸伸長量還有多多少，以便控控制。100％σk持荷3min，使預應力力筋在錨固前前完成部分松松弛，以減少少鋼絞線錨固固后的應力損損失。然后緩緩慢放張，60%以下快速放放張至卸荷。3.5實測伸長長值的計算一般一端或兩端端張拉時伸長長值實測計算算公式：（a）△L=（△L100%-2△L10%+△L20%）-A-B--C（b）△L=（△L100%-2△L20%+△L40%）-A-B--C（c）△L=55（△L100%-△L20%-A--B-C）/4（d）△L=（△L100%-△L10%+△L10%理論）-A-B--C式中：△L——梁體內內實測伸長值值；△L100%———張拉到控制制應力σcon的100%時量取的伸伸長值；△L10%———張拉到控制制應力σcon的10%時量取的伸伸長值；△L20%———張拉到控制制應力σcon的20%時量取的伸伸長值；△L40%———張拉到控制制應力σcon的40%時量取的伸伸長值；△L10%理論論——控制應力σcon的10%時的理論伸伸長值；A——張拉過程程中工具錨夾夾片回縮引起起的預應力筋筋內縮值；B——梁體外預應應力筋的張拉拉伸長值；C——構件的彈性性壓縮值。一端二次張拉時時伸長值實測測計算公式：：△L=（△L1100%-△Lx%初始）+（△Lx%-2△L10%+△L20%）-A-B--C式中：△Lx%初始———第二次張拉拉時，達到控控制應力σcon的X%時所量取的的初始伸長值值；△Lx%——第第一次張拉時時，達到控制制應力σcon的X%時所量取的的伸長值。其它符號同上。3.6伸長值校校核與判斷采用應力控制方方法張拉預應應力筋時，應應以伸長值進進行校核，實實際伸長值與與理論伸長值值的差值應符符合設計要求求。實際伸長長值與理論伸伸長值的差值值應控制在以以內，即：│△L理-△LL實│≤6％△L理或：（1-66％）△L理≤△L實≤（1+6％）△L理如果校核不滿足足上式，應暫暫停張拉，采采取重新校準準設備、對預預應力材料作作彈性模量檢檢查或放松鋼鋼束重新張拉拉等方法，待待查明原因采采取措施后，方方可繼續張拉拉。若符合上上述校核要求求，則表明采采用應力控制制方法張拉預預應力筋時，應應力控制是準準確可靠的。4孔道壓漿4.1破壞彎矩矩的大小與孔孔道壓漿狀況況有關，孔道道壓漿的飽滿滿程度從力學學方面關系著著預應力筋的的最大破壞應應力，從化學學意義上他可可以保護預應應力筋不被水水分子和不良良氣體腐蝕。因因而在監理預預應力施工工工程中，孔道道壓漿應是一一個重點。4.2選用準確確壓力表，壓壓漿泵密封性性能好、不漏漏漿、漏氣。4.3壓漿采用用的水泥漿，由由精確稱量的的普通硅酸鹽鹽42.5水泥和水配配制而成，水水泥漿的泌水水率最大不超超過3%，拌和后3h泌水率宜控控制在2%，24h泌水應完全全被漿吸收。水水灰比宜為0.4～0.45，水泥漿稠稠度宜控制在在14～18s之間。施工工中嚴格按配配合比進行配配料、拌和。水泥漿的拌和應應首先將水泥泥加于拌和機機內，再放入入水，經充分分拌和后，再再加入摻加料料，拌和時間間不少于2min。水泥漿自自調制至壓入入孔道的持續續時間，視天天氣情況而定定，一般在30min至45min范圍內。4.4在灌漿前前用無油份的的壓縮空氣清清洗管道，接接著用清水沖沖洗管道，排排除孔內粉渣渣雜物，再用用壓縮空氣將將管道吹干。以0.7MPa的恒壓將水泥漿壓入，至通氣孔冒出均勻濃漿時停止，封閉通氣孔，壓入端應保持不小于0.5MPa的恒壓持壓2min以上，壓漿過程應連續。填寫施工記錄（包括壓漿日期，水灰比及摻加料、壓漿壓力等），并由監理工程師現場簽認。壓漿結束后，及時清洗壓漿設備。4.5壓漿時，每每一工作班應應留取不少于于3組試件（每每組為70.7×70.7×××70.7mmm立方體試件3個），標準準養生28d，檢查其抗抗壓強度作為為水泥漿質量量的評定依據據。4.6當氣溫或或構件溫度低低于5℃時，不得進進行壓漿。水水泥漿溫度不不得超過32℃。壓滿漿的的管道應進行行保護，使其其在1d內不受振動動。管道內水水泥漿在注入入后48h內，結構混混凝土溫度不不得低于5℃，否則應采采取保溫措施施。當白天氣氣溫高于35℃時，壓漿宜宜在夜間進行行。在壓漿后后2d，應檢查注注入端及出氣氣孔的水泥漿漿的密實情況況，需要時進進行處理。4.7張拉完畢畢后48h內必須進行行壓漿。灌漿漿后三天內不不得切割鋼絞絞線和碰撞錨錨具。4.8切割多余余鋼絞線，一一般應用砂輪輪切割機。如如確需用加熱熱方法切割時時，應采取保保護方法使錨錨具夾片不受受熱，以確保保夾片不因受受熱退火而滑滑絲。5注意事項5.1施工前必必須校驗孔道道的座標位置置與曲線長度度是否相符，否否則常會發生生孔道及錨區區位置與設計計不符的情況況，造成孔道道、模板的返返工修改。5.2在設計中中，一般錨區區鋼筋與結構構鋼筋分別承承擔各自功能能。因而經常常發生鋼筋密密集地段相互互位置發生矛矛盾的現象。因因此，施工中中必須加以整整理，排好位位置，對處于于隔梁處或結結構鋼筋直徑徑較粗時，可可通過設計進進行精簡，避避免發生鋼筋筋過密以至無無法綁扎或混混凝土無法澆澆筑的情況發發生，一旦這這種情況發生生，極易造成成錨區混凝土土出現蜂窩，狗狗洞。降低了了錨座的承莊莊能力，直接接影響預應力力的施加。5.3在墩柱、隔隔梁處一般鋼鋼筋都比較密密，必須對上上述截面的鋼鋼筋與孔道位位置進行排列列。特別是有有橫向預應力力時，一般位位置都排不開開。通過設計計調整時，應應以縱向線型型為中。綁扎扎鋼筋時也應應特別注意綁綁扎順序，避避免鋼筋綁扎扎成型后孔道道無法就位或或錨座預埋件件無法放入。5.4預留預應應力筋管道的的位置應準確確，采用鋼筋筋卡子定位，用用鐵絲綁扎固固定，避免管管道在澆筑混混凝土過程中中移位。合理理確定鋼絞線線與管道之間間的摩擦系數數，及時調整整K、μ系數。5.5鋼絞線應應符合《預應應力混凝土用用鋼絞線》（GB/T55224-995）的要求，并并應按規定抽抽樣檢查。每每次到貨的鋼鋼絞線都應重重新測定其彈彈性模量，以以確定出廠合合格證書上的的數值是否準準確。5.6千斤頂使使用超過6個月或200次，以及在在使用過程中中出現不正常?，F象時，應應重新校準。任任何時候在工工地測出的預預應力鋼絞線線伸長值有差差異時，千斤斤頂應進行再再校準。5.7用于測力力的千斤頂的的壓力表應同同千斤頂視為為一個單元同同時校準，并并在量程范圍圍內建立精確確的標定關系系，以確定張張拉力與壓力力表讀數之間間的曲線方程程。5.8均勻緩慢慢同步卸荷后后，應測定預預應力鋼材的的回縮與錨具具變形量，對對于一個夾片片式錨具，不不得大于6mm。否則應重重新張拉，或或更換錨具后后重新張拉；；或一端張拉拉錨固，另一一端補足應力力后再錨固；；或張拉到設設計控制應力力后，再多張張拉超標回縮縮量，但超張張拉的應力值值不應大于鋼鋼絞線標準強強度的0.8倍。5.9施工過程程中要根據實實測伸長值和和理論伸長值值的大小，隨隨時調整初應應力的大小，可可將初應力調調整到20%σcon。5.10張拉后后跨中的最大大上拱度間接接反映了施加加預應力的大大小以及張拉拉時的混凝土土強度和剛度度，必須與設設計的最大上上拱度進行比比較，一般偏偏差應控制在在20%以內。影響響上拱度的因因素：張拉時時的混凝土的的強度和剛度度，預應力損損失的大小。5.11張拉時時應認真做到到孔道、錨環環與千斤頂三三對中，以便便張拉工作順順利進行，不不致增加孔道道摩擦損失。5.12工具錨錨的夾片，保保持清潔和良良好的潤滑狀狀態。新的工工具錨夾片第第一次使用前前，在夾片背背面涂上潤滑滑脂，以后每每使用5～10次，應將工工具錨上的擋擋板連同夾片片一同卸下，向向錨板的錐形形孔中重新涂涂上一層潤滑滑劑，以防夾夾片在退契時時卡住。潤滑滑劑可采用液液體石蠟或專專用退錨靈等等。5.13預應力力施加是后張張預應力箱粱粱結構質量的的最終體現。預預應力的施加加效果是由孔孔道線型、預預應力筋的力力學性能、張張拉控制程序序、錨具質量量精度等多方方面因素構成成。但其將歸歸結為預應力力施加量與預預應力損失兩兩部分。這兩兩者之差也就就是預應力的的施加效果。預預應力施加過過程中經常遇遇到的只有３３個問題：斷斷絲、滑絲、預預應力損失，解解決好這３個個問題也就保保證了預應力力的施加效果果。每束鋼絞線斷絲絲或滑絲的控控制數為1絲，且每個個斷面斷絲之之和不超過該該斷面鋼絲總總數的1％。1）斷絲①造成斷絲的原原因：a.預應力筋力力學性能不合合格。b.錨板喇叭筒筒、錨板、錨錨環及千斤頂頂不同心，造造成偏拉，受受力不均；或或進入錨板喇喇叭筒內的混混凝土未鑿除除；或張拉空空間過小，千千斤頂無法就就位。c.錨墊板的選選用也是原因因之一。目前前采用的錨墊墊板有鋼制與與鑄鋼制兩種種。鋼制墊板板喇叭筒較細細、校長，端端部也比較鋒鋒利，稍有連連接不順，張張拉時就可能能造成對預應應力筋的傷害害。而鑄鋼制制墊板喇叭筒筒較短粗，端端部與孔道用用內插式連接接。故應盡量量選用后者。d.采用高強鋼鋼絲做為預應應力筋時，錨錨具夾片硬度度不能太高，齒齒高也不能過過大，否則會會造成刻痕過過深，容易發發生斷絲。e.限位板高度度小，限位板板穿束孔徑偏偏小，鋼絞線線直徑超標，則則夾片對鋼絞絞線卡得太緊緊，工作錨內內張拉出來的的鋼絞線會有有嚴重刮傷，張張拉過程中也也容易出現斷斷絲現象。②防止斷絲的措措施：a.嚴格材料力力學性能試胎胎。強度相同同，延伸率差差異較大的兩兩批材料不能能同束使用。b.在施工中應應考慮錨墊板板喇叭筒與波波紋的連接。千千斤頂應與墊墊板方向垂直直。c.張拉設備應應與鋼絞線及及錨具配套。③斷絲處理：a.雙張鋼束時時可先用卸錨錨器松錨，然然后移動鋼束束，用單孔小小頂進行張拉拉，這樣就縮縮短了千斤頂頂占用長度。b.當預應力束束較短時，也也可以用單張張代替雙張的的辦法加以解解決。c.當本身就是是單張的鋼束束發生斷絲時時，一般采用用超張拉的辦辦法加以解決決，超張時可可采用全斷面面超張或同束束號超張的辦辦法。超張時時應根據斷絲絲數量計算超超張值。計算算時應以規范范控制應力誤誤差下限為準準。2）滑絲①造成滑絲的原原因：a.錨環、夾片片硬度不夠或或夾片齒過淺淺。b.鋼束、夾片片清理不徹底底、有油、銹銹或雜物張拉拉時存在于夾夾片與鋼束之之間或夾片與與錨環之間。c.當錨環孔坡坡度過小、過過大時都可能能發生滑絲，安安裝夾片頂面面不齊也能造造成滑絲。d.千斤頂張拉拉時回油過快快也可能發生生滑絲現象。拆拆卸工具錨時時巨烈震動也也可能造成滑滑絲。e.在錨具張拉拉錨固過程中中，限位板對對張拉錨的效效果起著非常常大的作用。限限位板高度太太大，則對夾夾片不起作用用或作用大，張張拉后工作錨錨內鋼絞線上上會出現刮傷傷或滑絲現象象；鋼鉸線限限位板高度應應為7.5—8mm。②防止滑絲的措措施：a.張拉前對鋼鋼束錨錨固部部分、錨環、夾夾片進行徹底底清理，安裝裝夾片時要保保證外露部分分相同，頂面面平齊