總說明一、概述xx高速公路，是是聯絡上海、xx和湖州等地地區的聯絡線線，xx特大橋是上上海至xx、湖州高速速公路的重點點工程。本橋橋位于xx高速公路xx市附近，需需要跨越xx。xx特大橋的建建設對于促進進xx及沿線各市市的經濟發展展，完善滬浙浙兩省省干線線公路網建設設具有極其重重要的意義。該該橋起點樁號號K28+176.900，終點樁號號K29+075.100，橋梁全長898.22m。橋軸線與xx呈105°斜交。xx特大橋主橋橋為主跨80m的預應力混混凝土變截面面連續箱梁，其其跨徑組合為為（45+800+45）m。引橋為4聯跨徑30m的裝配式部部分預應力混混凝土連續箱箱梁，其中上上海側為2聯（6×30＋6×30）m，湖州側為2聯（6×30+6×30）m。橋梁平面面全部位于R＝6000m的圓曲線上上。二、設計標準與與規范1、采用規范⑴《公路工程程技術標準》（JTJ001-97）⑵《公路橋涵設設計通用規范范》（JTJ021-89）⑶《公路鋼筋筋混凝土及預預應力混凝土土橋涵設計規規范》（JTJ0223-85）⑷《公路橋涵鋼鋼結構及木結結構設計規范范》（JTJ0225-86）⑸《公路橋涵涵地基與基礎礎技術規范》（JTJ024-85）⑹《公路工程程抗震設計規規范》（JTJ0004-89）⑺《公路橋涵涵施工技術規規范》（JTJ0441-20000）⑻《高速公路路交通安全設設施設計與施施工技術規范范》（JTJ0774-94）⑼《公路橋位勘勘測設計規范范》（JTJ0662-91）⑽《交通行業業標準公路橋橋梁板式橡膠膠支座》（JT/T44-93）2、參考規范范⑴《英國標準準學會BriitishStanddardBBS54000》⑵《StanddardSSpecifficatiionsfforHiighwayyBriddges》，19966.⑶《日本高等等級公路設計計規范》第二二冊，1990.⑷《公路橋梁梁抗風設計指指南》三、技術標準及及技術條件1、設計荷載：：公路－I級。2、橋面寬度：：0.5m（外護欄）+15.55m（行車道）+1.0m（內側護欄欄）+1.0m（中央分隔隔帶）+1.0m（內側護欄欄）+15.55m（行車道）+0.5m（外護欄），全全寬35m。3、通航凈空要要求：xx通航凈空60×7m。4、溫度荷載：：箱梁體系溫溫度-5.6～38.5℃，合攏溫度18℃。6、風荷載載：設計風速速26m/s。7、支座沉降：：主橋中支點點2.0cm，主橋邊支支點1.5cm，引橋1.0cmm8、地震烈度：：Ⅵ度，按Ⅶ度設防。9、跨徑組成：：(6×30+6×30+((45+800+45)++6×30+6×30)m。四、主要材料1、混混凝土主橋現澆箱梁、引引橋預制箱梁梁50號混混凝土主墩墩身、引引橋預制箱梁梁調平層400號混凝土墩臺身、護欄、防防震擋塊等330號混凝土土承臺、樁基礎25號混凝土土橋頭搭板225號混凝土土橋面鋪裝層瀝青混凝土土錐錐坡預制空心六六棱塊2、鋼材（1）低松弛高高強度預應力力鋼絞線應符符合ASTMMA4166－97的規定，單單根鋼絞線直直徑15.224mm，公公稱面積A＝140mmm2，標準強度度，彈性模量量1.9×105MPa。（2）ΦL322精軋螺紋粗粗鋼筋、Ⅱ級鋼筋和I級鋼筋應符符合GB14499－91和GB1303－91的規定；凡凡鋼筋直徑112mm者，采采用Ⅱ級鋼筋；凡凡鋼筋直徑<<12mm者者，采用I級鋼筋。（3）鋼板應符符合GB7000－88規定的Q235鋼板。（4）主橋連續續箱梁底板、腹腹板、中橫隔隔板防裂鋼筋筋網、橋墩承承臺底面鋼筋筋網及引橋混混凝土調平層層內D5冷軋帶肋鋼鋼筋焊接網，其其各項性能應應符合《鋼筋筋焊接網混凝凝土結構技術術規程》JGJ/TT114--97的有關規定定。本橋結構用材（包包括砂、石、水水等）質量要要求應符合《公公路橋涵施工工技術規范》（JTJ041－2000）有關要求。3、其其它材料（1）錨具及管管道成孔：主主橋及引橋縱縱向采用符合合質量要求的的群錨及配套套的設備，管管道成孔采用用鋼波紋管；；主橋橋面板板橫向及引橋橋墩頂連續處處采用BM型錨具及配配套的設備，管管道采用扁鋼鋼波紋管成孔孔；主橋變截截面連續箱梁梁豎向預應力力及0號塊橫隔板板采用ΦL32精軋螺紋粗粗鋼筋，其技技術標準應符符合GB14999-91的規定，其其標準強度為為750MPPa，采用YGM錨具；墩梁梁臨時固結采采用ΦL32精軋螺紋粗粗鋼筋，其標標準強度為750MPPa，采用YGM錨具。（2）主橋支座座采用GPZ(Ⅱ)盆式橡膠支支座系列產品品，其性能應應符合有關規規定。引橋連連續墩支座部部分采用板式式橡膠支座，非非連續墩臺頂頂和連續墩支支座部分采用用四氟滑板橡橡膠支座，板板式支座的各各項性能須滿滿足部頒標準準的有關要求求。（3）橋梁伸縮縮裝置采用D80和D160型伸縮裝置置。五、橋位處的自自然地理概況況1、地形地貌橋址區位于杭嘉嘉湖平原西北北部，地勢低低洼，視野開開闊，除極少少數孤丘兀立立，一般高出出海面僅2~4m。由于受人人類活動的影影響，原始地地貌受到改造造，居民點稠稠密，在河堤堤附近的地段段，軟土分布布極為廣泛，表表不有厚度不不一的素填土土。2、地層巖性據鉆孔揭露，橋橋址區內主要要地層為海相相亞粘土、海海相軟土、沖沖海基土、沖沖洪積碎石土土，其巖土體體工程地質特特征分敘述如如下：（1）2-1亞亞粘土：淺黃黃色，含鐵錳錳質銹斑，濕濕，軟塑狀態態，0～0.3m位灰色耕植植土。地基土土容許承載力力[σ0]=1200kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝20kPa。（2）3-1淤淤泥質亞粘土土：深灰色，含含有機質及少少量粉砂團塊塊，飽和，流流～軟塑狀態態，局部位粘粘土。地基土土容許承載力力[σ0]=70kkPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝15kPPa。（3）4-2亞亞粘土：褐黃黃色，含鐵錳錳質結核，上上部富集，中中夾灰白色粘粘土斑塊，厚厚層狀構造，稍稍濕，可塑～～硬塑，局部部為粘土。地地基土容許承承載力[σ0]=1800kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝55kPa。（4）4-3亞亞粘土：褐黃黃色，濕，可可塑～軟塑狀狀態，粉砂質質含量較高，局局部夾亞砂土土薄層。地基基土容許承載載力[σ0]=1500kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝45kPa。（5）6-1砂砂土：灰綠色色，稍濕，可可塑～硬塑狀狀態，含少量量的鐵錳結核核。地基土容容許承載力[σ0]=2200kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝70kPa。（6）6-2亞亞粘土：淺灰灰，深灰色，濕濕，可塑～硬硬塑狀態，粉粉砂質含量較較高，局部為為亞砂土，并并含少量螺殼殼。地基土容容許承載力[σ0]=1400kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝40kPa。（7）6（夾）粉粉砂：淺黃色色，飽和，松松散～稍密狀狀態，斷續件件亞粘土薄層層。地基土容容許承載力[σ0]=2000kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝45kPa。（8）7-1亞亞粘土：深灰灰色，薄層狀狀構造，斷續續夾粉砂微薄薄層，局部含含有機質，濕濕，軟塑狀態態。地基土容容許承載力[σ0]=1200kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝30kPa。（9）7-2亞亞粘土：深灰灰色，呈薄層層狀，斷續夾夾粉砂微薄層層，局部含有有機質，濕，軟軟塑狀態。地地基土容許承承載力[σ0]=1600kPa，樁側土極極限摩阻力[τi]＝55kPa。（10）8-11細砂：灰綠綠色，飽和，稍稍密～中密狀狀態。地基土土容許承載力力[σ0]=220kPaa，樁側土極極限摩阻力[[τi]＝55kPa。（11）8-22亞粘土：深深灰、灰綠色色，斷續夾粉粉砂微薄層，含含少量的螺殼殼，濕，軟塑塑狀態，局部部為粘土。地地基土容許承承載力[σ0]=1200kPa，樁樁側土極限摩摩阻力[τi]＝30kPaa。（12）8-33亞粘土：灰灰綠色，濕，可可～硬塑狀態態，粉砂質含含量較高局部部為亞砂土。地地基土容許承承載力[σ0]=180kPa，樁樁側土極限摩摩阻力[τi]＝60kPa。（13）8-44亞粘土：灰灰綠色，濕，軟軟～可塑，夾夾有薄層亞砂砂土，局部為為粘土。地基基土容許承載載力[σ0]=140kPa，樁樁側土極限摩摩阻力[τi]＝40kPa。（14）8-55亞粘土：灰灰綠色，濕，可可塑，局部夾夾有薄層亞砂砂土。地基土土容許承載力力[σ0]=160kPa，樁樁側土極限摩摩阻力[τi]＝55kPa。3、地質構造及及地震（1）地質構造造橋址區位于杭嘉嘉湖平原西北北部，第四系系以來，區域域構造形式為為緩慢的地殼殼升降運動為為主，橋梁所所在區域顯示示為大面積沉沉降為主。由由于受原始地地形的影響，堆堆積厚度2~1000m的海積土。（2）地震橋位屬上海上饒饒地震副帶的的南緣，屬于于上海震區的的一部分，區區域地震主要要受北東向、東東西向活動斷斷裂所控制，歷歷史記載最大大地震烈度為為Ⅵ度。根據國國家地震局1990年出版的《中中國地震烈度度區劃圖（50年超越概率10%）》，本項項目所在地震震烈度為Ⅵ度，大中型型構造物應按按Ⅶ度設防，地地震動峰值為為0.05g，地震反映映譜特征周期期為0.25s。4、橋區水文地地質條件及水水土的腐蝕性性評價（1）水文地質質條件橋址區水文地質質情況簡單，網網狀的江河湖湖泊水系十分分發達，為太太湖流域和淮淮河流域的組組成部分，由由于地勢低洼洼，地表徑流流條件一般，地地表排水極為為困難，一般般情況下地表表水位總是低低于潛水位。河河道寬窄不一一，河床平緩緩，水位在不不同程度上受受潮水影響。地地表水的PH值=7.1~~7.5，總硬度介介于223.222~2455.25,Ca2+含量為62.73～64.599mg/L，Mg2+含量為15.06～20.711mg/L，HCO＝含量為123.775~1511.94mgg/L，Cl＝含量為52.944~70.334mg/L，地表水對對混凝土無腐腐蝕，對鋼筋筋結構具有高高腐蝕性。（2）地下水及及土的腐蝕性性評價橋位處地下水的的儲存方式為為松散巖類孔孔隙潛水。孔孔隙水潛水含含水層主要有有全新世（QQ43al－m）沖海積相相，局部為全全新世（Q43al－m）沖湖積相相土層，巖性性為灰～灰黃黃色亞粘土、淤淤泥質粘土、淤淤泥質亞粘土土，含水層厚厚度一般在5~10m，水位埋深深一般在0.5~11.5m，季節性變變化比較明顯顯。一般情況況下地下水在在4~5月份隨降雨雨量增多二升升高，豐水期期（7~8月）地下水水位最高，枯枯水期（10~12月）出現低低水位。松散散巖類孔隙潛潛水的賦水性性取決于含水水層的巖性和和厚度，透水水性較差，屬屬賦水性較差差地區。根據橋位處的分分析結果，地地下水的PH值=7.0~~7.7，總硬度介介于310.331~7322.73,Ca2+含量為70.811~164..59mg//L，Mg2+含量為32.399~91.993mg/L，HCO＝含量為180.886~5422.59mgg/L，Cl＝含量為45.699~195..80mg//L，地下水對對混凝土無腐腐蝕。總體而言，場地地水、土對橋橋基混凝土無無腐蝕，但應應采取防護措措施，保證受受地表水影響響的外露的鋼鋼筋或鋼構件件的防護。5、橋址工程地地質條件評價價（1）場地穩定定性與地震效效應沿橋軸線勘探深深度范圍內，未未見斷層活動動跡象和斷裂裂直接通過，橋橋址處于相對對穩定地塊。（2）根據國家家地震局的《中中國地震烈度度圖（50年超越概率10%）》，橋址址區基本烈度度為Ⅵ度。6、結論與建議議（1）橋址區勘勘探深度范圍圍內未發現斷斷層活動跡象象和斷裂通過過，地質構造造簡單，便于于施工適宜建建橋。場地存存在下臥淤泥泥質粘土。（2）橋址區地地下水及土對對橋基混凝土土無腐蝕，但但地表水對鋼鋼筋結構具有有高腐蝕性，采采用保護措施施。（3）橋址區地地震基本烈度度為Ⅵ度，橋基及及上部結構應應按設計要求求采取Ⅶ度抗震設防防措施。六、設計要點上部結構（1）、主橋變變截面連續箱箱梁主橋上部為（45＋80＋45）m三跨預應力力混凝土變截截面連續箱梁梁，本橋全部部位于半徑R＝171533.64m，T＝409.220m，E＝4.88m的豎曲線上上。橋寬35.0m，雙向分離離式斷面，單單箱單室箱形形截面，箱梁梁根部梁高4.6m，高跨比為為1/17.339；跨中梁高2.0m，高跨比為為1/40.0。箱梁頂板板寬17.0m，底板寬9.0m，翼緣板懸懸臂長為4.0m。箱梁高度度從距墩中心心1.75m處到跨中合合攏段處按二二次拋物線變變化，除墩頂頂0號塊設一個個厚250cm的橫隔隔板及邊跨端端部設厚150cm的橫隔隔板外，其余余部位均不設設橫隔板。箱箱梁采用三向向預應力體系系。0號塊兩側距墩墩中心1.75mm~3.755m范圍內箱梁梁頂厚度由00.28m變化至0.70m，底板厚度度由0.7m變化至1.50m；距墩中心3.75m處至跨中箱箱梁頂板均為為0.28mm等厚度，底底板厚度從0.70m至0.30m按二次拋物物線變化，腹腹板5號塊以前為為0.90m，6號塊以后為為0.50m，5～6號塊由0.90m按直線變變化至0.50m。主橋連續箱梁采采用掛藍懸臂臂現澆法施工工。各單“T”箱梁除0、1號塊外分為10對梁段，箱箱梁縱向分段段長度為4×3.5m＋5×4.0m。0、1號塊總長10.0m，中跨跨、邊跨合攏攏段長度均為為2.0m。邊跨跨現澆段路線線中心線處長長度為3.90m。懸臂現澆澆梁段最大重重量為159.2噸，掛藍自自重按70噸考慮。由于平曲線半徑徑很大，主橋橋預應力配束束按直線橋設設計；施工圖圖中預應力束束長度按橋梁梁設計中心線線長度設計、計計算。在施工工中，施工單單位應根據橋橋梁內外側實實際長度自行行做相應預應應力束長度調調整。主橋范圍橋面鋪鋪裝層為10cm厚的瀝青混混凝土+6cm厚50號混凝土調調平層。橫坡坡2%，橫坡由腹腹板高度調整整。（2）、引橋330m裝配式部分分預應力混凝凝土連續箱梁梁引橋上部構造為為裝配式部分分預應力混凝凝土連續箱梁梁。箱梁采用用單箱單獨預預制、簡支安安裝、現澆連連續接頭的先先簡支后連續續的結構體系系。為了便于于模板制作和和外形美觀，主主梁縱向外輪輪廓尺寸保持持不變。引橋橋范圍橋面鋪鋪裝層為10cm厚的瀝青混混凝土+6cm厚40號混凝土調調平層。A．為了減輕安安裝重量和增增加橫向整體體性，在各箱箱之間設橫向向濕接縫。主主梁橫坡采用用2％的雙向坡坡。端部橫隔隔板預制，各各中間墩頂橫橫隔板采用現現澆（箱內堵堵頭板采用單單獨預制）。B．為了滿足錨錨具布置的需需要，箱梁腹腹板在端部箱箱內側方向加加厚，腹板內內預應力鋼束束除豎向彎曲曲外，在主梁梁加厚段尚有有鋼束平面彎彎曲。與此相相應，錨固面面在三個方向向傾斜，使預預應力鋼束垂垂直于錨固面面。C．鋼絞線的彎彎折處采用圓圓曲線過渡，管管道必須圓順順，預應力管管道定位鋼筋筋在曲線內間間隔為50ccm、直線段段間隔為1000cm設置置一組。板束束的定位鋼筋筋為100ccm設置一組組。D．箱梁負彎矩矩區的鋼波紋紋扁管，應在在預制箱梁時時預埋。在箱箱梁安裝好后后，澆筑連續續接頭段前將將對應的扁管管相接。現澆澆連續接頭段段的范圍包括括與板束中短短束同長段的的箱梁寬度和和高度以內的的混凝土、箱箱梁以外的橋橋面板以下部部分的橫梁混混凝土以及邊邊梁懸臂橋面面板的混凝土土。E．預制箱梁簡簡支安裝時的的臨時支座，可可采用硫磺砂砂漿制成，硫硫磺砂漿內應應埋入電熱絲絲，采用電熱熱法解除臨時時支座。F．橋面鋪裝為為10cm厚瀝青混混凝土＋6cm厚40號混凝土調調平層，橫坡坡由蓋梁橫坡坡形成。G．未盡事宜，請請詳見《裝配配式部分預應應力混凝土連連續箱梁橋上上部構造》（JT/GSSYQ0422(3-1//2)-20001）。2、主橋上部結結構靜力分析析（1）、主橋上上部縱向計算算采用兩套不不同的程序進進行計算與校校核，進行了了成橋狀態下下恒載、活載載、預應力、混混凝土收縮徐徐變、支座強強迫位移、風風荷載、溫度度變化等作用用的計算，并并以橋梁線性性、非線性計計算程序進行行了對比計算算，兩個程序序計算結果接接近。計算中中考慮了六種種荷載組合，以以恒載＋活載載＋收縮徐變變＋預應力＋＋溫度變化的的荷載組合控控制設計。（2）、施工計計算共分40個受力階段段，階段劃分分根據施工進進度和施工順順序安排，用用橋梁綜合程程序計算。（3）、箱梁橫橫向橋面板分分別按框架和和簡支板考慮慮固端影響兩兩種模式進行行計算，擇其其大者控制截截面設計。（4）、主橋施施工過程中單單“T”進行了下述述幾種工況的的驗算，并以以此控制臨時時固結所需的的預應力鋼筋筋及臨時支承承。a、最最后一個懸臂臂段不同步施施工，一側施施工，另一側側空載；b、最最大懸臂時，一一端承受最大大風載，另一一端空載；c、一一側堆放的材材料、機具等等按8.5kkN/m計，懸懸臂端部作用用200kNN集中力，另另一端空載；；d、一側施工機機具等動力系系數1.2，另一一側為0.88;e、懸臂施工階階段一側箱梁梁自重增加4％，另一側側自重減少4％。（5）、主橋合合攏溫度按12℃計算，施工工時建議合攏攏選擇在日平平均氣溫變化化最小的時段段進行即可。合合攏順序為先先合攏邊跨，后后合攏中跨。計算結果表明，在在上述各種工工況下截面應應力分布較為為均勻，箱梁梁頂、底板均均均未出現拉拉應力并有一一定的壓應力力儲備。考慮慮35%的豎向預應應力后，箱梁梁各截面最大大主拉應力值值控制在1.0Mppa以內。3、引橋裝配式式部分預應力力混凝土連續續箱梁靜力分分析引橋上部箱梁內內力計算采用用平面桿系有有限元程序，荷荷載橫向分配配系數采用剛剛接板（梁）法法計算，并用用梁格法進行行驗算。橋面面板計算按單單向板和懸臂臂板計算。4、動力分析結構動力分析按按《公路工程程抗震設計規規范》（JTTJ004--89）和《StaandarddSpeccificaationssforHighwwayBrridgess》，19966，采用大橋橋設計地震動動工程參數研研究報告提供供的動力參數數及反應譜，將將橋梁上、下下部及基礎作作為空間整體體結構，用SSAP系列軟軟件進行分析析。地震力計計算中地基比比例系數m取100000kN/m44，地震力疊疊加方案為：：縱向：100％％縱向力＋330％橫向力力＋50％豎向力力；橫向：30％縱縱向力＋1000％橫向力力＋50％豎向力力。5、預應力體系系（1）C50號號混凝土設計計強度：Raa＝28.5MMPaRll＝2.45MMPa（2）預應力鋼鋼材：標準強度錨下控制應力σσk＝0.73孔道偏差系數K＝0.003孔道摩擦系數μμ＝0.25錨具回縮Δ＝66mmΦL32精軋螺螺紋粗鋼筋主橋縱向預應力力采用17φj15.244、21φj15.244鋼束，群錨錨錨固體系，設設計張拉噸位位分別為3232kN、3992kN。縱向預應應力在箱梁根根部幾個梁段段布設腹板下下彎鋼束，其其余梁段布設設頂板束和底底板束。主橋橋箱梁橫向預預應力采用4φj15.244鋼鉸線，15－4型扁錨，以75cm的間距布設設，一端張拉拉，交替錨固固，單根設計計張拉噸位為為195.3kN。豎向采采用ΦL32精軋螺紋粗粗鋼筋，設計計張拉噸位為為540kNN，以50cm等間距布置置，在近支點點18.7m范圍內每側側腹板按雙肢肢配置，其余余梁段按單肢肢配置，為方方便施工豎向向預應力可兼兼做懸臂施工工時掛藍的后后錨點，掛籃籃前移后，建建議對豎向預預應力粗鋼筋筋進行補拉并并封錨。引橋預制箱梁采采用4φj15.244、5φj15.244鋼束，群錨錨錨固體系，設設計張拉噸位位分別為781.22kN、976.5kN。墩頂連連續處頂板采采用4φj15.244、5φj15.244鋼束，扁錨錨錨固體系，設設計張拉噸位位分別為781.22kN、976.5kN。6、下部結構設設計要點根據本橋主墩較較低的特點，主主橋主墩橋墩墩采用實體墩墩，每墩12φ1.5m的鉆孔灌注注樁，過渡墩墩采用柱徑160×2220cm的雙柱式矩矩形墩，基礎礎采用4φ1.5m的鉆孔灌注注樁。兩側引引橋上部結構構分別為(6×30+6×30)m和（6×30+6×30）m的裝配式預預應力混凝土土連續箱梁橋橋，引橋采用用柱徑130cm的三柱式橋橋墩，基礎采采用6φ1.2m雙排鉆孔灌灌注樁。橋臺臺采用三柱式式臺，基礎采采用6φ1.2m的鉆孔灌注注樁。未盡事宜，請詳詳見《裝配式式部分預應力力混凝土連續續箱梁橋下部部構造》（JT/GSSYQS0443(3-11/1)-22001）。7、主橋箱梁懸懸澆階段墩梁梁臨時固結措措施在每個主墩上設設置兩排60cm寬、280cm長的50號混凝土臨臨時支座和兩兩排26Φ32的粗鋼筋。臨臨時錨固計算算采用一個“T”上箱梁的自自重及最不利利的不平衡荷荷載產生的彎彎矩來控制，臨臨時支座的承承壓計算不考考慮盆式橡膠膠支座及墩旁旁托架參與受受力。臨時支座采用硫硫磺砂漿混凝凝土,兩層硫磺砂砂漿,每層砂漿內內預埋電阻絲絲。臨時支座座拆除時，先先放松0號塊箱梁頂頂臨時錨固粗粗鋼筋，通電電熔化硫磺砂砂漿，以達到到解除臨時約約束的目的。硫硫磺砂漿內預預埋電阻絲的的功率大小由由試驗確定。七、施工要點有關橋梁的施工工工藝及其質質量檢驗標準準，均按《公公路橋涵施工工技術規范》JTJ041－2000中的規定執行。同時，根據本橋的具體情況，要求施工、監理及監測單位在施工前充分閱讀圖紙并提出以下注意事項：1、主橋上部構構造（1）主橋采用用臨時支座及及精軋螺紋粗粗鋼筋使梁、墩墩臨時固結，按按懸臂澆筑法法施工，合攏攏后經體系轉轉換成為連續續體系。（2）澆筑墩身身混凝土時應應注意預埋支支架臨時固結結件。0、1號塊在墩旁旁的支架或托托架上澆筑，支支架、牛腿及及托架應認真真設計驗算，且且支架需進行行100％預壓，其其余梁段采用用臨時支座和和粗鋼筋使0號塊與墩身身固結后，各各單“T”用掛籃懸臂臂對稱、平衡衡澆筑施工至至各單“T”最大懸臂，然然后澆筑邊跨跨合攏段。邊邊跨合攏段鋼鋼束張拉完成成后，拆除臨臨時固結，合合攏中跨。建建議各梁端內內預應力的張張拉順序為：：縱向預應力力鋼束→橫向預應力力鋼束→豎向預應力力粗鋼筋；同同一批鋼束張張拉順序為：：先長束，后后短束。（3）0、1號號塊箱梁混凝凝土澆筑時可可分層進行，但但第一次澆筑筑時應澆至腹腹板高度至少少1.50mm以上。其余余梁段應一次次澆筑完成。（4）由于0、1號塊體積較較大，預應力力管道及鋼筋筋密集，施工工中應確保管管道定位準確確，注意混凝凝土的振搗，澆澆筑混凝土應應采取有效措措施減少水化化熱，避免發發生溫度、收收縮裂縫。此此外應注意各各節段混凝土土的養護，控控制拆模時間間。（5）箱梁底板板應設置一定定數量的排水水孔和通氣孔孔。（6）預應力管管道采用鋼波波紋管成形，其其鋼帶厚度不不小于0.35mmm。為了管道道嚴格保證彎彎曲坐標及彎彎曲角度，用用“井”字形定位架架進行管道的的定位，同時時保證管道順順暢，以減少少摩阻損失。所所有的定位鋼鋼筋均應采用用點焊成形。定定位鋼筋間距距在直線段為為100cm，曲線段50cm。（7）掛籃結構構應輕便合理理。墩旁托架架支架及掛籃籃拼裝好后應應進行預壓和和加載試驗，以以檢驗其承載載能力，并實實測其變形值值，為箱梁懸懸臂澆注施工工提供可靠的的依據。（8）安裝施工工掛藍，從2號塊至10號塊逐塊、對對稱、平衡進進行懸臂澆筑筑施工。待澆澆筑梁段混凝凝土強度達到到設計強度的的90％，混凝土土齡期6天時方可張張拉該梁段預預應力鋼束。掛掛藍應在鋼束束張拉完成及及管道壓漿并并經監理驗收收后方可向前前移動。（9）懸臂澆筑筑時，掛籃自自重按照70噸控制，合合攏吊架按照照28噸控制。移移動掛籃過程程中，掛籃移移動不同步差差不得大于半半個本施工階階段梁段長度度。（10）為了減減小箱梁懸澆澆過程中的不不平衡自重的的影響，各梁梁段的懸臂澆澆注過程中，應應嚴格控制澆澆筑梁段混凝凝土的超方量量。任何梁段段實際澆筑的的混凝土量不不得超過本梁梁段理論數量量的3%，并且各梁梁段的混凝土土澆筑應同時時進行，最大大澆筑混凝土土重量差不得得大于本梁段段自重的30%。（11）懸臂澆澆筑過程中，在在每個塊件的的前端頂、底底板應設置幾幾處觀測點，測測出每個階段段的標高變化化情況，以控控制節段的抬抬高量和各梁梁段預拱度設設置。（12）預應力力張拉以張拉拉噸位和引伸伸量雙控。張張拉設備應按按照有關規定定定期標定。引引伸量低于－－6％或超過＋6％時，應停停下檢查，分分析原因并處處理完后方可可繼續張拉。（13）鋼束張張拉時，應盡盡量避免滑絲絲、斷絲現象象，當出現滑滑絲、斷絲時時，其滑絲、斷斷絲總數量不不得大于該斷斷面總數的11％，每一鋼鋼束的滑絲、斷斷絲數量不得得多于一根，否否則應換束重重新張拉。（14）為確保保結構受力符符合要求，應應嚴格控制豎豎向預應力的的張拉質量，要要求每根豎向向預應力鋼筋筋錨固后，必必須進行復拉拉。豎向預應應力和0號塊橫隔板板內的預應力力粗鋼筋張拉拉做好張拉記記錄，監理需需進行旁站監監理。（15）預應力力鋼束（筋）張張拉完成后，應應盡早進行孔孔道壓漿并保保證壓漿質量量。壓漿所用用材料、外加加劑及水泥漿漿配比應根據據管道的成型型方法、壓漿漿方式、材料料性能計算和和通過試驗確確定。原則上上要求盡量減減小灰漿收縮縮，保證壓漿漿密實飽滿。此此外。壓漿所所用的水泥漿漿標號不得低低于50號，建議水水灰比0.4～0.45。（16）各懸澆澆單T完成后，相相鄰兩懸臂端端的相對豎向向撓度差不應應大于1cm，軸線偏偏差不大于11cm。（17）設計推推薦靠近過渡渡墩的邊跨現現澆段采用支支架澆筑（支支架需進行100％預壓），合合攏段采用吊吊架施工。施施工單位也可可采用其它成成熟的施工方方案，但需經經監理工程師師和設計單位位認可。（18）按先邊邊孔后中孔的的順序進行合合攏段施工及及拆除相應的的臨時支座，完完成體系轉換換，形成三跨跨連續箱梁。合合攏段采用勁勁性骨架和合合攏預應力鋼鋼束進行臨時時鎖定，根據據實際控制情情況在懸臂端端加水箱進行行配重。勁性性骨架的焊接接要求迅速完完成并形成剛剛接，焊接時時在預埋件周周邊混凝土澆澆水降溫，避避免燒傷混凝凝土。合攏段段混凝土的澆澆筑應在一天天中氣溫較低低且變化最小小時進行，并并應在盡可能能短的時間內內完成。合攏攏鋼束可在合合攏骨架安裝裝完成后按照照設計噸位的的60％進行張拉拉，合攏段混混凝土達到設設計強度的90％后方可進進行箱梁底板板鋼束的張拉拉、合攏鋼束束補拉及體系系轉換。（19）在澆筑筑邊跨現澆段段過程中，應應觀測支架的的變形及沉降降，并應采取取措施使現澆澆段與懸臂端端標高及軸線線的偏差最小小。邊跨合攏攏段澆筑完成成后，合攏段段混凝土達到到設計強度的的90％后，方可可進行邊跨箱箱梁底板鋼束束的張拉。（20）預應力力管道壓漿在在各階段鋼束束張拉完后進進行，建議采采用真空吸漿漿法。如采用用真空吸漿法法壓漿，那么么預應力成孔孔應采用對應應的管道成孔孔材料，壓漿漿工作應連續續，壓漿所用用的水泥漿標標號不得小于于50號，強度不不得低于有關關規定。（21）梁墩臨臨時固結及體體系轉換進行懸臂澆筑時時，首先應鎖鎖定墩頂盆式式橡膠活動支支座，使其暫暫時成為固定定支座，在13、14號主墩均需需采用臨時墩墩梁固結措施施，設計推薦薦在每個“T”的墩頂設C50硫磺砂漿混混凝土臨時支支座（或其它它可靠、方便便的工藝），以以利于體系轉轉換。在0號塊兩道外外側橫隔板及及墩壁內預埋埋精軋螺紋粗粗鋼筋，以抵抵抗施工或使使用過程中由由于應力集中中過程中可能能出現的裂縫縫等現象，00號塊臨時固固結采用精軋軋螺紋鋼粗鋼鋼筋，也可以以采用其它成成功的施工方方法進行梁、墩墩臨時固結和和體系轉換。為為保證縱向預預應力管道不不出現塌孔等等現象，臨時時錨固的精軋軋螺紋粗鋼筋筋下0號塊梁頂設設置高30cm的50號混凝土墊墊層，體系轉轉換完成后，鑿鑿除梁頂墊層層。（22）在跨中中合攏段混凝凝土未達到設設計強度的880％之前，不不得在跨中范范圍內堆放重重物或行走施施工機具。（23）箱梁頂頂板頂面混凝凝土的不平整整度不得大于于5mm，箱梁底板板也應在澆筑筑工程中采取取可靠措施，保保證其誤差在在規范允許范范圍以內。（24）如普通通鋼筋與預應應力鋼束或預預應力粗鋼筋筋位置發生干干擾，其處理理原則為適當當移動普通鋼鋼筋位置以保保證預應力鋼鋼束或預應力力粗鋼筋的位位置，若需截截斷普通鋼筋筋，則需與監監理工程師和和設計代表協協商；如縱向向預應力鋼束束與橫向預應應力鋼束或預預應力粗鋼筋筋位置發生干干擾且相應圖圖紙中并未提提及避讓原則則，建議按照照先保證縱向向預應力鋼束束的位置準確確，然后再保保證豎向預應應力粗鋼筋和和橫向預應力力鋼束的位置置。（25）主、引引橋過渡處設設置的D160型伸縮裝置置，安裝要求求銜接橋面的的平整度高，須須嚴格控制標標高和平整度度。并應按照照廠家提供的的安裝指導說說明書進行安安裝。（26）內外側側防撞護欄應應分段澆筑。澆澆筑時應注意意有無通訊等等設備預埋件件的預埋，并并每隔30m設置一道斷斷縫。（27）進行橋橋面鋪裝施工工前，應將箱箱梁表面充分分鑿毛、清理理干凈并保持持濕潤。建議議鋪裝澆筑從從跨中向支點點對稱進行。2、引橋上部引橋上部施工與與主橋相鄰的的兩孔需待主主橋邊跨梁端端預應力張拉拉完成并封錨錨后方可吊裝裝就位外，有有關橋梁的施施工工藝及其其質量檢查標標準，均按《公公路橋涵施工工技術規范》JTJ041－2000中的規定嚴格執行。同時，根據本橋的具體情況，提出以下注意事項。（1）、箱梁施施工工藝流程程如下：A．先預制主梁梁，待混凝土土達到規定的的設計強度，混混凝土齡期110天時，張拉拉正彎矩區預預應力鋼束，并并壓注水泥漿漿。B．設置臨時支支座并安裝好好永久支座（橋橋臺處無需設設置臨時支座座），逐孔安安裝主梁，置置于臨時支座座上成為簡支支狀態，并進進行橫向連接接。C．連接連續處處預留鋼筋，綁綁扎中橫隔板板鋼筋，設置置接頭板束波波紋管并穿束束。在日溫最最低時，澆筑筑連續接頭及及橋面板下橫橫隔板混凝土土，達到設計計強度后，張張拉負彎矩區區預應力鋼束束，并壓注水水泥漿。D．接頭施工完完成后，先澆澆跨中部分00.6L段范范圍內濕接縫縫混凝土，其其次澆筑剩余余部分濕接縫縫混凝土，最最后拆除一聯聯內臨時支座座，完成體系系轉換。解除除臨時支座時時，應特別注注意嚴防高溫溫影響橡膠支支座質量。E．澆筑箱梁板板束張拉預留留孔。(2)、預制箱箱梁應保證支支座預埋鋼板板的位置、高高度的正確。防防撞護欄的錨錨固鋼筋應預預先埋入，并并注意預留泄泄水孔位置。（3）、預制箱箱梁混凝土達達到設計強度度的90%時方可可張拉鋼絞線線。現澆接頭頭混凝土可采采用膨脹水泥泥，當混凝土土強度達到設設計強度的995%時方可可張拉負彎矩矩束。（4）、臨時支支座頂面高程程應比永久支支座頂面高出出2～3mm。永久支座座頂面直接與與接頭混凝土土底部澆在一一起。（5）、鋼絞線線張拉錨下控控制應力為。張張拉采取雙控控，以鋼束伸伸長量進行校校核，鋼束伸伸長量見下表表。鋼束引伸量量一覽表項目引伸量（cm）預制箱梁鋼束負彎矩鋼束N1N2N3N4T1T2邊跨19.919.819.720.08.48.4中跨19.919.819.720.0（6）、從箱梁梁預制到澆筑筑完橫向濕接接縫的時間一一般不應超過過三個月。（7）、所有新新、老混凝土土結合均應嚴嚴格拉毛處理理。3、主、引橋下下部及基礎構構造（1）基樁應嚴嚴格按基樁坐坐標表中的坐坐標精確放樣樣。鉆孔前鉆鉆機就位必須須端正穩固，確確保施工中不不發生傾斜、移移位，在搭設設的工作平臺臺上完成鉆孔孔樁施工。（2）鉆孔時應應采用長度適適應鉆孔地質質條件的護筒筒，保證孔口口不坍塌及不不使地表水進進入孔內，并并保持孔內泥泥漿的表面高高程。（3）護筒應滿滿足下列要求求：a、護筒可用鋼鋼板或鋼筋混混凝土制作，應應具有足夠的的強度；b、護筒內徑一一般應大于樁樁徑200～300mmm；c、護筒頂端應應高出地面00.3m；d、護筒平面位位置偏差不得得大于50mmm，護筒傾傾斜度的偏差差不大于1％。（4）孔徑與垂垂直度檢查合合格后，進行行清孔作業，清清孔必須滿足足規范要求，防防止坍孔等現現象的發生。（5）各基樁的的泥漿池就地地挖筑，施工工過程中必須須注意泥漿池池對環境的影影響。清孔后后的泥漿指標標：相對密度度1.05～1.08，粘粘度17～20（s）；含砂率率小于4％，孔地沉沉淀物厚度不不大于規范要要求。（6）樁頂反力力橋墩墩頂計算控控制力及基樁樁類型一覽表表橋墩編號樁徑（cm）樁頂控制力（tt）基樁類型0120290摩擦樁1~11120330摩擦樁12150468摩擦樁13150578摩擦樁14150578摩擦樁15150468摩擦樁16~26120330摩擦樁27120317摩擦樁（7）施工時，如如實際地質情情況與設計不不符，經監理理工程師和設設計代表確認認后，可按實實際地質情況況調整樁基長長度。（8）一根樁的的所有混凝土土灌注時間要要求控制在首首批混凝土初初凝以內。（9）無破損檢檢驗的檢測管管，應沿圓周周三分點布置置綁扎在鋼筋筋籠上，其接接頭必須密封封且應保證其其位置垂直，以以確保水泥漿漿不會滲入管管內而影響檢檢測質量。（10）承臺混混凝土體積大大，應分層澆澆筑，并采用用布設散熱管管、低水化熱熱水泥和摻入入粉煤灰等方方法以減少水水化熱對混凝凝土的影響。（11）主墩及及過渡墩墩身身采用的施工工工藝，必須須