山西玉龍投資集團熱源廠四期工程1×12MW機組工程汽輪機基座施工方案批準：______________審核：______________編制:______________中國化學工程第十六建設有限公司山西玉龍工程項目經理部2013年11月10日目錄TOC\o"1—3”\h\z\u1.編制依據1HYPERLINK\l”_Toc383332599”2。工程概況1HYPERLINK\l”_Toc383332600"2.1結構說明12。3施工要求22.6施工條件2HYPERLINK\l”_Toc383332607"3.施工部署與組織3HYPERLINK\l”_Toc383332608"3。1施工組織安排33.2主要機具配備計劃3HYPERLINK\l”_Toc383332610"3.3施工順序確定43。4施工綱要4HYPERLINK\l”_Toc383332612"4.施工準備工作安排計劃4HYPERLINK\l”_Toc383332613"5。分項工程主要施工方法55.1施工測量5HYPERLINK\l”_Toc383332615”5.2模板工程75.3鋼筋工程12HYPERLINK\l”_Toc383332617"5.4砼工程135。6材料垂直運輸及人員上下交通165.7汽輪發電機基礎交接工作165。8汽輪發電機基礎二次灌漿16HYPERLINK\l”_Toc383332622”5。9風道板施工17HYPERLINK\l”_Toc383332623"6.質量保證措施23HYPERLINK\l”_Toc383332624”6。1組織措施236。3質量檢查控制程序246。4施工準備階段質量控制246.6施工工藝保證措施24_Toc383332631”8.文明施工保證措施261。編制依據1.1山東省能源建筑設計院《汽輪發電機基座》施工圖1。2《建筑施工手冊》（第四版）1.3《電力建設安全工作規程》1。4《火電施工質量驗收及評定規程》（土建篇）1.51×12MW汽輪機組工程施工計劃1。6《汽輪機發電機基座》圖紙會審紀要1.7現行施工質量驗收規范2。工程概況2。1結構說明本工程汽輪機基座置于汽機間Q1/Q2列跨內，系電廠核心工程。其中運轉層平面尺寸為10518×7900，高度6.96米。分橫向框架Ⅰ~Ⅲ軸，基座縱梁（Q1）（Q2).柱截面尺寸分別為500×500，900×900，橫梁與縱梁最大梁高1520mm。在運轉層平面設置埋管φ250×6鋼管2個，螺栓套管φ133×6共18個，發電機基礎預埋件共2套由廠家供貨到現場.在基座柱側面+300處設沉降觀測點6個。油溝斷面詳見圖紙所示,基座eq\o\ac（○，Ⅰ）～eq\o\ac(○,Ⅱ）軸6.35m處設置角鋼L90*10一周,由安裝方面焊加。在1.925米層設置風道，密封門及人孔，風道墻板下設置[16鋼梁。本工程±0.000絕對標高同主廠房。強度等級：承臺、柱、梁、板采用C30砼。鋼筋保護層：基座頂板、梁主筋最小保護層厚度為25mm，板墻為20mm。二次灌漿：采用CGM高強無收縮灌漿料也可采用C35細石混凝土。基座建筑面層做法:同汽機房6.96米層樓面。基座拆模后，砼外表面用水泥刮平，噴大白二道.2.2設備廠家南京汽輪機（集團）有限責任公司。本冊圖必須經設計院有關專業、汽輪機廠、發電機廠、業主、監理、施工單位技術人員施工圖交底后方可施工。在頂板澆灌前：由業主監理會同有關廠家、土建、安裝、設備單位對機組型號、外型、螺孔尺寸、預留空洞及埋件核實無誤后方可澆注砼.2。3施工要求基座施工應與T0203—03（主廠房承臺布置圖）配合施工,原則上汽機間地下室結構待基座框架施工完畢再行施工。基座施工應與加熱器平臺配合施工，注意牛腿處構造連接做法.排氣裝置基礎待基座框架施工完畢再行施工。所有材料必經具有試驗驗收報告，鋼筋均采用熱軋變形鋼筋，不得采用冷軋鋼筋代換。基座梁側面必須垂直，不得有突出扭曲，側面模板應在混凝土強度達到70%方可拆除。梁板底模混凝土強度達到100%方可拆除.基座施工縫留設部位；—0.5米、3.5米及運轉層梁下部。施工縫處理方法:柱砼面上沿雙向預留Φ10@200(L=800)插筋,埋入及伸出均為400mm，砼面鑿毛，清掃干凈并充分濕潤，在表面上抹10~15mm厚與混凝土成分相同的的水泥凈漿一層。基座頂板為大體積砼施工，必須采取特殊措施養護。2.4工期要求2014年5月20日基礎交接是電廠建設第三大控制點。2.5質量標準達到合格標準，爭創精品工程。2.6施工條件本工程處于北方,風沙大，給施工帶來不利影響。2。7主要實物工程量:（1臺用量）名稱數量鋼筋50t混凝土200m3綜上所述,本工程特點為質量要求嚴，工期要求緊，氣候條件差，施工難度大。因此應本著“重點預控，塑造精品”的指導思想從人力、物力、財力上積極籌措,打好汽機基座之仗。3。施工部署與組織3.1施工組織安排序號工種負責人人數備注1施工隊長劉輝2全面管理工人2腳手架搭拆羅良平2×12人橫平豎直符合規范3模板制安拆賈安平姜鵬2×15人注意構造結點與細部尺寸4鋼筋制安舒平2×16人符合規范要求5埋件套管制安魏建華李虎元2×6人尺寸符合規范要求6砼工程毛守華2×12人砼外觀質量合格8砼試塊趙曉剛2人9砼測溫李亞峰2人10材料運輸李衛東1人安排塔吊或汽車吊作業11測量雷杰文2人12技術負責張懿2人13埋件驗貨曹俊2人14基座驗收交接陸峪巍2人3.2主要機具配備計劃序號名稱型號及規格單位數量備注1塔吊QTZ80臺12砼輸送泵60m3/h臺23振動棒V-30、V—48臺104鋼筋加工臺16直流焊機22千瓦臺27鋼筋切斷機GQ40臺28鋼筋彎曲機GW40臺29平板拖車長8m臺110木工圓鋸機ML292E5型臺23.3施工順序確定-0.5處米框柱砼腳手架搭設-0.5處米框柱砼腳手架搭設-3.6底板放線7米層控制線Ⅰ、Ⅰ、Ⅱ軸柱至梁底+3.8.00層柱梁板Ⅲ、ⅣⅢ、Ⅳ軸柱至梁底梁筋綁扎梁底埋件、套管支裝運轉層梁底模梁筋綁扎梁底埋件、套管支裝運轉層梁底模一次聯合檢查梁頂埋件梁側埋件模板一次聯合檢查梁頂埋件梁側埋件模板風道及1.925米空冷器基座施工施工砼養護拆模7米風道及1.925米空冷器基座施工施工砼養護拆模7米砼澆注砼澆注后二次檢查砼澆注后二次檢查基座中交驗收基座中交驗收3.4施工綱要基座施工為質量保證重點，必須管理到位、人員到位、措施到位、資金到位。針對施工工藝安排部署確定分項專業隊伍，組織施工，以確保質量。為塑造亮點形象,必須加大資金投入,確保措施費用.搞好設計協調，廠家供貨，安裝會檢工作。4。施工準備工作安排計劃序號準備工作內容負責人備注1施工組織孟偉2圖紙會審范小華3施工方案范小華4材料預算陸峪巍6埋件張懿8分項交底陸峪巍腳手架、模板、鋼筋、砼、套管埋件安裝9控制點布設張懿10周轉料具及加固方法曹俊11安全防護金淮12現場布置與道路劉輝13施工協調劉輝5。分項工程主要施工方法5。1施工測量5.1。1根據主廠房控制樁將汽輪發電機中心線及軸線按下圖測設在基礎底板頂面上并做紅三角標記。施工上部結構時，將其翻測到上層平臺。5.1。2基座施工測量測設各層高程時，要根據Q2列及A列±0.00米進行復測,并在側模上測出砼頂標高。柱子及設備基礎定位、找平依據標志點分出柱和基礎邊線，并彈線做為立模依據。5.1.3槽孔及螺栓套管安裝測量在鋼架及固定架上引測標高及軸線控制點,拉細鋼絲線,安裝誤差控制在規范要求內。5.1。4立模板與澆灌砼的測量工作：為了保證螺栓位置和標高的準確，澆灌過程應進行看護觀測。砼施工完畢應及時放線，彈出中心線,并用紅油漆標識作為交工依據。5。1.5沉降觀測點的測設汽輪基座為電廠核心工程,要求中心偏差小，結構震動小，在運轉層頂面設有沉降觀測標（見圖紙），在施工、安裝、運行過程定期檢測,作出記錄.觀測時間和次數：業主召集設計、監理、施工單位依據荷載變化，通過協調會決定.觀測要求:固定人員、固定儀器、固定水準點、規定方法和日期.確定觀測路線,繪制觀測路線圖。觀測精度及成果整理，畫曲線表。5.2模板工程5。2。1柱截面尺寸Z1900×900Z2500×5005.2。2柱模板加固螺栓確定（僅在柱截面外加對拉螺栓）以900×900柱為例,采用竹膠板、鋼管柱箍。⑴澆筑砼對模板側壓力：Fmax=0。22rctoβ1β2V［KN/m2］㈠rc─砼重力密度［取24KN/m3]to─砼初凝時間to=20/20+15β1─外加劑影響修正系數取1。0β2─砼坍落度影響系數取1。0V─砼澆筑速度（取0。8m/h）Fmax=0.22×24×20/(20+15）×1×1.0×=27。0KN/㎡F=rcH=24×5=120KN/㎡㈡取㈠㈡式較小值:Fmax=27.0(KN/㎡）有效壓頭高度h=Fmax/rc=27/rc=27/24=1.125m1.125m1.125mH=5mH=5mFmax=27.0KN/㎡砼側壓力計算分布圖形⑵傾斜砼對模板產生的水平荷載取2KN/m2⑶振搗砼對側模產生水平荷載取4KN/m2模板荷載設計值為：F=1。2×27+1。4（2+4）=40.8（KN/m2）采用M22螺栓，水平間距取eq\o\ac(○,α）2100，豎向間距550。螺栓承受拉力Fm=FA=40800×2。1×0.55=47124(N）M22螺栓允許拉力為47124＞46512N滿足要求柱箍布置見下圖所示：5.2.4梁模板計算：梁側模加固采用M12對拉螺栓，水平間距＠500，豎下間距@600。側模驗算荷載F=40。8KN/m2。作用在每根螺栓拉力Fm=FA=40800×0。5×0。6=12240（N)M12螺栓允許拉力為12900N＞12240N滿足要求5.2.5排架支撐系統計算以1800×1520mm橫梁為例平臺底模支撐系統采用滿堂紅腳手架，必須按計算搭設圖進行認真搭設,并選用合格的桿件及扣件。立桿采用對接搭設，以保證100％軸心受力。⑴模板及其支撐自重標準值:0。75×(1。8×2+1。52）=3。84（KN/m）新澆注砼自重標準值：24×1.8×1。52=65。664(KN/m）鋼筋自重標準值;1。8×1。52×1.5=4。104（KN/m)施工人員及設備荷載標準值：2。5×1.8=4。5（KN/m）振搗砼產生的荷載標準值：2×1。8=3.6(KN/m）計算支撐的荷載設計值:（3。84+65.664+4.104）×1.2+（4。5+3。6)×1.4=88。33+11.34=99.67（KN/m）面均布荷載：σ=99.67/18=55。37（KN/m2）⑵排架驗算(取立桿間距1000)每根立桿承受荷載:55370×1×1=55370（N）φ48×3。5管：A=489mm2鋼管回轉半徑:ｉ=15。8mm按強度計算:立桿受壓應力σ=N/A=55370/489=113N/mm2按穩定性計算:σ=L/i=1130/15.8=72查表得穩定系數：φ=0.714則σ=N/ψA=58756/0。714×489=168（N/mm2）＜［f]=215N/mm2每根立桿允許荷載N=105135φ=105135×0.714=75066N＞58756N可以5.2。6模板安裝前準備工作做好模板定位，進行中心線、位置線、標高線測設彈線工作，并上報監理成果表。檢查柱接槎處是否鑿毛處理.依據配板、清點數量，按照程序安裝，做好班前交底。支柱底面應平整夯實，坐落在回填土架子底部墊通板，防止架體下沉,并做好排水工作。竹膠板應整張直接使用,盡是減少鋸截。模板采用14㎜厚覆面膠合板,木楞間距為250㎜，模板拼縫間貼雙面PE膠棉條.柱底應用水泥砂漿找平并墊上海綿條,用經緯儀復核其模板垂直度。為防止漿流到已澆筑完的柱表面，在上層柱模下設小罩.5.2.7模板安裝技術要求5。2.7。1柱模板柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿。對拉螺栓孔應平直相對，螺栓不得斜拉硬頂。由下向上配模，小料部分放在梁底部分。梁柱分開澆筑，但不可拆除柱子模板，以便于與梁的連接。柱模安裝后應及時檢查中心線和垂直度，再群體固定于構架。構架要有足夠的斜撐與剪力撐，以確保整體穩定。5。2.7。2梁模板梁起拱高度為跨度的嚴禁橫桿跨中接口,保持最小受力狀態。梁側模板拉通線，保證運轉層內外邊尺寸準確無誤。砼澆灌過程，專門看護模板及支撐緊固情況。5。2.7。3模板拆除先支后拆，自上而下，拆模過程劃分禁區，專人看護。嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬.支承件應逐件拆卸，逐塊傳遞。拆下模板分類整齊堆放。5.2.7.4安全要求登高作業，各種配件隨身攜帶,不得掉落。高空作業人員,嚴禁攀登腳手架上下，腳手板滿鋪綁牢。模板預留洞設防護欄網。高處作業人員系安全帶。架設電線應有可靠的絕緣措施。5。2。7。5質量驗收記錄澆筑砼前，應對模板工程進行驗收，檢查支撐是否牢固，板縫是否嚴密,預埋件、洞尺寸是否準確等，辦理驗收手續。預埋件中心線允許偏差3mm預埋套、預留洞中心線位置3mm柱、梁軸線位移5mm截面尺寸+4、—5mm層高垂直度8mm表面平整度5mm5。2。8鋼管支架布置圖（附后)5.3鋼筋工程5.3.1鋼筋質量驗收進場鋼筋必須有力學性能試驗報告，材質符合相應規范要求。進場鋼筋采用熱軋變形鋼筋，不得用冷軋鋼筋代換。焊接試件試驗合格。鋼材表面應平直無損傷,不得有油污或片狀老銹。直接承受動力荷載的結構構件,縱向受拉筋不得采用綁扎接頭。5。3。2鋼筋加工鋼筋采用集中加工方式，然后用人力運至安裝地點綁扎。成型鋼筋應用方木墊起，掛牌存放。受力鋼筋凈尺寸允許偏差±10mm箍筋內凈尺寸±5mm5。3。3鋼筋焊接柱筋采用電渣壓力焊，梁筋采用對焊。從事焊接人員應進行安全教育,加強焊工勞動保護,焊工必須持證上崗，防止燒傷，觸電,火災等事故。5。3.4鋼筋安裝準備鐵絲及砂漿墊快，劃鋼筋位置線。柱箍筋接頭應交錯布置在四角,交叉點均應扎牢.框架梁鋼筋應放在柱縱筋內側。為避免鋼筋與螺栓套筒及其支架相碰,提前對梁鋼筋位置進行放樣，予留出套筒及其支架位置。5.3。5鋼筋質量驗收鋼筋施工完畢,應進行隱蔽工程驗收，辦理驗收手續，方可進行砼施工.5。4砼工程5.4.1砼配合比砼坍落度10—15cm,采用泵送砼施工。砼配合比資料應報送監理同意。5.4.2砼攪拌運輸采用集中攪拌，拖式泵輸送運輸方式.從攪拌輸送車卸的砼，分別取1/4和3/4處試樣，進行坍落度試驗。兩個試樣坍落度之差不得超過3cm。5.4.3澆筑前準備工作序號準備工作負責人備注1技術交底陸裕巍2施工組織張懿3鐵件、套管位置趙曉剛4鋼筋配合舒平5木工配合羅良平6電氣照明李保慶砼澆筑前,對鋼筋、模板、套筒、鐵件按圖紙及規范要求認真檢查辦理驗收手續。分層澆筑厚度：每層300～500mm厚，不允許留施工縫.間歇時間：90分鐘澆筑質量要求：豎向結構先填同配比50～100mm厚砂漿。攪拌時間不得少于150s,以保證攪拌均勻。5。4。4泵送砼澆筑澆注順序：由于砼量大，連續澆筑，所以要保持攪拌機械的良好狀態，柱梁的澆筑速度控制在0.8m/h以內.運轉層平臺梁使用兩臺泵作業,沿橫向從一端推向另一端.布料要求:不得直沖模板布料，也不得直沖套管、鐵件、鋼筋。同一處應在2～3m范圍水平移動布料.注意對稱布料，防止模板傾斜.振搗要求：振搗棒插入間距400mm，振搗時間15～30S，并且在20～30分鐘進行二次復振，嚴禁漏、超、欠振。對鋼筋密集部位，應采用C30細石砼并用小直徑振動棒振搗.對砼表面，應適時用木槎子磨平槎毛兩遍以上,不得踏踩鋼筋，保證位置正確.嚴禁振搗鋼筋及埋件,要掌握“快插慢撥”先振四角，后振中間等要點，徹底趕出氣泡。5。4。5施工縫處理施工縫留設部位：柱子±0。000及+4.0m、運轉層梁底部位。處理方法:應清除表面松動砂石和軟弱砼層，加以鑿毛，用水濕潤。澆筑前鋪設摻有5％107膠的水泥砂漿，其配合比與砼內砂漿成分相同。5.4。6砼養護（執行已編制大體積砼施工專門技術措施）澆注12小時后，及時進行澆水，覆蓋養護,連續養護一周，要求專人負責此項工作.為了防止砼溫度裂縫，在運轉層平臺布設測溫孔進行測溫并作出記錄。5.4。7試塊制作按規范要求取樣留置標養試件和同條件養護試件。并有監理取樣見證。5.4。8質量驗收對砼外觀質量，現澆結構尺寸偏差進行檢查驗收，提交驗收記錄。5。5預埋件及螺栓套管固定5。5。1廠家埋件安裝廠供埋件驗收由業主、監理、施工單位、廠家共同驗收.發電機基礎埋件由設計單位提供軸線標高尺寸，以及安裝詳圖.發電機基礎埋件由橋吊進行吊裝作業.發電機基礎埋件固定，視其埋件重量和形狀采用固定架固定。（到貨后專門研究確定固定方案）5.5。2螺栓套管固定5.5.2.1下部貼柄固定首先在梁底模彈出中心控制線，再畫出貼柄園或方控制線，先釘園或方木柄,再穿套管。5。5.2.2上部固定架固定示意L100×10L100×10固定架必須牢固穩定，縱橫連接。上部由專業測量人員定出中心控制線，然后用鋼絲拉長線逐個檢查固定,以確保安裝尺寸準確無誤。5。5.3預埋鐵件固定汽機基礎預埋件較多，為保證質量的準確性，宜組織專人埋設。側面埋件示意圖如下：鐵件四角鉆孔鐵件四角鉆孔用M16螺栓固定于膠合板面用M16螺栓固定于膠合板面頂面埋件埋設示意（與砼頂面平齊）加Φ20鋼筋短棍與梁筋焊牢，錨筋與短棍相焊加Φ20鋼筋短棍與梁筋焊牢，錨筋與短棍相焊底面埋件埋設示意:M10T形螺栓M10T形螺栓5。5。4預留洞的施工：四角固定于膠合板四角固定于膠合板預留洞的施工,要確保與預留洞中心位置及內邊尺寸準確無誤,不允許有負誤差,以免影響安裝設備.5。6材料垂直運輸及人員上下交通在基座距A列空曠處搭設之字樓梯，供人員上下交通使用,鋪腳手板并設200高當踢腳板,在基座走道平臺四周設安全護欄,并掛設安全密目網一層.5.7汽輪發電機基礎交接工作彈預埋件套管中心線，基礎標高線。預埋鐵件表面清理，砼頂面清除浮灰。提供砼強度報告，測量記錄,及套筒實測記錄.驗收合格，辦理中交手續,移交安裝施工。5。8汽輪發電機基礎二次灌漿5.8.1材料選用具有材料合格報告，其特點是早強、高強、自流平、微膨脹抗油滲等.5。8.2灌漿的準備工作⑴保護機組設備之件.⑵接觸面必須鑿毛、吹掃、沖洗、砼表面充分濕潤。⑶螺栓孔內清理干凈、無雜物、墊板砼面接觸良好。⑷基礎四周支側模，縫隙堵塞嚴密.⑸作二次灌漿標養試塊.⑹二次灌漿層認真灑水、覆蓋養護、專人負責此項工作.5.9風道板施工5。9。1施工難點汽輪機基座風道板為異形薄壁型鋼筋混凝土，其主要施工技術難點為：支撐難度大、模板的設計、混凝土的澆筑與振搗難度大。若出現問題，很難滿足結構設計要求且較易出現嚴重質量問題。在原有剪力墻的的施工方法基礎上,根據風道板墻的受力方向調整支撐架體支撐方向以及模板加固方法。混凝土澆筑時，采用粒徑≤20mm的石子，混凝土塌落度調整到180—210mm模板穩定性設計及驗算板墻穩定性設計及驗算不考慮風荷載。在考慮模板穩定性前先應考慮支撐漏斗形板墻的下部架體穩定性，應保證在施工中漏斗型風道板墻不會發生整體移位變型或塌陷等安全事故,主要考慮漏斗型風道板墻、模板及支架自重、施工荷載、振搗荷載.考慮模板穩定性時應考慮混凝土自重、模板自重、施工荷載、振搗荷載、混凝土對模板的側應力等模板穩定性驗算時主要驗算模板的抗彎強度、撓度,內外楞的抗彎承載能力、撓度，對拉螺栓的拉應力。依據《建筑施工手冊》第四版及施工經驗，通過綜合考慮漏斗型風道板墻受力型式,總結出完整的計算理論,架體、模板設計及驗算過程如下：支撐架體設計及穩定性驗算計算過程：eq\o\ac(○，1)支架立桿的穩定承載能力(不考慮風荷載時）N=1。2NGK+1。4NQK≤Rd（1.2、1.4為荷載分項系數)N：不組合風載時支架立柱的穩定承載能力NGK：軸心受壓恒荷載NGK=漏斗型風道板墻自重+模板及支架自重=13KN/㎡+1KN/㎡=14KN/㎡；漏斗型風道板墻自重可按25KN/m3（2.5t/m3）或新澆混凝土自重(24KN/m3）+鋼筋自重(根據實際設計考慮),模板及支架自重對于漏斗型風道板墻木模板取1KN/㎡，組合鋼模取1。5KN/㎡，計算樓板時分別為0.5KN/㎡、0.75KN/㎡。NQK：軸心受壓活荷載NQK=施工荷載+振搗荷載=1KN/㎡+3KN/㎡=4KN/㎡;施工荷載在計算支架立柱及其他支撐結構時取1KN/㎡，對水平模板為2KN/㎡,對垂直模板取4KN/㎡,漏斗型風道板墻為傾角θ時,振搗荷載為2/cosθ(θ≤45°時）或4sinθ（θ≥45°時）。所以：N=1。2NGK+1.4NQK=1.2×14+1。4×4=22.4KN/㎡。漏斗型風道板墻支撐實際搭設高度6.96m，按搭設高度7m考慮,步距h=1.5m，查表得，當h+2a=2。1時，Rd=29。2KN，所以N＜Rd，滿足要求.Rd：普通鋼管支架立桿的穩定承載能力Rd=ψAf;對于Φ48×3。5的普通碳素鋼管,A=489㎜2，f=205N/㎜2，Rd=100.245ψKN,ψ值可根據《建筑施工手冊》第四版表5—89查得,其中依準數據h+2a,h為立桿步距，a為頂層橫管中心線至支撐點的長度，下表為常用數值（Rd單位KN）鋼管支架立桿的穩定承載力Rdh+2a支架的計算高度H0(m）468101。62Rd=41.3Rd=40。7Rd=40.2Rd=39.71.80Rd=37.2Rd=36。8Rd=36.3Rd=35.91。92Rd=33。3Rd=32.9Rd=32。5Rd=32。12。04Rd=29。9Rd=29.5Rd=29.2Rd=28.82.25Rd=25。7Rd=25。4Rd=25.2Rd=24.9模板設計及穩定性的驗算eq\o\ac(○,1）參考主要參數：模板采用膠合木模板,采用b×h方木,汽輪機基座漏斗型風道板墻采用50×100方木，外楞采用Φ48×3。5的普通碳素鋼管，對拉螺栓采用M12,橫向間距a1=800mm，縱向間距b1=400mm，方木間距L=200mm,方木彈性模量E=9500N/㎜2，方木抗彎強度設計值fm=13N/㎜2,方木抗剪強度設計值fv=1。4N/㎜2。eq\o\ac(○，2）荷載組合為新澆混凝土對模板側面的壓力標準值、傾倒混凝土產生的荷載標準值（考慮泵送混凝土為6KN/m2）、施工荷載（2。5KN/m2）、新澆混凝土自重標準值G/A(G為漏斗型風道板墻自重，A為漏斗型風道板墻水平投影面積，重力密度25KN/m3）、振搗混凝土產生的荷載標準值(3KN/m2）、模板及支架自重標準值（1KN/m2）。eq\o\ac（○,3）荷載設計值混凝土對模板側面的壓力標準值：F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×25000×4×1×1.15×1。51/2=31KN/m2；F2=γcH=25×3.34=83。5KN/m2；γc：混凝土的重力密度(N/m3）；t0：混凝土的初凝時間，無試驗資料時，可根據t0=200/(T+15），T為混凝土的溫度（℃);V:混凝土的澆筑速度（m/h）β1：外加劑修正系數,不摻外加劑時取1。0，摻緩凝作用外加劑時取1。2;β2：塌落度影響修正系數,塌落度為50-90mm時，取1。0，塌落度為110-150mm時取1.15；H:混凝土側應力計算處至澆筑頂面的高度；在進行荷載組合時，F1、F2兩者之間取較小值，經計算F1＜F2，垂直于模板方向的總荷載F/=F1sinθ+（G/A+2。5+1)cosθ+6+3=9+31×sin45°+(3.5+13）cos45°=42。6KN/m2eq\o\ac（○，4)模板支撐方木荷載的計算方木按單跨簡支梁計算，其慣性矩（I=bh3/12=416。7cm4）；截面抵抗矩(W=bh2/6=83。3cm3）。混凝土的自重線荷載：q1=25Lh1cosθ=25×0。2×0.3cos45°=10.6KN/m（h1漏斗型風道板墻壁厚）;模板的自重線荷載：q2=1×L=0。2KN/m;混凝土對模板側應力線荷載q3=F1Lsinθ=31×0.2sin45°=4.4KN/m;活荷載P1=2.5×b1×Lcosθ+3×1×L+6×1×L=2。5×0。4×0.2cos45°+0。6+1.2=1。9KNeq\o\ac（○,5）方木抗彎強度的驗算（最大彎矩考慮恒載與荷載計算值最不利分配的彎矩和)。均布荷載q=1.2（q1+q2+q3)=1。2×（10.6+0。2+4.4）=18.24KN/m;集中荷載p=1.4p1=2.66KN;最大彎矩M=pb1/4+qb12/8=2.66×0。4/4+18。24×0。42/8=0。63KN·m;最大支座反力N=p/2+qb1/2=2.66/2+18.24×0.4/2=4.98KN;方木的最大應力值σm=M/W=0。63×106/83.3×103=7。56N/mm；所以σm≤fm=13N/mm，滿足要求。eq\o\ac(○，6）方木抗剪強度驗算方木截面的抗剪強度必須滿足:抗剪承載能力τ=VS/Ib≤fv；V：方木最大剪力,V=P/2+qb1/2=4.7KN;S:毛截面面積矩即計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩，對于方木S=bh2/4;對于方木，抗剪承載能力τ=3V/2bh=3×4.7/2×0.05×0。1=1。4N/mm;經驗算τ=fv=1.4N/mm，滿足要求。eq\o\ac(○,7)螺栓強度驗算對拉螺栓的拉力N=F/×方木間距（L）×對拉螺栓縱距（b1）=3。41×103N；A：螺栓凈截面面積，M16螺栓A=144mm2，σ=N/A=23。7N/mm2＜170N/mm2；σ≤普通螺栓抗拉強度設計值（170N/mm2），滿足要求。eq\o\ac(○，8)扣件抗滑移驗算雙扣件承載力設計值取16KN，實際扣件承載力取值為16×0.8=12.8KN。即豎向和垂直于模板方向的總荷載傳遞到每根鋼管的荷載不得超過12.8KN，否則應采取加固措施。以上計算過程可應用于樓板模板、梁模板、及墻體模板的設計及驗算，根據不同荷載情況進行分析.模板、鋼筋施工操作要點模板安裝、加固模板放樣根據圖紙設計進行1：1放大樣或電腦圖紙放樣。模板加工、安裝eq\o\ac(○,1)根據實際放樣尺寸進行加工，考慮模板接縫，加工尺寸=放樣尺寸—5mm。eq\o\ac（○,2)底模安裝前應具備漏斗型風道板墻支撐架體搭設完成,方木支撐按照設計間距安裝好.eq\o\ac(○，3）底部模板安裝好后，應及時進行下部支撐加固，包括垂直于模板方向的撐桿，支撐附加立桿、水平桿等，所有附加撐桿與下部支撐架體的接頭與立桿間距不應大于150mm,保證主要荷載能傳遞到架體立桿。eq\o\ac（○，4）支撐外楞采用雙肢Φ48×3。5的鋼管，用對拉螺栓加固,對拉螺栓長度=漏斗型風道板墻壁厚+2×模板厚度+2×鋼管外徑+4×井字墊厚度+4×螺母高度+5cm,對拉螺栓應一次加工，嚴禁二次補接降低對拉螺栓拉應強度。鋼管后用雙井字墊雙螺母固定，外楞下部支撐管應直接為立桿，用絲托頂緊。eq\o\ac（○，5）內模加工時應根據受力大小可適當加大方木間距和減小撐管數量,以免造成材料浪費，內模安裝時應根據漏斗型風道板墻壁厚和傾斜角度留置澆筑孔、振搗孔。孔大小應根據方木和螺栓間距確定，混凝土澆筑前應準備好振搗孔封堵模板，用2根Φ25鋼筋作為支撐，用木楔加緊.eq\o\ac（○，6)模板安裝完畢后，應進行二次全面檢查，針對螺母、扣件的松緊情況，撐管的位置等。漏斗型風道板墻架體支架及模板加固示意圖鋼筋安裝工程在鋼筋安裝時，在壁厚不超過20cm時，馬凳間距不應超過60cm（做好洽商工作)，且鋼筋應綁扎牢固，否則在采用插入振搗器振搗混凝土時,振動棒鉆入鋼筋保護層中不易拔出，所以需保證鋼筋網片穩定，為混凝土澆筑做好準備工作。混凝土工程操作要點鋼筋工程、模板工程根據規范及方案要求驗收合格。材料、機具設備已準備好，若采用插入式振搗器振搗困難時，應準備平板振搗器。應根據壁厚與傾斜度選用石子，方便混凝土澆筑，壁厚200mm,鋼筋網片凈間距僅有120mm,漏斗型風道板墻傾斜角度60°，垂直高度3m，將普通石子改為粒徑不大于2cm石子,調整塌落度為180-200mm,混凝土澆筑效果良好。根據實際情況提前做好混凝土配比、從材料選用上嚴格控制，保證漏斗型風道板墻澆筑質量。混凝土澆筑時，可采用在澆筑孔處架設溜槽進行澆注，溜槽下應放置灰斗，以免造成混凝土浪費。澆筑時應注意隨時均勻敲打模板，觀察振搗是否到位，澆筑時發生模板位移等應停止澆筑，待修理完畢后方可繼續澆筑。材料和機具設備搭設材料包括架管、扣件、絲托、密目網、安全平網、腳手板等,其他材料主要見機具設備表：主要機具設備表序號設備名稱單位數量1塔吊臺12電焊機臺13模板加工設備套14鋼筋加工設備套15插入式振搗器個16平板振搗器個17電閘箱個26。質量保證措施6.1組織措施6。1.1機構落實，建立項目經理工程質量保證體系，做到質保體系運轉正常，施工全過程按ISO9000進行質保控制。6。1.2人員落實，思想落實,貫徹各級技術責任制和質量責任制，各專業均配備專職技術人員和質量檢查人員.做到項目、人員、目標、獎罰、措施五對口、五落實，讓質量是信譽,質量是生命的概念貫穿整個施工過程。6。1。3措施落實，根據工程特點，圍繞施工關鍵，編制質量管理計劃，以優質高效為目標組織全體人員按施工組織程序層層控制把關。6。1.4加強材料質量控制材