腳手架施工方案1、編制依據：序號名稱編號（標準）1****綜合樓施工圖紙2007年11月發2施工組織設計2007年11月3建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-914建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20015建筑施工腳手架實用手冊6建筑結構荷載規范GB5007-2001本工程位于北京市通州區****鎮，北鄰****西大街，由1#、2#、3#樓兩棟辦公樓，一個附屬用房及一個地下車庫組成，地下部分聯為一體地上部分各自獨立，建筑基本層高5.4m概況表（一）：工程名稱****綜合樓地理位置北京通州區****鎮****西大街建設單位北京****新型建材有限公司設計單位石家莊市****建筑設計院勘察單位北京****工程勘察設計有限公司監理單位北京****建設監理服務中心監督單位北京市通州區質量監督檢查站施工總承包江蘇****建設工程有限公司建筑面積約50000㎡層數最高7層概況表（二）：工程名稱地上層數高度結構形式基礎類型人防情況1#辦公用房737.88剪力墻筏板基礎2#辦公用房739.08剪力墻筏板基礎甲類核6級物質儲備3#附屬設施313.3框架獨基地下車庫框架獨基3、施工部署3.1、腳手架體系選擇根據工程最高檐頂標高為39.08m，綜合考慮施工安全、工程成本、施工工期，結合設計圖紙外立面設計，本工程結構施工及外裝修均采用扣件式鋼管雙排腳手架，架體搭設高度最高為41m。由于本工程最大高度不超過50m，因此外腳手架采用單立桿雙排架。（本方案包含1#樓3.2、工程項目部人員部署工程總負責施工生產總調度、總協調工程技術負責，負責技術方案、交底的審核土建工程師：負責技術方案、交底的編制：負責現場工程調度、監督質檢員：工程質量檢查腳手架材料的采購、進場安全員：腳手架搭設、使用中的安全檢查和管理

3.3、工程施工組織機構項目經理生產經理技術總工技術組材料組預算組工程部現場工長、安全員、質檢員架子施工作業班組3.4、施工隊人員部署本工程配備一個架子工施工班組。由于工程工期緊，為確保工程如期完工，結構施工期間，施工隊必須配備足夠的架子工穿插作業。3.5、周轉材料存放根據《施工組織設計》結構施工階段現場平面布置圖設計要求，外腳手架的周轉材料使用前及拆除后集中碼放周轉材料堆放區，分類碼放整齊，保持現場整潔、干凈。4、施工準備4.1、技術準備4.1.14.1.24.2、勞動力準備結構腳手架搭設施工階段共需架子工30名，裝修施工階段現場維護共需架子工10名，裝修完成拆除共需架子工15名。所有架子工均需持證上崗。4.3、材料準備材料準備：外架及相應配件：鋼管、安全綠網、大眼安全網、扣件、防銹漆、腳手板等。外架用材料由項目材料組根據現場進度情況陸續組織進場。4.4、機具準備施工工具準備：施工中，需準備的施工機具：扳手、安全帶等。名稱數量用途扭力扳手30把檢查扣件擰緊力度游標卡尺2把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺2把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺2把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺6把檢查水平桿高差角尺6把檢查剪刀撐與地面的傾角5、腳手架施工5.1、使用材料要求5.1.1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準《炭素結構鋼》(GB700-89)中Q235A鋼的規定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。

5.1.2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6.5m，小橫桿長度1.5m。

5.1.3、根據《可鑄鐵分類及技術條件》(GB978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。

5.1.4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。

5.1.5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。

5.1.6、扣件表面應進行防銹處理。

5.1.7、腳手板應采用杉木制作，厚度不小于50mm，寬度大于等于200mm，長度為4--6m，其材質應符合國家現行標準《木結構設計規定》(GBJ5—88)中對II級木材的規定，不得有開裂、腐朽。腳手板的兩端應采用8#的鍍鋅鉛絲各設兩道箍。

5.1.8、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。

5.1.9、外架鋼管采用金黃色，欄桿采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。鋼管允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑48壁厚3.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0.50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L≤1.5m≤5鋼板尺5立桿彎曲3m<l≤4m4m<l≤6.5m≤12≤206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m≤305.2雙排落地腳手架施工

5.2.1、設計思路根據本工程實際特點，主體結構及外裝修施工期間采用扣件式雙排落地腳手架，作為外防護及施工的工具。本工程兩棟主樓最高檐頂標高分別為為1#樓37.88m、2#樓39.08m均未超過41m，因此搭設高度綜合按照41m考慮，采用單立桿雙排架，立桿間距1.2m,立桿排距1.3m，內排立桿距墻面30mm,大橫桿間距（步距）1.4m，小橫桿間距1.2m，連墻桿布置為兩步三跨。附屬設施3#樓建筑檐高14.5m,計劃腳手架搭設高度17m也采用單立桿雙排架，立桿間距1.5.2.基礎處理→放置縱向掃地桿→自角部起依次向兩邊豎立底（第1根）立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起3—4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）、校正立桿垂直和平桿水平后，按40—60N·m力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段→按上一步要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面檢查一遍構架的質量和地基情況，嚴格確保設計要求和構架質量→設置連墻件→按第一步架的作業程序和要求搭設第二步架、第三步…→隨搭設進程及時安裝連墻件和剪刀撐→裝設作業層間橫桿（在構架橫向平桿之間加設的、用于縮小鋪板支承跨度的橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板以及圍護、封閉措施。5.2.3本工程雙排架支設于地基上，要求對地基進行處理，按設計立桿間距La=1.2m、Lb=1.3m進行放線定位，腳手架基礎采取3:7灰土進行夯實，基礎向外成1%坡度，在基土上鋪設200mm厚的砂夾石，外圍設排水溝集中排水，在砂夾石上沿縱向鋪設墊板（4000×200mm腳手板，厚度不小于50mm），位置必須準確、鋪放平穩、不得懸空；1#、2#樓高層與低層3#交接的部位及1#、2#樓南、北外架立于車庫頂部位層樓面上，立桿部位按立桿間距鋪兩道50mm*200mm木板，樓面板底對應立桿位置用U托連續兩≥≥5.2.4.5.2.4.1.在腳手架立桿底端之上5.2.4.2.剪刀撐沿架高連續布置，應連系3-4根立桿，剪刀撐的斜桿與水平面的交角45°，相鄰兩道剪刀撐每隔10-15m高加設一組剪刀撐（如圖）。除在兩端設置外，中間每隔9-13m設一道。斜桿與腳手架基本構件應可靠連接，剪刀撐搭接接長部分不小于1.5m，不得少于3道扣連接。旋轉扣件軸心距平、立桿交匯點應≤150mm。剪刀撐的每根斜桿與基本構架之間至少有3道連接，其中斜桿的對接和搭接接頭部位至少有1道連接。5.2.4.3.左右相鄰立桿和上下相鄰平桿的接頭應相互錯開并不能置于同步框格內，錯開距離≥500mm；底立桿應按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交錯設置，至少有兩種適合的不同長度的鋼管作立桿。搭接接頭長度不小于0.8m，搭接部分的扣件結扎不小于2道；桿件在扣件處的伸出長度不小于0.1m；立桿接頭與交匯節點相距不大于h/3。如圖：5.2.4.4.連墻件和剪刀撐及時設置，不得滯后超過2步。連墻件按兩步三跨，用鋼管將架體與墻體在窗洞口處連接（如上圖），將側向荷載傳遞到結構墻體上連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的長度應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。5.2.4.5.腳手板的鋪設：鋪設時鋪平鋪穩，在兩端、拐角處以及沿板長每15～20m均用8#鍍鋅鉛絲和小橫桿綁扎固定。腳手板縱向對接下兩側必須分別再設置支承橫桿，腳手板探頭長度應在100—150mm之間；板下支承橫桿間距不得超過1.0m5.2.4.6腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.8×6.0m的規格，用風繩綁扎在模桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，作業層下步架處設一道水平網兜底。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔五步搭設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。5.2.4.7.立桿垂直度應≤1/300，且最大垂直偏差值≤70mm；縱向平桿的水平偏差應≤1/250，且全架長的水平偏差值不大于5.2.5卸料平臺的形式為用工字鋼加工成一個長方形的平臺，在工字鋼上焊接Φ20拉環用于出料平臺的垂直升降，20#鋼絲繩兜住平臺底部工字鋼通過Φ28穿墻螺栓與墻體拉接，上部滿鋪50mm厚的腳手板，兩側及端部用鋼管作為護攔，防護鋼管刷紅白相間油漆，并用竹膠板防護，周邊掛安全網，防護欄桿高度為1.8m。根據以往的施工經驗和對材料的驗算，考慮使用16#工字鋼作為出料平臺的平臺主支撐，用14#短工字鋼相連。20#鋼絲繩作為與主體結構拉接的材料，鋼絲繩兜住出料平臺。出料平臺的計算、制作及安裝要求詳見出料平臺專項方案。5.2.6出入口護頭棚搭設，先挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m×5.4m（寬×高）。出入口處再搭設6.0m×4.5m×6.0m（長×寬×高）的防護棚，上鋪5cm厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口1～2步，立柱用短斜撐相互聯系。上方懸挑立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定，洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。5.2.7主樓腳手架為進一步提高其安全系數計劃在3、6層處每四跨靠近立桿處用12mm鋼絲繩卸載，與結構墻體做拉結。如圖：主樓主樓腳手架計算：落地架雙排架計算書工程名稱：****綜合樓工程；結構類型：框架；建筑高度：41.00m；標準層層高：504.00m；總建筑面積：50000.00m2；總工期：0天；施工單位：江蘇****鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范。一、參數信息:1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.30米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.40米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為41.0米內排架距離墻長度為0.30米小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距2.80米，水平間距3.90連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):5.500；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數北京地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數μz為0.84，風荷載體型系數μs為0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1386；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:木腳手板；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kN/m2):200.00；基礎底面擴展面積(m2):0.25；基礎降低系數:0.40。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.300/3=0.152kN/m；活荷載標準值:Q=5.500×1.300/3=2.383kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.152+1.4×2.383=3.565kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=3.565×1.2002/8=0.642kN.m；σ=Mqmax/W=126.310N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.152+2.383=2.573kN/m；最大撓度V=5.0×2.573×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=2.767mm；小橫桿的最大撓度小于1200.0/150=8.000與10mm,滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.200=0.046kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200×1.300/3=0.182kN；活荷載標準值:Q=5.500×1.200×1.300/3=2.860kN；荷載的計算值:P=(1.2×0.046+1.2×0.182+1.4×2.860)/2=2.139kN；大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.300×1.3002=0.007kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×2.139×1.300=0.742kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.742=0.749kN.m抗彎強度:σ=0.749×106/5080.0=147.469N/mm2；大橫桿的抗彎強度σ=147.469小于[f]=205.0N/mm2；3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.038×1300.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.030mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.046+0.182+2.860）/2=1.544kNV=1.883×1.544×1300.03/(100×2.060×105×121900.0)=2.544mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.030+2.544=2.573mm；大橫桿的最大撓度小于1300.0/150=8.7或者10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.300=0.050kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200×1.300/2=0.273kN；活荷載標準值:Q=5.500×1.200×1.300/2=4.290kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.050+0.273)+1.4×4.290=6.394kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1386NG1=0.139×41.000=5.683kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×2×1.300×(1.200+0.3)/2=0.682kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14NG3=0.140×2×1.300/2=0.182kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.300×41.000=0.267kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.814kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=5.500×1.200×1.300×2/2=8.580kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.840；Us--風荷載體型系數：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.814+1.4×8.580=20.188kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.814+0.85×1.4×8.580=18.387kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.300×1.4002/10=0.052kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=20.188kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.530計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.474m；Lo/i=157.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.284；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=20188.000/(0.284×489.000)=145.369N/mm2；立桿穩定性計算σ=145.369小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=18.387kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.530計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.474m；Lo/i=157.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.284立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=18386.520/(0.284×489.000)+52069.202/5080.000=142.645N/mm2；立桿穩定性計算σ=142.645小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.131kN；活荷載標準值：NQ=8.580kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.139kN/m；Hs=[0.284×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.131+1.4×8.580)]/(1.2×0.139)=90.791m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50[H]=90.791/(1+0.001×90.791)=83.234m；[H]=83.234和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.131kN；活荷載標準值：NQ=8.580kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.052/(1.4×0.85)=0.044kN.m；Hs=(0.284×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.131+0.85×1.4×(8.580+0.284×4.890×0.044/5.080)))/(1.2×0.139)=93.066m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50[H]=93.066/(1+0.001×93.066)=85.142m；[H]=85.142和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值Wk=0.172kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.920m2連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4×Wk×Aw=2.625kN；連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=7.625kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=7.625<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=7.625小于單扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×Kc=80.000kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=200.000kN/m2；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.400；立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=73.546kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=18.387kN；基礎底面面積(m2)：A=0.250m2p=73.546≤fg=80.000kN/m2。地基承載力的計算滿足要求！3#樓落地架計算書工程名稱：****新型建材有限公司綜合樓工程3#樓；結構類型：框架結構；建筑高度：14.500m；標準層層高：5.40m；施工單位：江蘇****建設工程有限公司；鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范。一、參數信息:1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為17.0米內排架距離墻長度為0.30米小橫桿在上，采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數北京省北京地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數μz為0.84，風荷載體型系數μs為0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:木腳手板；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kN/m2):190.00；基礎底面擴展面積(m2):0.25；基礎降低系數:0.40。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.500/4=0.131kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.500/4=1.125kN/m；荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125=1.779kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=1.779×1.2002/8=0.320kN.m；σ=Mqmax/W=63.021N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.131+1.125=1.295kN/m；最大撓度V=5.0×1.295×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.392mm；小橫桿的最大撓度小于1200.0/150=8.000與10mm,滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.200=0.046kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200×1.500/4=0.158kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.200×1.500/4=1.350kN；荷載的計算值:P=(1.2×0.046+1.2×0.158+1.4×1.350)/2=1.067kN；大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算::M2max=0.417×1.067×1.500=0.668kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.668=0.678kN.m抗彎強度:σ=0.678×106/5080.0=133.439N/mm2；大橫桿的抗彎強度σ=133.439小于[f]=205.0N/mm2；3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.046+0.158+1.350）/2=0.777kNV=3.029×0.777×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=3.162mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+3.162=3.215mm；大橫桿的最大撓度小于1500.0/150=10.0或者10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.058+0.315)+1.4×2.700=4.227kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394NG1=0.139×17.000=2.370kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.200+0.3)/2=0.787kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14NG3=0.140×2×1.500/2=0.210kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×17.000=0.128kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.495kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.200×1.500×2/2=5.400kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.840；Us--風荷載體型系數：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.495+1.4×5.400=11.754kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.495+0.85×1.4×5.400=10.620kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.500×1.5002/10=0.069kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=11.754kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.530計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.651m；Lo/i=168.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.251；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=11754.000/(0.251×489.000)=95.762N/mm2；立桿穩定性計算σ=95.762小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=10.620kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：U=1.530計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=2.651m；Lo/i=168.000；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.251立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=10619.760/(0.251×489.000)+68969.214/5080.000=100.100N/mm2；立桿穩定性計算σ=100.100小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.125kN；活荷載標準值：NQ=5.400kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.139kN/m；Hs=[0.251×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.125+1.4×5.400)]/(1.2×0.139)=97.151m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50[H]=97.151/(1+0.001×97.151)=88.549m；[H]=88.549和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.125kN；活荷載標準值：NQ=5.400kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.069/(1.4×0.85)=0.058kN.m；Hs=(0.251×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.125+0.85×1.4×(5.400+0.251×4.890×0.058/5.080)))/(1.2×0.139)=93.969m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50[H]=93.969/(1+0.001×93.969)=85.897m；[H]=85.897和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值Wk=0.172kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=13.500m2連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.246kN；連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=8.246kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=8.246<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=8.246小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×Kc=76.000kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=190.000kN/m2；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.400；立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=42.479kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=10.620kN；基礎底面面積(m2)：A=0.250m2p=42.479≤fg=76.000kN/m2。地基承載力的計算滿足要求！當搭設符合構造和質量要求時（因為腳手架的整體穩定是靠計算結果和構造質量兩個方面來保障的），可以滿足安全和使用要求。

6、通道防護棚搭設在施工過程中為了保證人員設施的安全，所有經常進出的通道須搭設堅固的防護棚，利用雙層保護的防護棚，實現對人員和相關設備、設施的保護。防護棚采用鋼管搭設，棚的立桿、大橫桿搭設方法應符合腳手架搭設規范要求，棚頂可采取腳手板或其他堅固材料鋪嚴鋪牢，滿鋪兩層，上下間距為50厘米。并采用彩條具體搭設要求見下圖：7、質量控制及質量標準7.1、質量控制1）設專人進行材料檢驗，保證各種材料符合要求；2）為保水平桿件的平直度，搭設第一道大小橫桿后，必須用水準儀調平一次；3）為確保外架立桿的垂直度，轉角處的立桿必須用經緯儀調直；4）隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大；5）每層外架搭設完畢后必須填寫報驗單，報項目質檢員及安全員驗收。7.2、質量標準1）架子管、扣件經檢查無裂縫、無變形，配件均進行防銹處理。2）外腳手架搭設穩固，扣件緊固力矩達到設計要求。安全網與架體連接牢固，無遺漏部位。架子地基處理符合設計要求，架子底部墊有方木或竹膠板。腳手板用8#鉛絲固定牢固，杜絕大于200mm的探頭板出現。3）腳手架構架搭設步距、橫距、排距、連墻件布置等符合設計尺寸，內側立桿距墻350mm4）架子搭設檢查項如下表。腳手架搭設及驗收質量標準項目技術要求容許偏差檢查方法地基基礎表面堅實平整觀察排水無積水墊板不滑動底座沉降-10mm立桿垂直度最后驗收垂直度偏差Hmax=82mH/800±100mm經緯儀、吊線和卷尺搭設中檢查不同高度的容許值H=2m±7mmH=10m±13mmH=20m±25mmH=30m±38mmH=40m±50mm間距步距±20mm鋼卷尺柱距±50mm排距±20mm8、腳手架的驗收、使用及管理

8.1、腳手架的驗收(1)把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工層高度必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。

(2)工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。

(3)基礎、卸荷措施和架子分段完成后，應分層由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等有關人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。

(4)使用按3kN／m2考慮，因此架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。

(5)外架第一步(1.4m高)開始拉設兜網和立網，以后每隔4步架子拉設一道兜網，施工層腳手板和施工層臨邊必須設兜網和立網，以保證高處作業人員的安全。

(6)架子搭好后要派專人管理，未經安全科同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。

(7)架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。

(8)雨后要檢查架子的下沉情況，發現地基沉降或立桿懸空要馬上用木板將立桿楔緊。

(9)在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要采取防滑措施。

(10)外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄。

(11)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備。

8.2、人員素質要求

(1)高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。

(2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。

(3)明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護8.3、勞保用品要求

(1)安全帽

1)安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司統一提供，各分包外聯單位不準私購安全帽。

2)安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為2.5年。

(2)安全帶

1)采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。

2)安全帶使用2年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。

3)安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。

4)安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。

(3)安全網

1)安全網的技術要求必須符合CB5725—85規定，方準進場使用。工程使用的安全網必須由公司認定的廠家供貨。大孔安全網用做平網和兜網，其規格為綠色密目安全網1.5m×6m，用作內掛立網。內掛綠色密目安全網使用有國家認證的生產廠家供貨，安全網進場要做防火試驗。

2)安全網在存放使用中，不得受有機化學物質污染或與其他可能引起磨損的物品相混，當發現污染應進行沖洗，洗后自然干燥，使用中要防止電焊火花掉在網上。

3)安全網拆除后要洗凈捆好，放在通風、遮光、隔熱的地方，禁止使用鉤子搬運。

9、腳手架的拆除9.1.外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。

9.2.拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。

9.3.拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。

9.4.架子拆除過程中應嚴格執行國家、行業及地方的相關規程、規范。拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。

9.5.拆除工藝流程：拆護欄→拆腳手板→拆小橫桿→拆大橫桿→拆剪刀撐→拆立桿→拉桿傳遞至地面→清除扣件→按規格堆碼。

9.6.拆桿和放桿時必須由2--3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。

9.7.拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。

9.8.拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。

9.9.拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。

9.10.拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。

9.11.拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。

9.12.拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。

9.13.拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。

9.14.拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。

9.15.拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。

9.16.嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。10、安全防護措施10.1電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的開啟式防護門，門口設置18cm高擋腳板。防護門用Φ12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用Φ25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺以均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或拉圾通道。10.2結構臨邊的防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用Φ48×3.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。10.3樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。10.4防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、連地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4根避雷針，避雷針采用Φ12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內雷系統連成一體。接地線的連接于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬珧澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨免跨步電壓的然害，防止拉地線遭機械傷害。兩者的連執著采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度，焊完后再用接地阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10Ω。同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。腳手架施工安全技術措施11、1凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)進行體檢。

11、2腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。對于高大異形的架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底。

11、3操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開