鄭州****會展中心（展覽部分）展廳模板高支撐架體設計與施工總結目錄HYPERLINK\l"_Toc82657721"一、工程概況4HYPERLINK\l"_Toc82657722"1、結構概況4HYPERLINK\l"_Toc82657723"2、地面下地質概況和現場實際情況4HYPERLINK\l"_Toc82657724"二、保證模板支撐體系成功須解決的問題5HYPERLINK\l"_Toc82657725"1、地基處理5HYPERLINK\l"_Toc82657726"2、架體設計5HYPERLINK\l"_Toc82657727"3、技術交底5HYPERLINK\l"_Toc82657728"4、模板支架使用材料的驗收5HYPERLINK\l"_Toc82657729"5、對模板支架相關環節進行驗收5HYPERLINK\l"_Toc82657730"三、模板支架設計方案6HYPERLINK\l"_Toc82657731"1、總體思路6HYPERLINK\l"_Toc82657732"2、施工程序6HYPERLINK\l"_Toc82657733"3、模板支架結構選型及架體相關技術參數9HYPERLINK\l"_Toc82657734"四、高架支模設計結果11HYPERLINK\l"_Toc82657735"1、扣件式鋼管腳手架支撐系統設計結果：11HYPERLINK\l"_Toc82657736"2、地基處理13HYPERLINK\l"_Toc82657737"3、梁底模板起拱要求14HYPERLINK\l"_Toc82657738"4、模板支架構造措施14HYPERLINK\l"_Toc82657739"五、高架支模施工技術、安全措施15HYPERLINK\l"_Toc82657740"六、檢查與驗收16HYPERLINK\l"_Toc82657741"1、構配件檢查與驗收16HYPERLINK\l"_Toc82657742"2、架體檢查與驗收16HYPERLINK\l"_Toc82657743"七、實施效果評價17HYPERLINK\l"_Toc82657744"1、技術成果應用評價17HYPERLINK\l"_Toc82657745"2、經濟效益評價17HYPERLINK\l"_Toc82657746"附件一：設計計算書17HYPERLINK\l"_Toc82657747"1、荷載計算17HYPERLINK\l"_Toc82657748"⑴1500x2800mm截面梁17HYPERLINK\l"_Toc82657749"⑵1200x2800mm截面梁18HYPERLINK\l"_Toc82657750"⑶700x2000mm截面梁18HYPERLINK\l"_Toc82657751"⑷300×700mm截面梁19HYPERLINK\l"_Toc82657752"⑸180mm厚樓板19HYPERLINK\l"_Toc82657753"⑹1500x2800mm截面梁加腋部位20HYPERLINK\l"_Toc82657754"2、梁模板設計計算21HYPERLINK\l"_Toc82657755"1）、梁模板材料及結構體系選用21HYPERLINK\l"_Toc82657756"2）、模板結構體系驗算21HYPERLINK\l"_Toc82657757"⑴梁側模荷載21HYPERLINK\l"_Toc82657758"⑵梁側模板體系驗算21HYPERLINK\l"_Toc82657759"⑶梁底模板體系驗算（700*2000）24HYPERLINK\l"_Toc82657760"⑷梁底模板體系驗算（1500*2800）27HYPERLINK\l"_Toc82657761"⑸梁底模板體系驗算（1500*2800梁腋）31HYPERLINK\l"_Toc82657762"⑹梁底模板體系驗算（1200*2800）34HYPERLINK\l"_Toc82657763"⑺梁底模板體系驗算（300*700）38HYPERLINK\l"_Toc82657764"⑻板模板體系驗算（180厚）40HYPERLINK\l"_Toc82657765"⑼地面墊層強度驗算43HYPERLINK\l"_Toc82657766"⑽地基承載力驗算44HYPERLINK\l"_Toc82657767"⑾地基沉降驗算44HYPERLINK\l"_Toc82657768"⑿風荷載的影響46HYPERLINK\l"_Toc82657769"附件二：48HYPERLINK\l"_Toc82657770"1、架體與混凝土方柱連接構造圖48HYPERLINK\l"_Toc82657771"2、立桿平面布置圖48HYPERLINK\l"_Toc82657772"3、1.5*2.8梁模板支設示意圖48HYPERLINK\l"_Toc82657773"4、1.2*2.8梁模板支設示意圖48HYPERLINK\l"_Toc82657774"5、0.7*2.0梁模板支設示意圖48一、工程概況1、結構概況鄭州****會展中心（展覽部分）二區結構工程為大跨度、大截面、超高預應力結構，其主梁為截面1500*3000，1500*2800，1200*2800的鋼筋混凝土預應力梁，跨度為30、21m，主梁的中間支座處設700高3000長的梁腋；一級次梁為截面700*2000、700*1800的鋼筋混凝土預應力梁，跨度為30、21m；二級次梁截面為300*700的鋼筋混凝土梁,跨度為10m，板厚為180mm，支撐高度：主梁13.10米，一級次梁13.95米，二級次梁15.25米，板15.77米，由于其結構構件大，其施工模板支撐架體必須進行專門的方案設計，以滿足施工安全。2、地面下地質概況和現場實際情況場地位置及地形地貌：該建筑物位于鄭州市東郊****國道以東約1.0km,原鄭州****場內。場地地形平坦，地面高程介于89.16~91.78m?！?.000相當于絕對標高89.5m。地貌單元屬于黃河泛濫沖積平原。本工程-3.0米以內的地質情況為：基土層數性狀描述土體重度γ（kn/m3）孔隙比e粘聚力C（kPa）內摩擦角ф（℃）素填土①黃褐色，以粉質粘粘土為主，含含少量磚渣，局局部分布有雜雜填土，層厚厚0.3-1..9米，層底標高高88.388-90.337米。20.3粉土②1新近堆積，褐黃色色，很濕-飽和，稍密密，混有砂土土顆粒，夾有有粉砂薄層，淅淅水和搖振反反應明顯，干干強度低，韌韌性差，中壓壓縮性土，層層底厚度1..8-5.22米層厚1.3-3..5米，層底標高高85.666-87.997米。19.50.673823粉土②2灰色~灰褐色，飽飽和，稍密，表表層有一流塑塑狀分質粘土土薄層。淅水水和搖振反應應明顯，干強強度低，韌性性差，中壓縮縮性土，層底底厚度6.66-9.0米層厚3.3-5..7米，層底標高高81.277-83.228米。19.50.6611022現場實際情況：在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池、泥漿溝等，對原有土體產生了擾動，需對該部分地基進行處理。在地下室、地溝施工期間，對基坑進行了開挖，存在大量回填土。二、保證模板支撐體系成功須解決的問題1、地基處理在前期施工階段，現場進行了工程樁、支護樁的施工，在樁施工期間，現場開挖了泥漿池、沉淀池，為了保證本工程地面不出現不均勻沉降、開裂的質量問題，依據施工現場實際情況，地基需做如下處理：清除地表有機質土、耕植土。目測、地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素將軟弱土體挖除，并換填處理基土碾壓密實2、架體設計由于本工程結構構件大，結構自重和架體自重大，依據規定，必須對該架體進行專門的結構計算和構造加強。設計計算構造要求3、技術交底在腳手架施工前，由技術部、工程部對施工作業人員進行詳細的技術交底，明確施工方法、施工順序、施工安全注意事項，并辦理書面交底手續，未經交底人員嚴禁上崗作業。尤其對架子工建立掛牌制度，并建立現場考核制度，對考核不合格者重新培訓，并對其已完成的工作進行全面檢查。4、模板支架使用材料的驗收對模板支架使用的鋼管、扣件、托撐、安全網、木方、三形卡、對拉螺栓、模板等進行驗收，驗收分兩個階段。驗收各配件的材質報告。現場驗收材料質量，并做記錄。5、對模板支架相關環節進行驗收模板支架必須進行專業驗收。對方案進行內部審批對方案進行專家審查由工程項目負責人組織安全部、工程部、技術部、施工作業隊長等相關專業人員進行驗收合格后報監理工程師驗收。三、模板支架設計方案1、總體思路由于本工程架體支設高度高，結構構件大，施工活荷載和構件恒荷載大，模板支設難度大。經過征求專家意見和對架體各種方案的試算，綜合考慮，架體應滿足施工方便、質量易控、安全可靠、經濟合理、靠操作性強等因素。本方案選擇：滿堂腳手架鋼管支撐體系和砼整澆的施工工藝。2、施工程序本工程施工難度大，參與人員多，施工過程復雜，安全隱患多，因此，必須事前對施工順序做到心中有數，在組織實施過程中必須按計劃、程序施工。模板支架施工程序目測、土層釬探或靜力觸探，確定是否存在軟弱下臥土層目測、土層釬探或靜力觸探，確定是否存在軟弱下臥土層地面以下結構工程施工基礎結構施工時，基坑開挖暴露部分用2：8灰土回填地表雜土挖除軟弱下臥土層(泥漿池等)處理土層基層碾壓，回填土處理地面墊層施工及養護架體搭設架體驗收測量放線，準確定位立桿位置架體施工中間檢查主體結構施工順序必須與模板支架施工配合，混凝土結構施工順序如下：滿堂支撐架體施工滿堂支撐架體施工主梁、一級次梁、二及次梁底模板支撐主梁、一級次梁、二級次梁鋼筋綁扎主梁、一級次梁、二級次梁側模，平板模板支設板鋼筋綁扎預應力筋安放板中預應力筋安放混凝土澆筑，覆蓋保溫養護預應力張拉、灌漿模板、架體拆除立桿位置放線定位架體檢查驗收3、模板支架結構選型及架體相關技術參數方案設計：基本概況：梁底+梁側一定范圍內立桿間距加密；在主梁及一級次梁支架頂部配專用U形可調托撐；U形托撐上用[20槽鋼做主龍骨，50*100木方作次龍骨。立桿的強度和穩定性必須滿足規范規定。架體材料、構配件選擇及設計參數的選擇：序號構配件名稱使用材料規格設計計參數數備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿桿連接處設置置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立桿Φ48*3.5鋼管管，對接扣件件接長梁截面架體寬度(梁長方向*梁寬方方向)1500*280001500*30000梁寬+每邊5000600*5001200*28000梁寬+每邊6500600*500700*20000700*18000梁寬+每邊2500600*600梁腋梁寬+每邊5000300*500板底600*600300*700小橫楞間距6000600*6004主龍骨[20槽鋼主梁、一級次梁沿梁長間距6000見附圖Φ48*3.5鋼管管二級次梁沿梁長間距6000Φ48*3.5鋼管管板沿梁長間距60005立桿與主龍骨連接接可調支托主梁600*500((梁長*梁寬方向)可調支托一級次梁600*600直角扣件二級次梁、板600*6006橫向水平桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長步距1500頂部部三道1200(梁底架體)7縱向水平桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長步距1500頂部三道120008水平剪刀撐Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長首層、頂層、中間間層每3步一道，整個個滿堂架按45度夾角滿布布。同一向水水平桿間距≦≦4.5m。9豎向剪刀撐Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長縱橫向均設置，滿滿堂架四邊與與中間每隔4排支架立桿桿設置1道豎向剪刀刀撐，剪刀撐撐連續設置。10掃地桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長距地面或墊板1000處縱橫設置置11剛性連接件Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長每步水平桿均與獨獨立柱剛性連連接見圖12腳手板不小于200mmm寬、50mmm厚松木板13模板15厚多層膠合板板14次龍骨50*100木方方松木，豎向放置。15對拉螺栓Φ14間距500*5000，具體位位置見附圖。16底座主梁、一級次梁((包括擴展區區域)立桿下設置置鋼板-6*800*80，其它立桿桿下可設置其其它形式的墊墊板架體各配件力學性能(由于現場所進鋼管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三種規格，本方案按3.0mm計算)：序號架體力學性能壁厚3.5mm3.0mm1Q235鋼抗拉、抗抗壓和抗彎強強度設計值215N/mm22215N/mm222Φ48鋼管截面面積積(A)4.89cm24.239cm223Φ48鋼管回轉半徑徑(i)1.58cm1.595cm4Φ48鋼管慣性距((I)12.19cm4410.78cm445Φ48鋼管截面模量量(W)5.08cm34.5cm36Φ48鋼管每米長質質量3.84Kg/mm≈3.84Kg/mm7Φ48鋼管彈性模量量(E)2.06×10552.06×10558直角扣件、旋轉扣扣件抗滑承載載力設計值8.00KN8.00KN9底座豎向承載力40kN40kN鋼管的截面幾何與力學特征公式：A=π(d2-d12)/4I=π(d4-d14)/4W=π[d3-(d14/d)]/32i=√d2+d12/4四、高架支模設計結果1、扣件式鋼管腳手架支撐系統設計結果：序號構配件名稱使用材料規格設計計參數數備注1防滑扣件直角扣件頂層水平桿與立桿桿連接處設置置見圖2水平安全網尼龍網、尼龍繩距地面4.5米、9.0米設置3立桿Φ48*3.5鋼管管，對接扣件件接長梁截面架體寬度(梁長方向*梁寬方方向)1500*280001500*30000梁寬+每邊5000600*5001200*28000梁寬+每邊6500600*500700*20000700*18000梁寬+每邊2500600*600梁腋梁寬+每邊5000300*500板底600*600300*700小橫楞間距6000600*6004主龍骨[20槽鋼主梁、一級次梁沿梁長間距6000見附圖Φ48*3.5鋼管管二級次梁沿梁長間距6000Φ48*3.5鋼管管板沿梁長間距60005立桿與主龍骨連接接可調支托主梁600*500((梁長*梁寬方向)可調支托一級次梁600*600直角扣件二級次梁、板600*6006橫向水平桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長步距1500頂部部三道1200(梁底架體)7縱向水平桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長步距1500頂部三道120008水平剪刀撐Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長首層、頂層、中間間層每3步一道，整個個滿堂架按45度夾角滿布布。同一向水水平桿間距≦≦4.5m。9豎向剪刀撐Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長縱橫向均設置，主主梁、一級次次梁下及滿堂堂架四邊與中中間每隔4排支架立桿桿設置1道豎向剪刀刀撐，剪刀撐撐從頂到底連連續設置。10掃地桿Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長距地面或墊板1000處縱橫設置置11剛性連接件Φ48*3.5鋼管管，旋轉扣件件接長每步水平桿均與獨獨立柱剛性連連接見圖12腳手板不小于200mmm寬、50mmm厚松木板13模板15厚多層膠合板板14次龍骨50*100木方方松木，豎向放置。15對拉螺栓Φ14間距500*5000，具體位位置見附圖。16底座主梁、一級次梁((包括擴展區區域)立桿下設置置鋼板-6*800*80，其它立桿桿下可設置其其它形式的墊墊板2、地基處理清除地表有機質土、耕植土整個展廳部位除主地溝位置外，其它部位均進行換土，換土時采用反鏟挖掘機挖土，人工配合清土，自卸汽車外運，因該層土含有大量腐植土及建筑垃圾不能做回填土料，必須運至20km外垃圾場。開挖深度標高為-0.5米，開挖順序由內向外，開挖完成后，用18t振動壓路機碾壓5遍。碾壓時，要嚴格控制輪距，每一輪距為8—10cm。目測、地基釬探或靜力觸探，找出可能導致不均勻沉降的影響因素如局部存在軟弱土層、泥漿池、沉淀池等，則繼續下挖，直到老土，土方運至20km外垃圾場。土方清理完成后，必須經過驗收方可回填，填土采用1:1級配砂石，用平板振動器振動密實，壓實系數不小于0.95。換填2：8灰土標高-0.50m以上，回填土采用2：8灰土，用蛙式打夯機打夯，每層虛鋪厚度250mm，壓實系數不小于0.94。地溝處理地溝頂板必須設置支撐，雙柱間隨獨立柱同時施工的承臺范圍內地溝頂板，重新設置支撐，支撐采用400*400間距的鋼管頂撐頂緊，鋼管上下設置2cm厚木板，其它部位地溝頂板模板、支撐體系不得拆除，待二區結構施工、預應力張拉完成后，方可拆除。對于開口的地溝及電支地溝，立桿支撐在地溝底板上，該區域的水平桿步距應小于等于1500,且應設置掃地桿，水平桿必須與地溝側壁頂緊。3、梁底模板起拱要求主梁起拱主梁起拱高度應考慮地基沉降(h1)、架體變形(h2)、結構彈性變形(h3)等因素，結合規范要求，綜合考慮本工程主梁第一次混凝土澆筑起拱高度為：h=h1+h2+h3=3.5+15+20=39.5mm取起拱高度：40mm。經設計院提供結構結構恒載引起撓度10mm，活載引起撓度40mm，考慮到最大活載出現的機率及預應力張拉反拱的影響，綜合考慮克服結構變形起拱值20mm。一級次梁起拱由于地面裝飾的要求，在考慮一級次梁頂標高需與主梁頂標高一致的情況下，通過降低一級次梁支座標高來達到起拱的目的，一級次梁起拱高度為40mm。二級次梁起拱由于二級次梁跨度較小，梁支模高度已隨一級次梁進行了調整，所以，二級次梁可不起拱。4、模板支架構造措施梁底沿梁方向水平桿接長采用搭接接長，搭接長度不小于一米，連接扣件不少于3個，均勻布置，扣件距桿件端頭不少于10厘米。水平桿搭接接頭不得設置在同步或同跨內。梁底水平橫桿必須設置在梁底主節點處，該橫向水平桿在梁底架體加密范圍內不得有接頭，以使荷載有效擴散?？蚣苤髁杭耙约耙患壌瘟?包括擴展區域)的每根立桿底部必須設置底座或墊板。立桿必須垂直設置，2米高度的垂直度允許偏差不得大于15mm?？v橫掃地桿采用直角扣件固定在距墊板100mm處的立桿上，如遇敞開式地溝時，立桿基礎不在同一高度上，必須將高處的縱向掃地桿向低處通長與立桿固定。立桿接長采用對接扣件，不宜采用搭接，立桿上的對接扣件必須交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內間隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心到主接點的距離不大于步距的1/3。若采用搭接，應將搭接位置放在底部，且搭接長度不小于一米，連接扣件不少于3個，均勻布置，扣件距桿件端頭不少于10厘米。模板支架必須與已施工完成的獨立柱進行剛性連接。剪刀撐跨越立桿的根數：主梁下為8根、一級次梁下為4根、二級次梁及板下為3根，斜桿與地面的夾角為45—60度之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接采用3個旋轉扣件連接，剪刀撐與立桿連接采用旋轉扣件，在整個架體高度內連續設置?？奂幐癖仨毰c鋼管外徑相同。扣件螺栓擰緊力矩不得小于40N·m，且不大于65N·m。在主節點處，固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點相互距離不得大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。五、高架支模施工技術、安全措施1、單位工程負責人應按施工方案向架體搭設和使用人員進行技術交底。2、按規范及本方案要求，對所有架體使用構配件進行質量檢查和驗收，合格后，分類堆放備用，對未經檢查的構配件嚴禁使用。3、搭設前清除搭設場地內所有雜物，對桿件搭設位置必須準確定位放線標定，不得隨意搭設。4、嚴格按設計方案施工，并加強對施工過程的檢查，做到檢查有記錄及完整的會簽，對隱患要做到按三定措施落實整改，確保施工安全。5、認真落實架體構造措施，滿足安全要求。6、操作工人必須持證上崗，施工過程中，必須嚴格佩戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋。7、混凝土泵管的架設應沿柱體向上，并與柱子連接牢固。8、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。9、在腳手架使用期間，嚴禁拆除任何桿件。10、六級及六級以上上大風和霧、雨雨、雪天氣時時應停止腳手手架的安裝和和拆除工作，雨雨、雪后上架架作業應有防防滑措施，并并掃除積雪。11、搭拆腳手架時，地地面應設置圍圍欄和警戒標標志，并派專專人看守，嚴嚴禁非操作人人員入內。六、檢查與驗收1、構配件檢查與驗驗收檢查鋼管產品質量量合格證檢查進場質量檢測測報告檢查進場質量檢查查記錄檢查鋼管外觀：平平直、光滑，無無裂痕、結疤疤、分層、錯錯位、硬彎、毛毛刺、壓痕和和深的劃道。檢查鋼管的外徑、壁壁厚、端面等等的偏差滿足足規范要求。檢查鋼管表面銹蝕蝕深度滿足規規范要求檢查扣件的生產許許可證、法定定檢測單位的的檢測報告和和產品合格證證。檢查扣件的進場抽抽樣檢測報告告檢查扣件的實體質質量，不得有有裂痕、變形形，螺栓不得得有滑絲。2、架體檢查與驗收收搭設前對地基與基基礎進行驗收收，地面墊層層混凝土強度度等級不小于于C20。模板支架在搭設過過程中應對桿桿件的設置、連連接件、構造造措施進行跟跟蹤檢查架體搭設完畢在支支設模板前，對對架體進行驗驗收，必須滿滿足本方案的的設計、構造造要求及規范范要求在澆筑混凝土前，對對模板系統，模模板支架系統統進行驗收。在混凝土澆筑過程程中，檢查是是否超載每步檢查驗收必須須做好記錄，備備查。七、實施效果評價1、技術成果應用評價價在結構體系的選擇擇上，架體的的桿件采用普普通腳手鋼管管，與碗扣架架體桿件相比比，立桿間距距布置更加靈靈活，架體立立桿和水平主主龍骨采用傳力更直直接的U型支托連接，避免了了受扣件抗滑滑承載力的影影響，使得立立桿承載力得得到最大發揮揮，增大了立立桿間距，節節約了周轉工工具用量。但但由于工程體體量大，周轉轉工具用量多多，架體安裝裝和拆除比較較困難，在架架體拆除過程程中，各種材材料損壞率增增加。如排除板底次龍骨骨（木方）承承載力的影響響，板底立桿桿間距還可適當增加加，在今后施施工中，板底底次龍骨可采采用普通腳手手鋼管。因架體采用了普通通腳手鋼管，市市場保有量大大，易于租賃賃，有效地保保證了工程質質量和工程進進度，施工質質量優良，施施工進度按計計劃提前1個月完成。2、經濟效益評價采用本支撐系統，比比采用扣件連連接架體節約約鋼管近20%，取得了可可觀的經濟效效益。附件一：設計計算算書1、荷載計算=1\*GB2⑴1500x28000mm截面面梁主梁混凝土澆筑截截面15000x2800mmm,板厚180mmm。主梁配配筋：上部22ф32，下部30ф32，構造筋24ф20，箍筋ф12＠100(88)，預應力筋8-12фS15.2。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載砼自重24××2.8×11.5=1000.8KNN/m模板自重0.4×(1.5+22×2.62))=2.6696KNN/m鋼筋自重(552×6.31＋24×2.466＋10×30×0.8888)×9.8=66.41KNN/m預應力筋自重1..101×99.8×100-3×8×112=1.04KN/m合計110.95KN/mB活荷載振搗荷載2×1.55=3KNN/m施工人員及設備荷荷載2..5×1.55=3.75KKN/m合計6.75KN//m=2\*GB3②荷載設計值1.2×110..95+1..4×6.75=142.559KN//m乘以折減系數1442.59××0.9=1228.33KN/m荷載設計值：P11=128.333KN//m=2\*GB2⑵1200x28800mm截面面梁主梁截面12000x2800mmm,板厚180mmm。主梁截截面12000x28000mm,板厚180mmm，主梁配配筋：上部18ф32，下部24ф32，構造筋24ф25，箍筋ф12＠100/1150(6))，預應力筋6-12фS15.2。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載砼自重24×11.2×2..8=80.644KN/mm模板自重0.4×(1.2+2×2.662)=2.5576KNN/m鋼筋自重1.5××1.2×2.8=55.04KN/m預應力筋自重1..101×99.8×100-3×6×112=0.78KN/m合計89.0036KN//mB活荷載振搗荷載2×1.22=2.4KN/m施工人員及設備荷荷載2.5×1..2=3.0KN/m合計5.4KNN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×89.0036+1..4×5.4=114.44KN/mm乘以折減系數1114.4×00.9=1003KN/mm荷載設計值：P22=103KKN/m=3\*GB2⑶700x2000mmm截面梁一級次梁截面7000x2000mmm,板厚180mmm。梁配預預應力筋4-12фS15.2。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.44×(0.7+2×1.882)=1.774KN//m砼自重244×0.7××2.0=33.6KN/m鋼筋自重1.5××0.7×22=2.1KKN/m預應力筋自重1..101×99.8×100-3×4×112=0.52KN/m合計37.96KN/mB活荷載振搗荷載2×0.77=1.4KN/m施工人員及設備荷荷載22.5×0..7=1.75KN/m合計3.15KNN/m=2\*GB3②荷載設計值1.2×37.996+1.44×3.15=49.9662KNN/m乘以折減系數499.962××0.9=455KN/mm荷載設計值：P33=45KN/mm=4\*GB2⑷300×700mmm截面梁二級次梁截面3000×700，樓板板180厚。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0.44×(0.3+2×0.552)=0.5536KN//m砼自重24×0.7×0.3=55.04KKN/m鋼筋自重1..5×0.7×0.3=00.315KN/m合計5.891KN/mmB活荷載振搗荷載2×0.3=0.6KN/m施工人員及設備荷荷載2..5×0.3=0.75KKN/m合計1.35KN//m=2\*GB3②荷載設計值1.2×5.8991+1.44×1.35=8.96KKN/m乘以折減系數8..96×0..9=8.006KN/mm荷載設計值：P44=8.06KKN/m=5\*GB2⑸180mm厚樓板板=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載模板自重0..4KN//m2砼自重24×0.18==4.32KN/m22鋼筋自重1.11×0.188=0.1998KN//m2合計4.922KN/m2B活荷載振搗荷載2.0KN/m22施工人員及設備荷荷載2.5KN/m22合計4..5KN//m2=2\*GB3②荷載設計值1.2×4.922+1.4×4.5=122.2KKN/m2乘以折減系數122.2×0..9=11KN/mm2荷載設計值：P55=11KNN/m2=6\*GB2⑹1500x28000mm截面面梁加腋部位位主梁的中間支座處處設700mmm高3000mmm長的梁腋腋。=1\*GB3①荷載標準值A恒荷載砼自重24××(2.8++0.7)××1.5=1226KN/mm模板自重0.4×(1.5+22×2.62))=2.6696KNN/m鋼筋自重(552×6.31＋24×2.466＋10×30×0.8888)×9.8=66.41KNN/m預應力筋自重1..101×99.8×100-3×8×112=1.04KN/m合計136.15KN/mB活荷載振搗荷載2×1.55=3KNN/m施工人員及設備荷荷載2..5×1.55=3.75KKN/m合計6.75KN//m=2\*GB3②荷載設計值1.2×136..15+1..4×6.75=172.883KN//m乘以折減系數1772.83××0.9=1555.55KKN/m荷載設計值：P66=155...55KNN/m2、梁模板設計計算算1）、梁模板材料及結結構體系選用用梁模板采用多層膠膠合板，支撐撐系統采用對對拉螺栓Φ14eq\o\ac(○,a)500*5500、木方50**100、Φ48*3..0鋼管。2）、模板結構體系驗驗算=1\*GB2⑴梁側模荷載=1\*GB3①荷載標準值A新澆筑混凝土土對模板側面面的壓力標準準值F=0.22γcct0β1β2V1/2F′=γcH其中：γc—混凝凝土的密度取取為24KNN/m3t0=2000/（T+15）T——混凝土的溫溫度取T=5℃t0=200//（5+15）=10β1—外加劑修正系數，因因采用泵送砼砼故取為1..2β2—砼坍落度影響系數數采用泵送砼砼，坍落度在在160～180之間，故β2取為1.2V——澆筑速度取V=22.5m/hh則：F=0.222×24×10×1.2×1.2×2.51/22=120..2KN//m2F′=γCH=1.8×244=43.22KN/m2取二者之間的小值值則新澆筑混凝土對對模板側面的的壓力標準值值為F=43.22KN/mm2傾倒砼產生的荷載載標準值取FF7=2KKN/m2eq\o\ac(○,2)承載能力設計荷載載：F=(1.2F++1.4×FF7)×0.99=(1..2×43..2+1.44×2)×00.9＝49.2KKN/m2其中0.9為計算算折減系數。=2\*GB2⑵梁側模板體系驗算算概況：模板背楞550*1000木方沿梁高高凈間距200；次龍骨間間距與梁底小小橫楞間距一一致，暫按500計；主龍骨骨沿梁長方向向間距500。梁側模板體系驗算算計算示意圖（按三三等跨連續梁梁計算）：化為線型均布荷載載（取1m寬作為計計算單元）：：q=F×10000=49.22N/mmm=1\*GB3①木模板驗算（155厚膠合板）A、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.11×q×L22=0.11×49.22×2002=1.97×1055Nmm截面抵抗矩WW=bh2/6＝1000××152/6＝375000mm3則：σ=5.3N/mmm2<fm=35NN/mm2B、撓度驗算ω=0.677×qq×L4/(1000×E×I))其中：E表示彈性性模量：45500N//mm2I表示慣性矩I＝bh3/12＝1000××153/12=22.81×105mm4則：ω=0.677×449.2×22004/(1000×45000×2.811×105)＝0.42mm<[[ω]=LL/250==0.8mmm說明該模板符合施施工規范要求求。=2\*GB3②模板背楞驗算（木木方50*1100）計算示意圖（按33等跨連續梁梁計算）：5005500500()500．q=49.2×00.25=112.3NN/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11×q×L2=0.11×12.33×5002=0.31×1006N.mmW=bh2/6==50×10002/6=8..33×1004mm3則：σ=3.72N/mmm2<ffm=13NN/mm2B、撓度驗算ω=0.677×qq×L4/(1000×E×I))其中：E表示彈性性模量：90000N//mm2I表表示慣性矩I==bh3/12=550×10003/12=44.17×1106mm4則：ω=0.677×112.3×55004/(1000×90000×4.177×106)＝0.14mm<<[ω]=L/2250=2..0mm說明該模板背楞符符合施工設計計要求。=3\*GB3③次龍骨驗算（Φ448x3.0＠500）計算示意圖（按33等跨連續梁梁計算）：5005500500()500．q=49.2×00.5=24.6NN/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11×q×L2=0.11×24.66×5002=0.615×1006N.mmW=4.56×1103mm3則：σ=134.9N/mmm2<ffm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677×qq×L4/(1000×E×I))其中：E表示彈性性模量：2060000N//mm2I表表示慣性矩I==10.778×104mm4則：ω=0.677×224.6×55004/(1000×2060000×10.788×104)＝0.5mm<[ω]=L/2250=2..0mm500500500說明該模板次龍骨骨符合施工500500500=4\*GB3④主龍骨驗算計算示意圖（按三三跨連續梁計計算,將集中荷截截近似為均布布荷截）：化為線型均布荷載載：q=FF×0.5=49.2×00.5=24.6N//mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.11×q×L22=0.11×24.66×5002=0.6115×106N.mmmW=22×4.5×103mm3（二根鋼管管并排）則：σ=68.3mmm2<ffm=215N/mm22B、撓度驗算ω=0.677q××L4/(1000×E×I))E表示彈性模量：22.06×1105N/mmm2I表示慣性矩I=2××10.788×104mm4則：ω=0.677×224.6×5004/(100×22.06×1105×2×10..78×1004)=0.23mm<<[ω]=L/4400=1.25mmm說明該模板的主龍龍骨符合施工工設計要求。⑤對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力力σ=N/A其中：N=F×對對拉螺栓間距距×主龍骨間距距=449.2×00.5×0.5==12.3KKNФ114對拉螺栓栓凈面積AA=105mmm2則σ=117N/mmm2＜［ftb］=170N/mmm2普通螺栓的的設計抗拉強強度,該對拉螺栓栓滿足要求。=3\*GB2⑶梁底模板體系驗算算（700**2000）此時P3=45KN/m概況：模板背楞550*1000木方沿梁寬寬凈間距166.7；主龍骨沿沿梁長方向間間距600；立桿間距600*6600。=1\*GB3①梁底模板（15mmm厚竹膠板板）計算示意圖（按33等跨連續梁梁計算）：化為線型均布荷載載（取1m寬作為計計算單元）：：q=（45/0..7）×1=64..3N/mmmA、抗彎強度驗算((按3跨連續梁計計算)σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1××64.3××166.772=1.79×1055Nmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=10000×152/6=3..75×104mm3則：σ=4.8N/mm2<fm=35N/mmm2B、撓度驗算彈性模量E==4500NN/mm2慣性矩II=bh3/12=11000×1153/12=22.81×1105mm4ω=0.677q××L4/(100×E××I)=0.6777×64.3×166.774/(100×4500×2.81××105)則：ω=0.277mm<[ω]=L/250==166.77/250==0.67mmm說明該模板符合施施工設計要求求。=2\*GB3②模板底50×1000mm木方方計算示意圖（按五五跨連續梁驗驗算）：化為線型均布荷載載：q=（45/0..7）×0.21167=13.933N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL2=0.1005×13.933×6002=5.27×1055Nmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=500×1002/6=8..33×104mm3則：σ=6.333N/mm2<fm=13N/mmm2B、撓度驗算彈性模量E==9000NN/mm2慣性矩II=bh3/12=550×10003/12=44.17×1106mm4ω=0.644qLL4/(100×E××I)=0.6444×13.933×6004/(100×9000×4.17××106)則：ω=0.311mm<[ω]=L/250=6000/250=2.44mm說明該次龍骨符合合施工設計要要求。=3\*GB3③主龍骨（[20槽槽鋼＠600]驗算計算示意圖（按22等跨連續梁梁驗算）q=（45/0..7）×0.6=338.57N/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.1125qL2=0.1225×38.577×6002=1.74×1066NmmW=1.78×1105mm3則：σ=9.8N/mm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.521qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=1.788×107mm4則：ω=0.521×338.57××6004/(1000×2060000×1.78×1107)=0.007mm<<[ω]=L/250==600/2550=2.4mm說明該模板主龍骨骨符合施工規規范要求。C、整體穩定性驗算算穩定系數φb＝2235×570btt/L1hfy＝235×570×73×11/5000×200×235＝4.58查表得φb/＝11則MX/φb/.WX＝1.744×106/（1×1.78×1105）＝9.8N/mmm2<fm=2115N/mmm2故[20槽鋼的強度度、剛度、整整體穩定性符符合施工規范范規定。=4\*GB3④立桿強度、穩定性性700寬的梁，搭搭設1200寬的支撐系系統。主龍骨直接將力傳傳給立桿，主主龍骨的最大大支座反力為為：R=(0.6255+0.6225)qLL=1.3××38.577×0.6==30.1KNA、鋼管立桿承載力力驗算沿梁寬方向間距6600，沿梁長方方向間距600。每根立桿承受的自自重：G立桿＋＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13..8+3.84×112×（0.6+0.6）＋3.84×13+2×12×(13.2//9.8)=190.5kg換算為重力：1990.5×9.8＝1867N＝1.87KNN每根立桿承受的壓壓力：N＝30.1＋1.887＝32KN承載力判定：σ=N/A=32000/4223.9=775.5NN/mm2<fm=215N//mm2故立桿的強度符合合施工規范規規定。B、鋼管穩定性驗算算考慮不利因素，立立桿的長度系系數取μ=1.4長度L=15000mm立桿的長細比λ==μL/i=1.4×1500//15.955=131..7由λ值查得構件的穩定定系數φ=0.38775N/ΦA=320000/(0.38755×423.99)=194.88N/mm2<f=2115N/mmm2故，立桿穩定性滿滿足要求。=5\*GB3⑤次龍骨局部抗壓驗驗算50*100木方方的最大支座座反力R=(00.606++0.5266)qL=1..132×13.933×600=94461N設主、次龍骨的寬寬度分別為a、b，次龍骨的的承壓面面積積為ab。N/A≤fCC(用于施工荷荷載時，木材材強度設計值值乘以1.3的調整系數)9461/50aa≤1.3×2.9主龍骨的寬度aa≥50mm因此，主龍骨與次次龍骨接觸面面的寬度應大大于等于500mm。=4\*GB2⑷梁底模板體系驗算算（15000*28000）概況：模板背楞550*1000木方沿梁寬寬凈間距157.1；主龍骨沿沿梁長方向間間距600；立桿間距600*5500(梁長方向*梁寬方向)。=1\*GB3①梁底模板（15mmm厚膠合板板）計算示意圖（按五五跨連續梁計計算）：化為為線型均布荷荷載（取1mm寬作為計算算單元）：q=128.333×1/1..5=85..55N//mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL22=0.1105×85.555×157.112=2.22×1055Nmmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=10000×1552/6=3..75×1004mm3則：σ=6.1N/mmm2<ffm=35NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==4500NN/mm2慣性矩II=bh3/12=11000×153/12=22.81×105mm4ω=0.644q××L4/(1000×E×I))則：ω=0.644×885.55××157.114/(1000×45000×2.811×105)＝0.27mm<[[ω]=L/2250=1557.1/2250=0..63mm說明該模板符合施施工規范要求求。=2\*GB3②次龍骨(模板底550×1000mm木方)計算示意圖（按五五跨連續梁驗驗算）：化為線型均布荷載載：q=（128.333/1.55）×0.20771=17.722N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL22=0.1105×177.72×6002=6.7×105NNmm截面抵抗矩WW=bh2/6=50×1002/6=8.333×104mm3則：σ=8.04<ffm=13NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==9000NN/mm2慣性矩II=bh3/12=50×1003/12=4..17×1006mm4ω＝0.644qL44/(1000×E×I))＝0.644×177.72×6004/(1000×90000×4.177×106)則：ω=0.39mm<[ωω]=L/2250=6600/2550=2.44mm說明該次龍骨符合合施工設計要要求。=3\*GB3③主龍骨（[20槽槽鋼＠600）驗算計算示意圖（按33等跨連續梁梁驗算）q=（128.333/1.55）×0.6=551.33N/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1×51.333×5002=1.28×1066NmmW=1.78×1105mm3則：σ=7.2N/mm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=1.788×107mm4則：ω=0.677×551.33××5004/(1000×2060000×1.78×1107)=0.006mm<<[ω]=L/250==500/2550=2.0mm說明該模板主龍骨骨符合施工規規范要求。C、整體穩定性驗算算穩定系數φb＝2235×570btt/L1hfy＝235×570×73×11/5000×200×235＝4.58查表得φb/＝11則MX/φb/.WX＝1.288×106/（1×1.78×1105）＝7.2N/mmm2<fm=2115N/mmm2故[20槽鋼的強度度、剛度、整整體穩定性符符合施工規范范規定。=4\*GB3④主龍骨（2Φ488x3.0鋼管＠600）驗算主龍骨換用2Φ448x3.00鋼管。計算示意圖（按33等跨連續梁梁驗算）q=（128.333/1.55）×0.6=551.33N/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1×51.333×5002=1.28×1066NmmW=2×4.5××103mm3則：σ=142..2N/mmm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=2×10.788×104mm4則：ω=0.6777×51.333×5004/(1000×2060000×2×10.788×104)=0.5mm<[[ω]=L/250==500/2550=2.0mm說明該主龍骨符合合施工規范要要求。=5\*GB3⑤立桿強度、穩定性性1500寬的梁，搭搭設2500寬的支撐系系統。主龍骨直接將力傳傳給立桿，主主龍骨的最大大支座反力為為：R=(0.6+00.5)qqL=1.11×51.333×0.5=288.23KKNA、鋼管立桿承載力力驗算沿梁寬方向間距5500，沿梁長方方向間距600。每根立桿承受的自自重：G立桿＋＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13++3.84×111×（0.6+0.5）＋3.84×13+2×11×(13.2//9.8)=176kg換算為重力：1776×9.8＝1725N＝1.73KNN每根立桿承受的壓壓力：N＝28.23＋1..73＝30KN承載力判定：σ=N/A=30000/4223.9=770.8NN/mm2<fm=215N//mm2故立桿的強度符合合施工規范規規定。B、鋼管穩定性驗算算考慮不利因素，立立桿的長度系系數取μ=1.4長度L=15000mm立桿的長細比λ==μL/i=1.4×1500//15.955=131..7由λ值查得構件的穩定定系數φ=0.38775N/ΦA=300000/(0.38755×423.99)=182.66N/mm2<f=2115N/mmm2故，立桿穩定性滿滿足要求立桿計算長度的另另一計算方法法LO=L+2a（如右圖圖所示）1.4×15000=15000+2×(100+bb)可調支托伸出立桿桿頂端的長度度b≤200mmm。=6\*GB3⑥次龍骨局部抗壓驗驗算50*100木方方的最大支座座反力R=(00.606++0.5266)qL=1..132×17.722×600=122035NN設主、次龍骨的寬寬度分別為a、b，次龍骨的的承壓面面積積為ab。N/A≤fCC(用于施工荷荷載時，木材材強度設計值值乘以1.3的調整系數)12035/500a≤1.3×2.9主龍骨的寬度aa≥63.8mmm因此，[20槽鋼鋼做為主龍骨骨能滿足次龍龍骨局部抗壓壓要求。=5\*GB2⑸梁底模板體系驗算算（15000*28000梁腋）概況：模板背楞550*1000木方沿梁寬寬凈間距157.1；主龍骨沿沿梁長方向間間距300；立桿間距300*5500(梁長方向*梁寬方向)。=1\*GB3①梁底模板（15mmm厚膠合板板）計算示意圖（按五五跨連續梁計計算）：化為為線型均布荷荷載（取1mm寬作為計算算單元）：q=155.555×1/1..5=1033.7N//mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL22=0.1105×1003.7×157.112=2.69×1055Nmmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=10000×1552/6=3..75×1004mm3則：σ=7.2N/mmm2<ffm=35NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==4500NN/mm2慣性矩II=bh3/12=11000×153/12=22.81×105mm4ω=0.644q××L4/(1000×E×I))則：ω=0.644×1103.7××157.114/(1000×45000×2.811×105)＝0.32mm<[[ω]=L/2250=1557.1/2250=0..63mm說明該模板符合施施工規范要求求。=2\*GB3②次龍骨(模板底550×1000mm木方)計算示意圖（按五五跨連續梁驗驗算）：化為線型均布荷載載：q=（155.555/1.55）×0.20771=21.488N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL22=0.1105×211.48×3002=2.03×1055Nmm截面抵抗矩WW=bh2/6=50×1002/6=8.333×104mm3則：σ=2.44<ffm=13NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==9000NN/mm2慣性矩II=bh3/12=50×1003/12=4..17×1006mm4ω＝0.644qL44/(1000×E×I))＝0.644×211.48×3004/(1000×90000×4.177×106)則：ω=0.03mm<[[ω]=L/2250=6600/2550=2.44mm說明該次龍骨符合合施工設計要要求。=3\*GB3③主龍骨（[20槽槽鋼＠600）驗算計算示意圖（按33等跨連續梁梁驗算）q=（155.555/1.55）×0.3=331.11N/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1×31.111×5002=0.78×1066NmmW=1.78×1105mm3則：σ=4.4N/mm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=1.788×107mm4則：ω=0.677×331.11××5004/(1000×2060000×1.78×1107)=0.004mm<<[ω]=L/250==500/2550=2.0mm說明該模板主龍骨骨符合施工規規范要求。C、整體穩定性驗算算穩定系數φb＝2235×570btt/L1hfy＝235×570×73×11/5000×200×235＝4.58查表得φb/＝11則MX/φb/.WX＝0.788×106/（1×1.78×1105）＝4.4N/mmm2<fm=2115N/mmm2故[20槽鋼的強度度、剛度、整整體穩定性符符合施工規范范規定。=4\*GB3④立桿強度、穩定性性1500寬的梁，搭搭設2500寬的支撐系系統。主龍骨直接將力傳傳給立桿，主主龍骨的最大大支座反力為為：R=(0.6+00.5)qqL=1.11×31.111×0.5=177.11KKNA、鋼管立桿承載力力驗算沿梁寬方向間距5500，沿梁長方方向間距600。每根立桿承受的自自重：G立桿＋＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13++3.84×111×（0.3+0.5）＋3.84×13+2×11×(13.2//9.8)=163.3kgg換算為重力：1663.3×9.8＝1600N＝1.60KNN每根立桿承受的壓壓力：N＝17.11＋1..6＝18.711KN承載力判定：σ=N/A=18710/4223.9=444.1NN/mm2<fm=215N//mm2故立桿的強度符合合施工規范規規定。B、鋼管穩定性驗算算考慮不利因素，立立桿的長度系系數取μ=1.4長度L=15000mm立桿的長細比λ==μL/i=1.4×1500//15.955=131..7由λ值查得構件的穩定定系數φ=0.38775N/ΦA=187710/(0.38755×423.99)=113.99N/mm2<f=2115N/mmm2故，立桿穩定性滿滿足要求=5\*GB3⑤次龍骨局部抗壓驗驗算50*100木方方的最大支座座反力R=(00.606++0.5266)qL=1..132×21.488×300=72295N設主、次龍骨的寬寬度分別為a、b，次龍骨的的承壓面面積積為ab。N/A≤fCC(用于施工荷荷載時，木材材強度設計值值乘以1.3的調整系數)7295/50aa≤1.3×2.9主龍骨的寬度aa≥38.7mmm因此，[20槽鋼鋼做為主龍骨骨能滿足次龍龍骨局部抗壓壓要求。=6\*GB2⑹梁底模板體系驗算算（1200*28800）概況：模板背楞550*1000木方沿梁寬寬凈間距180；主龍骨沿沿梁長方向間間距600；立桿間距500*6600(梁寬方向*梁長方向)。=1\*GB3①梁底模板（15mmm厚膠合板板）計算示意圖（按55跨連續梁計計算）：化為為線型均布荷荷載（取1mm寬作為計算算單元）：q=103×1//1.2=85.833N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL2=0.1105×855.83×1802=2.92×1055Nmmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=10000×1552/6=3..75×1004mm3則：σ=7.8N/mmm2<ffm=35NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==4500NN/mm2慣性矩II=bh3/12=11000×153/12=22.81×105mm4ω=0.644q××L4/(1000×E×I))則：ω=0.644×885.83××1804/(1000×45000×2.811×105)＝0.46mm<[[ω]=L/2250=1880/2500=0.72mm說明該模板符合施施工規范要求求。=2\*GB3②次龍骨(模板底550×1000mm木方)計算示意圖（按五五跨連續梁驗驗算）：化為線型均布荷載載：q=（103/11.2）×0.23=19.744N/mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=0.1105qL22=0.1105×199.74×6002=7.46×1055Nmm截面抵抗矩WW=bh2/6=50×1002/6=8.333×104mm3則：σ=9.0N/mmm2<fm=13NN/mm2B、撓度驗算彈性模量E==9000NN/mm2慣性矩II=bh3/12=50×1003/12=4..17×1006mm4ω＝0.644qL44/(1000×E×I))＝0.644×199.74×6004/(1000×90000×4.177×106)則：ω=0.44mm<<[ω]=L/2250=6600/2550=2.44mm說明該次龍骨符合合施工設計要要求。=3\*GB3③主龍骨（[20槽槽鋼＠600）驗算計算示意圖（按33等跨連續梁梁驗算）q=（103/1.2）×0.6==51.5N/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1×51.5×5002=1.29×1066NmmW=1.78×1105mm3則：σ=7.255N/mmm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=1.788×107mm4則：ω=0.677×551.5×5004/(1000×2060000×1.78×1107)=0.006mm<<[ω]=L/250==600/2550=2.4mm說明該模板主龍骨骨符合施工規規范要求。C、整體穩定性驗算算穩定系數φb＝2235×570btt/L1hfy＝235×570×73×11/5000×200×235＝4.58查表得φb/＝11則MX/φb/.WX＝1.555×106/（1×1.78×1105）＝8.7N/mm22<fm=2115N/mmm2故[20槽鋼的強度度、剛度、整整體穩定性符符合施工規范范規定。=4\*GB3④主龍骨（2Φ488x3.0鋼管＠500）驗算主龍骨換用2Φ448x3.00鋼管。計算示意圖（按33等跨連續梁梁驗算）q=（103/11.2）×0.6=551.5NN/mmA、抗彎強度驗算：：σ=M/W其中：M=0.11qL2=0.1×51.5×5002=1.29×1066N.mmW=2×4.5××103mm3則：σ=143..3N/mmm2<fm=215N//mm2B、撓度驗算ω=0.677qLL4/(100×E××I)其中：E表示彈性性模量：206×1003N/mmm2I表示慣性矩I=2×10.788×104mm4則：ω=0.6777×51.5×5004/(1000×2060000×2×10.788×104)=0.5mm<[[ω]=L/250==500/2550=2.0mm說明該主龍骨符合合施工規范要要求。=5\*GB3⑤立桿強度、穩定性性1200寬的梁，搭搭設2500寬的支撐系系統。主龍骨直接將力傳傳給立桿，主主龍骨的最大大支座反力為為：R=(0.6+00.5)qqL=1.11×51.55×0.5==28.333KNA、鋼管立桿承載力力驗算沿梁寬方向間距6600，沿梁長方方向間距500。每根立桿承受的自自重：G立桿＋＋G橫桿＋G斜桿＋G扣件＝3.84×13++3.84×111×（0.6+0.5）＋3.84×13+2×11×(13.2//9.8)=176kg換算為重力：1776×9.8＝1725N＝1.73KNN每根立桿承受的壓壓力：N＝28.33＋1..73＝30.1KKN承載力判定：σ=N/A=30100/4223.9=771N/mmm2<fm=215N//mm2故立桿的強度符合合施工規范規規定。B、鋼管穩定性驗算算考慮不利因素，立立桿的長度系系數取μ=1.4長度L=15000mm立桿的長細比λ==μL/i=1.4×1500//15.955=131..7由λ值查得構件的穩定定系數φ=0.38775N/ΦA=301100/(0.38755×423.99)=183.22N/mm2>f=2115N/mmm2故，立桿穩定性滿滿足要求=6\*GB3⑥次龍骨局部抗壓驗驗算50*100木方方的最大支座座反力R=(00.606++0.5266)qL=1..132×19.744×600=133407NN設主、次龍骨的寬寬度分別為a、b，次龍骨的的承壓面面積積為ab。N/A≤fCC(用于施工荷荷載時，木材材強度設計值值乘以1.3的調整系數)13407/500a≤1.3×2.9主龍骨的寬度aa≥71mmm因此，[20槽鋼鋼做為主龍骨骨能滿足次龍龍骨局部抗壓壓要求。=7\*GB2⑺梁底模板體系驗算算（300*700）此時P4=8.06KNN/m概況：模板背楞550*1000木方沿梁寬寬凈間距200；小橫楞沿沿梁長方向間間距600；立桿間距600*6600。=1\*GB3①梁底模板（15mmm厚竹膠板板）計算示意圖（簡支支梁計算）：：化為線型均布荷載載（取1m寬作為計計算單元）：：q=（8.06//0.3）×1=26..87N//mmA、抗彎強度驗算σ=M/W其中：M=qL22/8=26.877×2002/8=1.34×1055Nmm 截面抵抗矩WW=bh2/6=10000×152/