04二月20231太陽能發電技術第一節、概述概述-太陽能光伏我國太陽電池的研究開發始于1958年，1971年就成功地將自主研發的太陽電池首次應用于我國發射的東方紅二號衛星上。1973年開始將太陽電池用于地面。自1981年開始，太陽電池及其應用開始列入國家的科技攻關計劃。2000年以后國家科技部又啟動了國家“863”計劃和“973”計劃，分別對光伏發電的產業化技術和基礎性研究給以支持。04二月20232概述-太陽能光伏現階段進入民用領域的太陽電池主要是晶體硅太陽電池，占目前產量的90%以上。薄膜太陽電池已被公認為未來太陽電池發展的主要方向之一，具有省材、低能耗，便于大面積連續生產、原材料豐富、無毒、無污染等優點，生產制造成本低，在建筑光伏一體化（BIPV）、荒漠電站等方面具有廣泛的應用前景，是目前研發領域的主要研究內容之一04二月20233概述-太陽能光伏晶體硅太陽電池是在單晶或多晶體硅片上通過擴散制結而制成的2006年為369.5MW，2007年產量超過1GW，2008年超過2GW04二月20234單晶硅太陽電池和多晶硅太陽電池概述-太陽能光伏太陽能光伏發電轉換效率在12%至16%，實驗室可以達到20%左右。硅類電池的成本問題始終是制約其進一步發展的最主要的因素，發電成本在3元左右04二月20235概述-太陽能光伏在多晶硅生產環節，由于基礎薄弱，高端生產技術和設備基本依賴進口且受到限制，國產設備在技術性能、工藝、產能等方面與國際先進水平差距明顯，致使物料及電力消耗大、生產規模小、超高純產品難以獲得、生產成本高、污染大、競爭力差。在硅材料加工環節，主要設備有長晶設備和硅片（錠、棒）切割設備兩種。用于單晶生長的國產單晶爐以優良的性能價格比占據了國內絕大部分市場且開始批量出口周邊亞洲國家；用于多晶生長的多晶硅鑄錠爐盡管起步較晚，總體技術水平如單位功耗、穩定性、出料率等方面與國外尚有差距，但進步迅速.切割設備需要從國外進口04二月20236概述-太陽能光伏在電池制造環節，我國光伏設備企業在短短的數年內已基本具備晶體硅太陽電池制造設備的整線裝備能力，且已出口到了新加坡、印度和臺灣等地，國產設備在自動化、設備精細化方面與進口設備仍有差距。04二月20237概述-太陽能光伏奧運主體育館光伏幕墻和奧運中心區景觀燈04二月20238概述-太陽能光伏西藏羊八井100kW和甘肅武威500kW大型荒漠電站04二月20239羊八井甘肅武威概述-太陽能熱發電國際：聚光型太陽能熱發電（CSP）在西班牙的良好發展和美國的巨大應用潛力的引領下，已進入了新的發展階段，預計到2020年有望達到25GW。西班牙目前有22個項目，總計1037MW正在建設中。這些項目預計均將在2010年底前并入電網。美國正在建設中目前有75MW裝機容量，處于準備階段的項目8.5GW。目前，CSP的發電成本在11-25美分/kWh之間。04二月202310概述-太陽能熱發電國內：目前標志性的項目是正在開展1MW塔式電站的研究，發電工質參數390C,2.35MPa，將于2010年發電。04二月202311電工研究所和皇明太陽能集團聯合研制的可沿高度角翻轉180的定日鏡（125m2）

電工研究所和皇明太陽能集團聯合研制的可沿高度角翻轉90的高光效定日鏡（100m2）04二月202312第二節、關于太陽輻射的基本知識太陽輻射通量：單位面積單位時間內所截獲的太陽輻射能，I，W/m2。太陽常數：當日地距離為一個天文單位距離時，在地球大氣層上界，垂直于太陽輻射的截面上的太陽輻射通量，I0

，I0=1353W/m2。太陽常數的修正：n為從一月一日算起到該計算日的天數04二月202313地球表面上的太陽輻射大氣層對太陽輻射的削弱作用大氣質量m:太陽輻射到達地面時在地球大氣中穿行的相對距離。簡化計算（偏于保守）：推薦計算公式：04二月202314大氣透明度P:P1表示一個大氣質量時的大氣透明度，即太陽輻射穿過一個大氣質量之后的輻射通量I1和大氣上界的輻射通量I0之比m個大氣質量時的大氣透明度:太陽輻射穿過個大氣質量之后的輻射通量:在一般的情況下，最好的晴天可取P1=0.85，較好的晴天取P1=0.80，中等的晴天取P1=0.65，較差的晴天取P1=0.5304二月202315地理幾何因素對太陽輻射的影響日地之間的關系天球：04二月20231604二月202317天球觀察者所在的水平面為天球的水平面，經過球心與該水平面垂直的直徑的上端點為天頂，天球的赤道面為經過球心、與地球赤道平面平行的球面。經過球心、與地球自轉軸平行的直線為天球的軸線，并與天球交于其南北兩極。經過天頂以及南北方向線的圓面為天球子午面經過天球南北極和太陽的圓稱為時圈，時圈與天球子午面之間的夾角稱為時角

，當地真正午時，=0，上午為負，下午為正。地球每小時自轉15度當地地理緯度赤緯角：太陽在天球上的緯度，太陽與觀察者的連線與天球赤道面的夾角，是日期的函數d為從元旦到該計算日的天數太陽高度角:即太陽與觀察者的連線與水平面之間的夾角:維度：北半球為正，南半球為負赤緯角：赤道面以北為正，以南為負時角：上午為負，下午為正太陽時與標準時之間的關系北京時間是東經120度經線的太陽時，不是北京當地的太陽時。北京的地理位置為東經116度21′，北京太陽時=北京時間-4X（120-116.3)+E=北京時間-14.8因此北京太陽時比北京時間晚約14分半鐘太陽時=標準時-4(標準經度-當地經度)+修正項E

單位：分鐘兩個特定情況=0，=：此時大氣質量為1，只能在南北回歸線之間的地區實現=0：對應日出和日落的時間（地球每小時轉過15度）負根對應于日出時刻正根對應于日落時刻（小時）緯度為40度地區的日落時間（太陽時）太陽方位角：太陽與觀察者之間的連線在水平面上的投影和正南方的夾角，規定太陽方位角在正南以東為正，以西為負。確定了太陽方位角和太陽高度，即可確定太陽在天空的位置04二月202324太陽在天空中的軌跡：太陽在天球上的運行軌道04二月202325緯度為40度地區的太陽軌跡圖太陽軌跡圖：太陽軌跡在水平面的投影04二月202326我國太陽總輻射的分布我國陸地地區每年太陽能輻射能的總量分布04二月202327投射到斜面上的太陽輻射

平面對水平面的傾角為斜面的法線方向在水平面上的投影與正南方的夾角為斜面的方位角，，正南以東為正，以西為負斜面法線與入射太陽光之間的夾角稱為入射角，i到達斜面的太陽輻射通量為：04二月202328課堂練習計算2010年3月18日15時15分，在北京的觀察者看到的太陽在天空中的位置（太陽高度和方位角）此時的大氣質量若此時大氣透明度為0.51，計算到達地面的太陽輻射通量一個太陽能熱水器朝正南放置，與水平面夾角20度，計算此時到達熱水器表面的太陽輻射通量。04二月202329第三節、太陽能集熱器太陽能的利用通常有兩種方式：光—>電轉換，太陽能電池光—>熱轉換，太陽能集熱器太陽能集熱器的分類：聚焦式：提高能量密度，設備復雜，造價高不聚焦式（平板式）：造價低、運行維護簡單，通常效率較低，不能獲得很高的介質溫度04二月2023321、平板型集熱器不必跟蹤太陽，使用、維護簡單方便；投資少；不僅可以接收到直接輻射，也可以接收利用漫射輻射。平板型集熱器不能提高輻射強度，只能提供中、低溫載熱介質，主要用于供暖、空調等方面04二月202333雙層玻璃蓋集熱器的熱網絡Qu-可用能，載熱介質帶走的熱量Tp-吸熱元件的溫度；Ta-環境溫度；Tg1-外層玻璃板的溫度；Tg2-第二層玻璃板的溫度；Tb-集熱器底部溫度；R1-吸熱板和第二層玻璃板之間的熱阻（對流+輻射）；R2-第二層玻璃板和第一層玻璃板之間的熱阻（對流+輻射）；R3-外層玻璃板和外界空氣之間的對流熱阻；R4-集熱器底部的導熱熱阻；R5-集熱器底部和環境空氣之間的對流熱阻（通常可忽略）；Re-邊界的導熱熱阻。

計算集熱器熱損失的已知條件為：吸熱板的溫度Tp，外界空氣溫度Ta，外界風速V，以及集熱器各部件的物性參數。頂部熱損失系數的計算計算過程應首先估計玻璃板的溫度，計算各部分熱阻，計算總的熱損失系數，計算熱損失，再計算各層玻璃板的溫度，并和上一次的溫度相比較，如偏差較大，則采用新算出的玻璃板溫度，重復計算。04二月202335頂部熱損失系數的計算的經驗公式s為集熱器傾角，單位為度N為玻璃板的層數W/(m2.K4)，黑體輻射常數W/(m2.K)，外層玻璃板與外界空氣的對流換熱系數底部和周邊熱損失底部以及周邊的換熱為通過絕熱層的導熱和外表面與空氣的對流換熱兩個串聯的環節，底部熱阻為：周邊的熱損失為：集熱器熱損失的總熱損失系數總的熱損失為平板型集熱器的熱分析平板型集熱器穩態熱平衡：吸熱板吸收的熱量=載熱介質帶走的熱量+損失的熱量透過吸收積，是玻璃板和吸熱板對光線反射、吸收、穿透的綜合效果有用熱量，可用能實際上吸熱元件的溫度Tp很難測得，如果在上述可用能計算式中，用載熱介質的平均溫度Tac

代替Tp，可得由于所以定義平板型集熱器的效率因子為設計良好的集熱器，應使集熱器具有較高的透過吸收積，較小的總熱損失系數，追求較高的效率因子2.聚焦型集熱器優點：增大能量密度；減小散熱損失；提高載熱介質的溫度缺點：結構復雜，造價高，多數不能吸收漫射輻射分類：按聚光的方法：反射聚光和折射聚光按焦像的形狀：點聚光、線聚光聚焦型集熱器的組成①聚光器；②接收器；③跟蹤系統柱形拋物面集熱器：反射鏡的口徑；：反射鏡的焦距；：在橫切面內，從接收器看反射鏡上一點對主光軸的偏角；：反射鏡的邊緣角；：反射鏡的相對口徑；：接收器的直徑；：集熱器的長度。：截光角，也稱太陽張角，32‘聚光度c：能量密度的增大倍數投射到聚光鏡上的能量為到達接收器的能量為略去損失，則聚光鏡的投影面積為接收器的表面積為投射到反射鏡上的能量密度為投射到接收器上的能量密度為聚光度c為：也稱為幾何聚光度是聚焦型集熱器的重要設計參數之一對于吸收面為平面的柱形拋物面集熱器，假定入射光線平行于主光軸，則最大幾何聚光度為：接收器的絕熱平衡溫度T絕熱平衡：無對流熱損失、無熱利用，接收器接收的投入輻射的熱量等于自身發射輻射放出的熱量→投入輻射通量，W/m2→反射鏡投影面積，m2；→反射鏡的反射率；→接收器表面的吸收率；→接收器的面積，m2；→接收器表面的發射率；拋物面反射鏡的太陽焦像04二月202347w焦點上太陽焦像的寬度為：拋物線的方程為：可以寫成則04二月202348焦像寬度在邊緣角處取得最大值:焦像寬度：04二月202349柱型拋物面反光鏡-圓管接收器系統聚光比c的計算幾何聚光比接收器的最小直徑其中04二月202350根據拋物線方程進行分析可得

則接收器最小半徑聚光比代入在極值點，c對n的一階偏導數為0：04二月202352旋轉拋物面反射鏡-圓板接收器系統的聚光比接收器圓板的直徑應為聚光比旋轉拋物面反射鏡可以獲得很高的聚光比，可以獲得很高的熱源溫度,從而提高熱動力循環熱效率取則聚焦型集熱器的效率集熱器的效率是集熱器載熱介質實際獲得的能量與投入到反射鏡上的太陽輻射能之比柱型拋物面聚焦型集熱器：單位時間內投入到反射鏡的能量單位時間內，接收器接受的能量→截光因數→跟蹤誤差修正系數。單位時間內，接收器的熱損失：輻射熱損失：對流熱損失：集熱器實際獲得的能量集熱器的效率光學效率對流損失輻射損失柱形拋物面聚焦型集熱器的光學跟蹤方式全跟蹤系統極軸式全跟蹤系統：極軸與地球自轉軸平行高度角-方位角式全跟蹤：方位軸垂直于水平面一維跟蹤系統焦線按南北方向傾斜布置，東西跟蹤：傾角近似等于當地緯度其效果較好焦線按南北方向水平布置，東西跟蹤：方式簡單，但收集太陽能的效果不理想焦線按東西方向水平布置，南北跟蹤：方式簡單，調整的幅度最小；但收集太陽能的效果不理想其它典型的聚焦型集熱器Winston拋物鏡集熱器oo′ABCD優點是制造簡單，成本低，基本不需跟蹤裝置，運行維護簡單。固定條形鏡聚光集熱器特點：反射鏡固定在地面支撐上，不必跟蹤太陽，只需接收器作相應的調整性能：幾何聚光比在30～50左右；正常工作溫度為150～250℃；屬于中等溫度、小功率的集熱裝置，可用于發電、制冷系統以及空調系統的能量供應ADD′中心接收定日鏡陣聚光系統主要用于大功率的熱發電系統聚光比高，可達100～1000；可以達到較高的吸熱介質溫度，通常在500℃以上。定日鏡的控制精度要求高，難度大定日鏡的制作成本高PowertowerinBarstow,California.04二月202360第四節、太陽能熱力發電塔式太陽能熱電站電站總效率可以達到15%以上。改進的系統總發電效率可以達到25%～28%

04二月202361液體鈉太陽能電站可以把鍋爐（蒸汽發生器）放置于地面，塔頂的接收器尺寸較小，從而減小高塔和接收器以及部分管道的投資費用62SolarOneLocatednearBarstow,CaliforniaOperatedfrom1982to198663SolarTwoSolarTwoimprovedthethermalstorageofSolarOnePhotofrom/solar2/04二月202364分散布置曲面聚焦熱電站柱形拋面鏡聚焦集熱器蓄能器給水泵飽和水節流調節閥初蒸汽可以提供350℃以上中等壓力的蒸汽容量可大可小；設備在地面，安裝、維修、操作等都比較方便，費用低；輸熱管路系統復雜，輸熱損失較大，熱效率偏低；造價比定日鏡陣偏低，但仍然較高04二月202365太陽能集熱器的最佳運行條件太陽能熱電站系統的總的效率=集熱器效率×熱力循環效率隨著集熱器溫度出口的升高而降低隨著集熱器溫度出口的升高而降低04二月202366低聚光比系統的最佳運行溫度低聚光比的太陽能集熱系統，載熱介質很難達到高的出口溫度，因此在集熱器效率的分析中，集熱器的輻射熱損失不占主導地位，因導熱、對流形成的熱損失不可以忽略，集熱器的熱損失按溫壓的一次方考慮集熱器的效率熱動力循環系統按理想的卡諾循環考慮則集熱器-卡諾循環系統的總的效率為：典型情況環境溫度為5℃即278K集熱器熱損失系數透過吸收積反射鏡的反射率集熱器的聚光比為系統總效率隨集熱器溫度的變化曲線W/m2W/(m2.K)，太陽能輻射強度04二月202368最佳運行溫度可得低聚光比系統的最佳運行溫度：按上述典型數據，最佳集熱器溫度為452.6K，即179.4℃。此時，太陽能電站的總循環效率為18.3%在最大效率處，系統效率對運行溫度的一階導數為0高聚光比系統的最佳運行溫度高聚光比系統的輻射熱損失占主導的地位，對流熱損失相對較弱，可忽略。因此，集熱器的效率可以表示為：集熱器-卡諾循環系統的總的效率為04二月202370高聚光比系統總效率隨集熱器溫度的變化曲線由可得最佳運行溫度方程：最佳溫度由