--------安置房B標段外腳手架專項施工方案某建設集團有限公司2008年5月25日外腳手架專項施工方案一、工程概況本工程由以下三棟組成：3#樓幼兒園共3層框架結構、4#樓住宅樓18躍19層為框架剪力墻結構及室外配套設施組成。根據工程進度及施工總體安排，本工程腳手架采用落地式腳手架與懸挑式腳手架。二、腳手架方案選擇本工程3#樓采用落地式腳手架，4#樓為18躍19層（檐高61.5m）的框架剪力墻結構建筑。腳手架采用一道落地式外腳手架和二道懸挑式外腳手架，七層砼板面以下采用落地式搭設，七層砼板面以上采用懸挑式外腳手架，分兩次懸挑。挑架工字鋼第一道布置在七層砼板面，懸挑6層；第二道布置在十四層砼樓面，懸挑6層。三、設計依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001《建筑施工腳手架實用手冊》《簡明施工計算手冊》四、搭架人員的技術要求和安全組織管理：1、搭架人員均是經過國家現行標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業搭架工。上崗時，接受工程負責人以及現場施工人員和安全管理人員的安全教育和安全技術交底。嚴格遵守施工現場的安全規定和操作規程，嚴格按照施工方案和《建筑工程腳手架勞務合同書》等有關技術要求進行搭設。2、人員進場必須接受三級安全教育和工程項目安全員的安全標準防護以及日常檢查維護的技術交底。3、搭架人員進行施工作業時，必須戴好安全帽、系好安全帶、穿好防滑鞋。4、搭架作業時，服從現場管理人員的指揮，思想集中。架上的施工人數，堆放材料，要按設計要求控制，不得人為的將結構施工荷載傳遞到搭好的外架上。5、6、搭架工及架上操作人員，每天上下班前，先檢查架子的支撐錨固點是否牢固，發現問題立即處理或報技術負責人解決。架上施工荷載要均勻布置，不得集中一邊，單向偏移受力，并不得超過設計荷載，特別要防止外墻、梁拆模時模板突然下落的沖擊力，如須在架子，必須采取緩沖措施。7、架上所用的扣件，必須定期保養巡查，如有毛病，立即進行更換。架子的附墻支撐，支扣在結構物可靠處，不支扣在模板支撐上或其他不牢固的位置上。8、在搭設時，特別注意上方和周邊的電線，以防鋼管或架料碰到電線產生人身安全事故。9、在六級及六級以上大風和霧、雨天氣，不進行腳手架的搭設與拆除作業。其他有關的技術要求按小高層腳手架的操作規程執行。10、腳手架的接地和避雷措施應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2005）的有關規定執行。五、落地式腳手架搭設：腳手架搭設前的準備工作：采用外徑Φ48mm，壁厚3.5mm的鋼管(或者外徑50mm，壁厚3～4mm無縫鋼管)，立桿和大桿的長度為4～6.5m，小橫桿1.4～2.3m。有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的鋼管均一一清除。采用的直角扣件、回轉扣件和對接扣件夾緊時鋼管開口處最小間隙不小于5mm。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。第一次搭設架子的鋼管和扣件數量足夠、規格統一、材質優良。還腳手板、安全網檢查合格，數量夠用。回填土以后，對腳手架搭設范圍內的地基應夯實平整，高于自然地坪10～15cm，并分層夯實后澆筑100mm厚C15砼，并做好腳手架基礎的排水處理。施工電梯位置已確定好，并且外架搭設后必須不遮擋提升架的操作視線。外架搭設施工方案經批準后，由有關管理人員向作業人員作詳細交底。持證上崗人員個體防護應充分準備。定期體檢，安全帶、安全帽，防滑鞋等已配備。2、腳手架搭設：腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→10cm厚砼墊層澆筑→定位設置木墊塊→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻桿→鋪腳手片→扎防護欄桿→扎安全網→檢查驗收。立桿采用6m和4.5m兩種，均搭設在10cm厚C15砼墊層面鋪4～5cm厚木墊塊上，布設在同步距內相鄰立桿接頭應錯開，與相鄰橫向桿的距離不大于500mm，立桿與橫向桿用直角扣件扣緊，不得隔不布設，立桿垂直不得大于1/200。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架、外排兩立桿的邊線要與墻面重直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。定距定位。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。橫鋪腳手板，內立桿(外側)距墻面為20cm以內。根據以上或設計要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并打好木樁。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。腳手架封頂，內立桿、外立桿應高出平屋面沿口1.2m，高出坡屋面沿1.5m。大橫桿步距一般為1.8m，底層第一步一般為2.0m高。在距離底座150mm處設置縱向掃地桿，連接立桿下端，防止立柱底端在縱向發生位移；在縱向掃地桿上設置橫向掃地桿，連接立桿下端，防止立桿底端在橫向發生位移。靠近立桿的小橫桿應緊固于立桿上，小橫桿與立桿的聯接處，小橫桿伸出10cm以上，在布置小橫桿時，沿高度方向在立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置。沿腳手架縱向兩端和轉角處，中間每9m設一組剪刀剪，由掃地桿標高處循環連續設置剪刀撐到頂。斜邊與地面成45o～60o夾角。步距1.8m，縱距1.5m，約50o；步距1.8m，縱距1.8，約45o；步距1.8，縱距1.2m，約56o。連墻點設置為二步三跨。設置方法為澆筑每層樓面(或構造柱)時預埋Φ48mm×3.5mm的鋼管，待砼強度達到15N/mm2以上時，采用Φ48鋼管與立桿拉接。在拉接點處用小橫桿與墻體頂住、形成一拉一撐的剛性連接。在遇到提升架及卸料平臺時，腳手架與卸料平臺必須斷開，該部分的連墻桿加密設置，而且在斷開平臺上，內外排立桿之間應設側向剪刀撐。卸料平臺宜搭至腳手架外緣，寬度應不小于提升架寬度，平臺采用4cm以上木板與進料方向垂直鋪設；卸料平臺不得與腳手、提升架連接；卸料平臺邊緣要有防護措施。在腳手架的頂部和轉角處，連墻桿應加密設置，增加30%。連墻桿的作用是提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內、外傾斜，增強架體的整體穩定，并可靠地傳遞風荷載。拉接應牢固、穩定、上下錯位。腳手架第一排和頂排橫向滿鋪腳手片，中間也應鋪設一排，用18號鉛絲在腳手片的四角同大橫桿扎牢；施工層及相鄰兩排滿鋪腳手片，腳手片交接處應平整、牢固、無探頭跳板，常規腳手架全高腳手板鋪設不多于6層，作業層不超過3層。鋪手板面的荷載控制，砌筑腳手架不超過3kn/m2(300kg/m2)。材料搬運的出入口及開口處兩側，內外立桿用雙根鋼管，用扣件緊固。在出入口外側上面搭設安全遮棚，棚寬大于出入口的寬度，棚頂滿鋪間距大于50cm的雙層腳手片。在腳手架外圍適當位置寬不小于1.0m的斜道，坡度為1:3(高:長)(即步高1.8m，斜道水平長度5.4m)，轉彎平臺面積不小于3m2，斜道的受力桿應單獨設置。斜道兩側及平臺的兩個外側，以及平臺同斜道連接的一面，設剪刀撐到頂。六、懸挑腳手架搭設挑架搭接處的施工方法：外架搭設高度超過24m時，須采用挑架，本工程4#樓檐高為61.5m，七層板及十四層板采用工字鋼挑架。在放工字鋼底位置放大橫桿，然后反工字鋼放在大橫桿上，在工字鋼上面立桿位置采用15cm長ф22螺紋鋼焊接，再把立桿豎在ф22螺紋鋼工字鋼上，接下來按普通的搭設方法搭設，同時安裝完挑架底座，等到砼強度達到設計要求后再拆除工字鋼底大橫桿，使上面挑架和下面腳手架脫離，成為獨立的架體。挑架以上外架剪刀撐應采用滿剪。挑架底座工字鋼采用2根ф22螺紋鋼固定點預埋件，ф22螺紋鋼在澆筑板砼前預埋焊接板筋或梁筋上，架體采用Φ48×3.5mm的鋼管。懸挑架搭設桿件搭設順序：按平面布置預埋→設置挑桿→縱向水平大橫桿→設立斜支撐→布置立桿→布置橫桿→扶手水平桿。腳手架搭設在建筑物的第六、十二、十八將外架橫檔（即小橫桿）伸入樓層內，再設置挑桿與下一層板預埋件上，在其上部樓層上設置拉桿，共同承受上部架體的重量。挑桿上端和下端分別用于十字扣件扣在架底和下一層預埋件上，扣件扭力距40N·M以上，抗滑荷載7KN。拉桿不設接頭，與樓層預埋點必須是交叉點。立桿縱向間距1.5M，橫向間距1.0M,步距1.8M,每樓層、每隔3跨立桿，設一連墻桿。要注意架體懸挑部分的水平及垂直度，防止架體變形扭轉受力，要防止架體中部下垂和外傾。縱向水平桿設置于小橫桿之上，在立柱的內側，并采用十字扣件與立桿相扣，扣件扭力矩應在4.5-5N.m。縱向水平桿采用對接扣件，接頭不能在同跨內，相鄰接頭應錯開500mm以上。如采用旋轉扣件時，應使用3個扣件對接。縱向水平桿步高1.8m，設4道縱向水平桿。架子的外側應設1.2m高的防護欄桿，操作層設置18cm高擋腳板。每一主節點處必須設一根橫向水平桿，并采用十字扣件扣在立柱上；每一個小橫桿處的縱向桿須使用十字扣件。本方案所采用的竹笆腳手板，鋪設好后四角應用φ16的鐵絲扎牢。腳手架在兩端頭或直線距離不大于12m處設置剪刀撐，每道剪刀撐跨立桿3～5根之間。斜角地面成45。～60。夾角。所用扣件一律采用旋轉扣件，并扣在立柱上。腳手架內立桿與建筑物的間距為150mm～200mm，如遇特殊情況外墻有線條等外挑構件，造成離外超過200mm時應用木板封閉。立面圍護采用密目安全網，并用網繩與大橫桿綁扎牢固。腳手架在搭設時，應高出施工層1.2m～1.8m。七、方案計算書：鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》計算的腳手架為雙排腳手架，落地外架搭設高度按23.0米考慮，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.10米，水平間距4.50米施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板采用滿鋪。懸挑工字鋼外端采用鋼絲繩與建筑物斜拉，最外面鋼絲繩距離建筑物1.19m。各構件的計算過程如下：小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷載的計算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.356×=0.295×106/5080.0=57.974N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.713×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.888mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求。大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷載的計算值P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.178×=0.480×106/5080.0=94.508N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.038+0.175+1.500=1.713kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.883×1713.400×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=4.34mm最大撓度和：V=V1+V2=4.389mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求。扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算：橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷載標準值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394NG1=0.139×37.000=5.158kN腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×5×1.500×(1.000+0.300)/2=1.706kN欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN吊掛的安全設施荷荷載，包括安安全網(kN/mm2)；0.0055NG4=0..005×11.500××37.0000=0.2277Kn經計算得到，靜荷荷載標準值NG==NG1++NG2+NNG3+NGG4=77.667kkN。載生總外縱荷經計算得到，活荷荷載標準值NQ==3.0000×2×11.500××1.0000/2=4..500kNN風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0--基基本風壓(kN/mm2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-22001)的規定采用用：W0=0.4450Uz--風荷荷載高度變化化系數，按照照《建筑結構構荷載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：Uz=1.1130Us--風荷荷載體型系數數：Us=0.9600經計算得到，風荷荷載標準值Wk=0.7×00.450××1.1300×0.9660=00.342kkN/m2。考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值計計算公式N=11.2NG+0.885×1.44NQ風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW計算公式MW=0.85××1.4Wkklah2//10其中Wk--風風荷載基本風風壓值(kN/mm2)；la--立桿桿的縱距(m)；h--立桿的的步距(m)。立桿的穩定性計算算:不考慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算公式式其中N--立桿桿的軸心壓力力設計值，N=15..50kN；--軸心受壓立立桿的穩定系系數,由長細比l0/i的結果查表表得到0.21；i--計算立立桿的截面回回轉半徑，i=1.588cm；l0--計算長度度(m),由公式l0=kuuh確定，l0=2.95mm；k--計算長長度附加系數數，取1.155；u--計算長長度系數，由由腳手架的高高度確定，u=1.770；A--立桿凈凈截面面積，A=4.899cm2；W--立桿凈凈截面模量(抵抗矩),W=5..08cm33；--鋼管立桿受受壓強度計算算值(N/mmm2)；經計算得得到=1552.88[f]--鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205..00N/mmm2；不考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[ff],滿足要求。考慮風荷載時,立立桿的穩定性性計算公式其中N--立桿桿的軸心壓力力設計值，N=14..56kN；--軸心受壓立立桿的穩定系系數,由長細比l0/i的結果查表表得到0.21；i--計算立立桿的截面回回轉半徑，i=1.588cm；lO--計算長度度(m),由公式l0=kuuh確定，l0=2.95mm；k--計算長長度附加系數數，取1.155；u--計算長長度系數，由由腳手架的高高度確定；u=11.70A--立桿凈凈截面面積，A=4.899cm2；W--立桿凈凈截面模量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW--計算算立桿段由風風荷載設計值值產生的彎矩矩，MW=0.1377kN.m；--鋼管立桿受受壓強度計算算值(N/mmm2)；經計算得得到=1770.58[f]--鋼鋼管立桿抗壓壓強度設計值值，[f]==205..00N/mmm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[ff],滿足要求。連墻件的計算:連墻件的軸向力計計算值應按照照下式計算：：Nl=Nlw++No其中Nlw--生軸值下：=kwwk--風荷荷載基本風壓壓值，wk=0.3422kN/m22；Aw--每個個連墻件的覆覆蓋面積內腳腳手架外側的的迎風面積，Aw=4.50××4.50=20.2250m2No--連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產生的的軸向力(kN)；No=5.0000經計算得到Nllw=99.688kkN，連墻件軸軸向力計算值值Nl==14.6688Kn連墻件軸向力設計計值Nf==A[f]]其中--軸心受壓壓立桿的穩定定系數,由長細比l/i==30.000/1.588的結果查表表得到=0.955A=4.899cm2；[f]==205..00N/mmm2。經過計算得到NNf=995.4111kNNf>Nl，連墻墻件的設計計計算滿足要求求。當連墻件采用扣件件與墻體連接接。經過計算得到NNl=114.6888kN大于扣件的的抗滑力8.0kN，不滿足要要求!當連墻件采用焊接接方式與墻體體連接，對接接焊縫強度計計算公式如下下其中N為連墻件的軸向拉拉力，N=14..688kNN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm；t為連墻件的周長，t=3.500mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉拉或抗壓強度度，取185.00N/mm22；經過焊縫抗拉強度度=144687.553/(1550.80××3.50))=277.83N//mm2。對接焊縫的抗拉或或抗壓強度計計算滿足要求求。懸挑梁的受力計算算:懸挑腳手架的水平平鋼梁按照帶帶懸臂的連續續梁計算。懸臂部分腳手架荷荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，A為墻支點。架0內距支支體9水平支撐梁的截面面慣性矩I=1001.30ccm4，截面抵抗抗矩W=255.30cmm3，截面積A=10..24cm22。受腳手架集中荷載載P=1..2×7.667+1.44×4.500=15.550kN水平鋼梁自重荷載載q=1..2×10..24×0..0001××7.85××10=0..10kN//m，滿足要求。懸挑梁的整體穩定定性計算:水平鋼梁采用166#工字鋼,計算公式如如下其中b--均勻勻彎曲的受彎彎構件整體穩穩定系數，按按照下式計算算：經過計算得到bb=570××16.0×443.0×2235/(11490.00×80.00×235..0)=1..65鋼規02其4經過計算得到強度度=2.889×1066/(0.8884×255300.000)=1229.08NN/mm2；水平鋼梁的穩定性性計算<[ff],滿足要求。拉桿的受力計算::水平鋼梁的軸力RRAH和拉鋼繩的的軸力RUi按照下面計計算其中RUicosii為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力RCi=RRUisinni按照以上公式計算算得到由左至至右各鋼繩拉拉力分別為RU1=116.5022kN拉桿的強度計算::Φ16鋼絲繩拉桿的軸力力RU我們均取最最大值進行計計算，為RU=166.502kkN拉桿的強度計算：：上面拉桿以鋼管ΦΦ16鋼絲繩計算算，斜拉桿的的容許壓力按按照下式計算算：=N/A<[f]]其中N--斜拉拉桿的軸心壓壓力設計值，N=116.50kkN；A--斜拉桿桿凈截面面積積，A=29..85cm22；--斜拉桿受拉拉強度計算值值，經計算得得到結果是5.533N/mmm2；[f]--斜斜拉桿抗拉強強度設計值，f=2215N/mmm2；受拉斜桿的穩定性性計算<[ff],滿足要求!錨固段與樓板連接接的計算:水平鋼梁與樓板壓壓點的計算應應該采用無支支點懸臂形式式計算結果。其其計算結果如如下：水平鋼梁與樓板壓壓點如果采用用鋼筋拉環，拉拉環強度計算算如下：水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環受受力R=24..860KN水平鋼梁與樓板壓壓點的拉環強強度計算公式式為其中[f]為拉環環鋼筋抗拉強強度，按照《混混凝土結構設設計規范》[[f]=550N/mmm2；梁點小2×.×)=壓一樓筋要3上水平鋼梁與樓板壓壓點如果采用用螺栓，螺栓栓粘結力錨固固強度計算如如下：錨固深度計算公式式：其中N——錨固力力，即作用于于樓板螺栓的的軸向拉力，N=224.86kkN；d——樓板螺栓栓的直徑，d=200mm；[fb]——樓樓