**項目部**1號大橋2×45噸跨線龍門吊施工技術總結摘要：結合橋梁施工中以往采用萬能桿件拼裝的龍門桁吊設計形式，通過對萬能桿件結構內力計算分析，設計施工了2×45噸龍門桁吊吊機；并簡要介紹了**1#大橋施工設計。工程概況： **1#大橋是**一級公路最大的一座30米后張法預應力連續箱梁橋，全長517.90米，橋位橫跨**縣**河河道。路線前進方向與水流方向夾角45°，斜橋正作；橋位選在半徑為705米兩段反向S型曲線上；下部結構設計為雙柱式橋墩，平均墩高9.7米，最高墩高13米；0#臺至2#墩上為縱斷面最高點，地面高程818.10米；15#墩至17#臺縱斷面高程845.90米；原地形縱斷面在3#墩至14#墩之間地貌平坦，平均高程811.3米，最大高程813.70米最，低高程809.40米，最大高差4.3米；地質為常年沖刷堆積河卵石及沙礫層；地基承載能力高，地層穩定；枯水季節**河道水流量小，適合于跨線龍門桁吊施工方案。龍門吊的結構設計1、龍門吊機凈空尺寸選定：跨度：根據預應力梁場具體情況，兩個臺座間距、臺座與龍門吊立柱中心間距，臺座與存梁臺間距均為5米，定出龍門吊跨度L=26米。高度：根據墩高及梁上存梁的要求，定出龍門吊凈空高度H=18米。吊重：一片30米預應力箱梁自重88噸，梁高1.5米。2、結合施工場地原地貌、地質特點，大橋起訖位置位于**河東岸河堤上，與原**縣繞城公路銜接，終點位于高家灣村，故將30米箱梁預制廠設置在9#墩位與13#墩位之間；箱梁預制采用整體滑模施工技術，2×45噸跨線龍門桁吊預制架設及安裝施工方案。3、龍門吊結構設計計算根據龍門吊上走行及吊裝上橫擔梁形式，龍門上走行橫梁形式采用雙排桁架H×6型，中間吊裝，自重54噸；通過對各桿件內力計算，橫梁上弦桿采用4N1H，下弦桿采用4N1H，橫梁立桿采用4N4H，斜桿采用4N3H，上弦桿件受壓檢算及下弦桿受拉檢算，斜桿受剪檢算合格。橫梁桁架抗彎最大撓度計算5.22cm，不能滿足門式桁吊設計要求，后對橫梁結構加強處理，采用2×[250槽鋼加強，檢算最大撓度3.2cm，符合能符合要求。立柱結構采用H×2型，自重42噸，通過對立柱豎向受力及立柱受力抗扭和受力桿細計算，采用2×3N1H截面形式，滿足施工受力要求；下走行采用H×6型結構，走行噸位10噸（附圖），荷載最大組合計算，由桁吊自重、活載及縱向風力引起的支反力，66.18噸，單軸輪壓16.55噸；桁車軌道采用雙軌道布置；桁車軌道豎向靜力計算連續彈性基礎理論，地基承載計算按350kN檢算，計算道木間距50cm，道床斷面坡比1：1.5。縱向風力產生的傾覆力矩及由慣性力所產生的傾覆力矩161.83噸·米，由龍門桁吊自重產生的穩定力矩363噸·米；縱向穩定系數2.3，符合門式桁吊穩定性要求。施工運營過程中對龍門桁吊的改進2×45噸龍門桁吊吊機拼裝完成試吊，經項目部各部門綜合鑒定，對龍門桁吊進行了改進：桁吊下走行電機功率小，對減速機磨損大；為防止桁吊運行過程中單臺減速機破壞，導致桁吊立柱瞬間受扭，力矩過大而引起桁吊總體失穩，對桁吊下走行進行加固，將下走行加固，形成剛性整體結構；也可以防止因桁車軌道高底不平整引起的單軸受力過大，桁吊失穩的情況。由于在桁吊拼裝時，橫梁拼裝過程，未對橫梁做二次緊絲處理，由于拼裝所引起的上橫梁拼裝撓度過大，龍門拼裝完成后，跨中截面下榻5cm；為保證上走行4N1H桿件與2×[250槽鋼加強鐵整體受力，特制作U型螺栓，將上弦桿件與2×[250槽鋼捆綁加固，形成整體。結束語**項目2×45噸龍門吊機結構特點是：高、輕；上橫梁采用H×6型形式，立柱采用H×2型結構形式，突破了傳統的上橫梁采用H×6型，立柱采用H×6型的龍門桁吊設計思想，降低**項目上部工程施工費用；施工進度快，使