QTZ63塔吊天然根底計算書新建廠房.辦公樓工程；屬于框架結構;地上7層；建筑高度：22.80m；標準層層高：3.20m；總建筑面積：7289.65.平方米；總工期：300天；施工單房地產開發投資,無錫市建設工程.房地產開發投資,無錫市本工程由無錫計,無錫市地質勘察，限公司組織施工；由擔任工程經理一、參數信息塔吊型號：QTZ63,塔吊傾覆力矩M=630fkN.m,塔身寬度B=l.6fm,自重Fl=450.8fkN,最大起重荷載F2=60fkN,鋼筋級別：n級鋼.二、根底最小尺寸計算研究院設工程監理公司監理，建設工程有擔任技術負責人.塔吊起升高度H=110.00m,混凝土強度等級:C35,根底以上土的厚度D:=2.00m,根底承臺厚度h=1.45m,根底承臺寬度Bc=5.75m,1.最小厚度計算依據?混凝土結構設計標準？(GB50010-2002)第7.7條受沖切承載力計算.根據塔吊根底對根底的最大壓力和最大拔力，根據下式進行抗沖切計算:(7.7.1-2)其中：F——塔吊根底對基腳的最大壓力和最大拔力；其它參數參照標準.n一應按以下兩個公式計算,并取其中較小值,取1.00；(7.7.1-2)(7.7.1-3)n廠局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數；”-臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數；Bh一截面高度影響系數：當hW800mm時，取你=1.0；當hN2000mm時，取飽=0.9,其間按線性內插法取用；ft—混凝土軸心抗拉強度設計值,取16.70MPa；Opc,m-臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值,其值宜限制在1.0-3.5N/mni2范圍內，取2500.00；5一臨界截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h/2處板垂直截面的最不利周長；這里取(塔身寬度+h)X4=9.60m；oh。一截面有效高度,取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；用一局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值,Ps不宜大于4；當Ps<2時，取Ps=2;當面積為圓形時，取Ps=2;這里取Ps=2；as-板柱結構中柱類型的影響系數：對中性，取as=40;對邊柱，取.產30;對角柱，取as=20.塔吊計算都根據中性柱取值,取as=40.計算方案：當F取塔吊根底對基腳的最大壓力，將鼠從0.8m開始，每增加0.01m,至到滿足上式,解出一個h°j當F取塔吊根底對基腳的最大拔力時，同理，解出一個鼠2,最后％與k相加,得到最小厚度he.經過計算得到：塔吊根底對基腳的最大壓力F=200.OOkN時,得h=0.80m；ol塔吊根底對基腳的最大拔力F=200.OOkN時,得h=0.80m；o2解得最小厚度Ho=hoi+ho2+0.05=1.65m；實際計算取厚度為:H=L45m.2.最小寬度計算建議保證根底的偏心矩小于Bc/4,那么用下面的公式計算:其中F—塔吊作用于根底的豎向力,它包括塔吊自重,壓重和最大起重荷載,F=L2義(450.80+60.00)=612.96kN；G一根底自重與根底上面的土的自重，G=l.2X(25XBcXBcXHc+YmxBcxBcxD)=1.2義(25.OXBcXBcXl.45+20.OOXBcXBcX2.00)；Ym—土的加權平均重度，M一傾覆力矩,包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩,M=l.4X630.00=882.OOkN.m.解得最小寬度Be-1.00m,實際計算取寬度為Bc=5.75m.三、塔吊根底承載力計算依據？建筑地基根底設計標準？(GB50007-2002)第5.2條承載力計算.計算簡圖：當不考慮附著時的根底設計值計算公式：當考慮附著時的根底設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的根底設計值計算公式：式中F一塔吊作用于根底的豎向力,它包括塔吊自重,壓重和最大起重荷載,F=304.30kN；G一根底自重與根底上面的土的自重：G=L2義(25.OXBcXBcXHc+YmxBcxBcxD)=3025.22kN；Ym—土的加權平均重度Be——根底底面的寬度，取Bc=5.750m；W——根底底面的反抗矩,W=BcXBcXBc/6-31.685ms；M一傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，M=1.4X630.00=882.OOkN.m；a一合力作用點至根底底面最大壓力邊緣距離(山)，按下式計算：a=Be/2-M/(F+G)=5.750/2-882.000/(612.960+3025.219)=2.633m.經過計算得到：無附著的最大壓力設計值Pmax=(612.960+3025.219)/5.7502+882.000/31.685=137.876kPa；無附著的最小壓力設計值Pmin=(612.960+3025.219)/5.7502-882.000/31.685=82.203kPa；有附著的壓力設計值P=(612.960+3025.219)/5.7502=110.039kPa；偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2X(612.960+3025.219)/(3X5.750X2.633)=160.230kPa.四、地基根底承載力驗算地基根底承載力特征值計算依據?建筑地基根底設計標準?GB50007-2002第5.2.3條.計算公式如下：fa一修正后的地基承載力特征值(kN/mD；fak一地基承載力特征值，按本標準第5.2.3條的原那么確定；取145.000kN/m2；nb、nd--根底寬度和埋深的地基承載力修正系數；Y-根底底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.OOOkN/ms；b一根底底面寬度(m),當基寬小于3m按3m取值,大于6m按6m取值，取5.750m；Ym-根底底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d一根底埋置深度(m)取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=195.250kPa；實際計算取的地基承載力設計值為：fa=170.OOOkPa；地基承載力特征值fa大于最大壓力設計值Pmax=137.876kPa,滿足要求！地基承載力特征值1.2Xfa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=160.230kPa,滿足要求！五、根底受沖切承載力驗算依據?建筑地基根底設計標準?GB50007-2002第8.2.7條.驗算公式如下：式中Php-受沖切承載力截面高度影響系數,當h不大于800mm時，飽p取1.0.當h大于等于2000mm時，Php取0.9,其間按線性內插法取用;ft—混凝土軸心抗拉強度設計值；h0---根底沖切破壞錐體的有效高度；久—沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at-一沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與根底交接處的受沖切承載力時，取柱寬(即塔身寬度);當計算根底變階處的受沖切承載力時,取上階寬；ab—沖切破壞錐體最不利一側斜截面在根底底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在根底底面以內，計算柱與根底交接處的受沖切承載力時,取柱寬加兩倍根底有效高度；當計算根底變階處的受沖切承載力時,取上階寬加兩倍該處的根底有效高度.Pj-一扣除根底自重及其上土重后相應于荷載效應根本組合時的地基土單位面積凈反力,對偏心受壓根底可取根底邊緣處最大地基土單位面積凈反力；Ai---沖切驗算時取用的局部基底面積R—-相應于荷載效應根本組合時作用在A上的地基土凈反力設計值.那么，Php—受沖切承載力截面高度影響系數,取Php=0.95;ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取ft=l.57MPa；a,n沖切破壞錐體最不利一側計算長度：am=[l.60+(1.60+2義1.45)]/2=3.05m；h0-一承臺的有效高度，取h0=l.40m；Pj--最大壓力設計值，取Pj=160.23KPa；Fi--實際沖切承載力：F=160.23X(5.75+4.50)義i((5.75-4.50)/2)/2=513.2妹N.其中5.75為根底寬度,4.50=塔身寬度+2h；允許沖切力：0.7X0.95X1.57X3050.00X1400.00=4438540.46NM438.5妹N；實際沖切力不大于允許沖切力設計值,所以能滿足要求!六、承臺配筋計算.抗彎計算依據?建筑地基根底設計標準?GB50007-2002第8.2.7條.計算公式如下：式中：Mi-一任意截面M處相應于荷載效應根本組合時的彎矩設計值；a.--任意截面至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取ai=b即取ai=2.08m；pmax—相應于荷載效應根本組合時的根底底面邊緣最大地基反力設計值，取160.23kN/m2；P--相應于荷載效應根本組合時在任意截面I-I處根底底面地基反力設計值；P=160.23X(3X1.60-2.O8)/(3X1.60)=90.96kPa；G-—考慮荷載分項系數的根底自重及其上的土自重，取3025.22kN/m2；1---根底寬度,取1=5.75m；a-—塔身寬度，取a=1.60m；a'截面I-I在基底的投影長度，取a'=1.60m.經過計算得M=2.082X[(2X5.75+1.60)X(160.23+90.96-2Xi3025.22/5.752)+(160.23-90.96)X5.75]/12=463.44kN.m..配筋面積計算依據？建筑地基根底設計標準?GB50007-2002第8.7.2條.公式如下:式中，當混凝土強度不超過C50時,ai取為1.0,當混凝土強度等級為C80時,取為0.94,期間按線性內插法確定,取ai=l.OO；fc混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho承臺的計算高度,ho=l.40m.經過計算得：as=463.44x