1、16#樓頂板處理方案秦皇島恒大城首期主體及配套建設工程 16#樓為20層框架剪力墻結構。混凝土強度等級為：四層以下：C35;五層至十四層為：C30;十五層以上為：C20;主體結構已經施工完畢。由于部分混凝土樓板厚度不足，因此需要對工 程整體進行承載力復核驗算，鑒定結構的安全性，提出處理方案。一、確定鑒定步驟進行承載力復核驗算除了需要本工程活荷載、 恒載、抗震要求等設計參數外，最重要的就是工程本身的板厚等實際參數。因此對于樓板厚度不足的安全 鑒定步驟應是：現場檢測板厚一復核驗算-給出鑒定結論-分析不利因素，提 出處理方案一工程處理。二、現場檢測情況混凝土樓板厚度被檢測工程硅樓板頂面及底面尚未進行

2、抹灰，利用直尺通過鉆孔和樓板預留孔直接測量板厚，檢測結果如下表：（具體位置見附件1）檢測部位實測板厚（mm）設計板厚（mm）板厚偏差（mm）六層 9-13/A-G9512025八層 21-23/E-N9512025九層 12-16/K-P11012010十層 5-8/K-S8510015十層 12-16/K-P11012010十層 9-17/A-G9512025廣層 9-13/A-G110012020十二層 5-8/K-S8510015十二層 12-16/K-P10012020十三層3-5/F-N11012010十三層13-17/A-G10012020十四層12-16/K-P10012020十

3、四層13-17/A-G1201200層 3-5/F-N10012020口層 13-17/A-G10512015i十五層17-20/D-G9010010+5層 21-23/E-N10012020三、復核驗算檢測樓板混凝土，由于部分樓板厚度達不到設計要求，對檢測板厚小于設計要求的混凝土樓板，板厚按實際檢測結果進行復核驗算，驗算過程（見附件2）,驗算結果：設計樓板厚度為120mm的現澆混凝土樓板，按實測板厚進行復核驗算，承載力滿足混凝土結構設計規范 GB50010-2010的要求。設計樓板厚度為100mm的現澆混凝土樓板，按實測板厚進行復核驗算，承載力滿足混凝土結構設計規范 GB50010-2010

4、的要求。四、給出鑒定結論經對樓板厚度檢測，存在對達到設計厚度的情況，最大偏差25mm。對檢測板厚不滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范的現澆板復核驗算，原設計樓板厚度按實測板厚復核驗算，承載力滿足混凝土結構設計規范GB50010-2010要求，可不做處理。但為了保證結構的截面尺寸及 混凝土結構工程施工質量驗收規范的要求，應進行處理。五、工程處理在檢測過程中樓板厚度與設計偏差在 10mm25mm,具體處理方法如下：1、將頂板厚度偏差超過規范要求的部位， 進行人工鑿毛，灑水濕潤，清 掃干凈。2、對于頂板上層扣鐵露筋部位，采用人工剔鑿，并將鋼筋調整，滿足規 范及設計要求。3、用1:1的水泥灰漿澆漿，保

5、證與硅面良好的接觸。4、澆筑同頂板硅高一個強度等級的的同配比減石子硅，至設計標高。5、在處理完成后，派專人，每天不少于兩遍的養護。6、在頂板處理前，在處理樓板的下一層采用碗扣架及木方進行支撐， 立 桿間距為1200mm。7、同時排查施工現場所有樓棟存在的相同問題， 發現后采取相同做法處六、附件1、頂板處理范圍+述 umi七、附件2、頂板承載力計算書1、 六層 9-13/A-G 軸一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/2、荷載：永久荷載標準值：g = 5.20 kN/M2可變荷載標準值：q = 2.00 kN/M2計算跨度 Lx = 3800 mm ；計算

6、跨度 Ly = 6700 mm板厚 H = 95 mm ;硅強度等級：C30;鋼筋強度等級：HRB4003、計算方法：彈性算法。4 、泊松比：1 = 1/5.5、考慮活荷載不利組合。6、程序自動計算樓板自重。二、計算結果： TOC o 1-5 h z Mx =(0.03788+0.00629/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.8A2 = 4.32kN- M考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa =(0.08673+0.02210/5)*(1.4* 1.0)* 3.8A2 = 1.84kN- MMx= 4.32 + 1.84 = 6.16kN- MAsx= 221.6

7、2mm2 ，實配 4 8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.251%My =(0.00629+0.03788/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.8A2= 1.53kN- M考慮活載不利布置跨中丫向應增加的彎矩：Mya =(0.02210+0.08673/5)*(1.4* 1.0)* 3.8A2 = 0.80kN- MMy= 1.53 + 0.80 = 2.33kN- MAsy= 200.00mm2 ，實配 4 8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.251%Mx =0.08068*(1.

8、20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.8A2 = 10.53kN- MAsx= 389.50mm2 ，實配()10200 (As = 393.mm2,可能與鄰跨有關系 ) p min = 0.200%, p = 0.393%My =0.05710*(1.20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.8A2 = 7.45kN- MAsy= 270.28mm2 ，實配()8180 (As = 279.mm2,可能與鄰跨有關系 ) p min = 0.200%, p = 0.279%三、跨中撓度驗算：Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗

9、算參數： TOC o 1-5 h z Mk =(0.00629+0.03788/5)*(1.0* 5.2+1.0* 2.0 )* 3.8A2 = 1.44kN- MMq =(0.00629+0.03788/5)*(1.0* 5.2+0.5* 2.0 )* 3.8A2 = 1.24kN- MEs = 200000.N/mm2 Ec = 29791.N/mm2Ftk = 2.01N/mm2 Fy = 360.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度Bs :、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rs

10、k)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 1.44/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 50000.=0.00503小 =1.1 - 0.65* 2.01/(0.00503* 90.30) = -1.773當山 0.2 時，取小 =0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值a E:a E = Es /

11、Ec = 200000.0/ 29791.5 = 6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf：矩形截面，Y f = 0、縱向受拉鋼筋配筋率p = As / b / ho = 251./1000/ 73.=0.00344、鋼筋混凝土受彎構件的Bs按公式(混凝土規范式8.2.3 -1)計算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小 +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)Bs = 200000.* 251.* 73.A2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00344/(1+3.5*0.00)= 471.03kN TOC o 1-5 h z (3)、考慮荷載長期效

12、應組合對撓度影響增大影響系數e:按混凝土規范第8.2.5 條，當p = 0時，8= 2.0(4)、受彎構件的長期剛度B,可按下列公式計算：B = Mk / Mq * (8-1) + Mk * Bs(混凝土 規范式 8.2.2 )B = 1.44/ 1.24*(2-1)+ 1.44* 471.03 = 253.091kN- M(5)、撓度 f = k * Qk * L a 4 / Bf = 0.00243* 7.2* 3.80A4/ 253.091= 14.389mmf / L = 14.389/3800.= 1/ 264.,滿足規范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼

13、筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)bsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式 8.1.3 -3)bSk = 4.07*106/(0.87* 81.* 251.) = 229.76N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式8.1.2 -4) p te = 251./ 50000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.

14、65* 2.01/( 0.01* 229.76) = 0.5323 max = a cr* 小 *(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.532*229.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.131,滿足規范要求!、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.

15、3 -3)(rsk = 1.44*106/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式8.1.2 -4) p te = 251./ 50000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 90.30) = -0.344當山 0.2時，取小 =0.23 max = a cr* 小 *(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)

16、3 max =2.1*0.200* 90.3/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.019,滿足規范要求!、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式 8.1.3 -3) (rsk = 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.m

17、m2p te = As / Ate (混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 393./ 50000.= 0.008當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306.90) = 0.6753 max = a cr* 小 *(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.675*306.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257,滿足規范要求!、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列

18、公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)(T sk = (T sk = Mk / (0.87 * ho * As)（混凝土規范式 8.1.3 -3）(rsk = 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式8.1.2 -4)p te = 279./ 50000.= 0.006當 p te 0.01 時，取 p te = 0.0110小 =1.1 - 0.6

19、5* 2.01/( 0.01* 301,67) = 0.668-1),滿足規范要求!3 max = a cr* 小 * r sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 -1),滿足規范要求!3 max =2.1*0.668*301.7/200000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.216、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)bsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式 8.

20、1.3 -3)bSk = 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1,2 -4)p te = 393./ 50000.= 0.008當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306,90) = 0.6751),滿足規范要求!3 max = a cr* 小 * r sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)1),滿足規范要求!3 max =

21、2.1*0,675*306.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257 、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式 8.1.3 -3)(rsk = 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / A

22、te(混凝土規范式 8.1,2 -4)p te = 279./ 50000.= 0.006當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 301,67) = 0.668-D,滿足規范要求!3 max = a cr* 小 * r sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 -D,滿足規范要求!3 max =2.1*0,668*301.7/200000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.216八層 21-23/E-N 軸一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定

23、/固定/固定/固定/2、荷載：永久荷載標準值：g = 6.97 kN/M2可變荷載標準值：q = 2.00 kN/M2計算跨度 Lx = 4200 mm ；計算跨度Ly = 6300 mm板厚 H = 95 mm ;硅強度等級：C30;鋼筋強度等級：HRB4003、計算方法：彈性算法。4 、泊松比：心=1/5.5、考慮活荷載不利組合。6、程序自動計算樓板自重。二、計算結果：Mx =(0.03370+0.01010/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.2A2 = 6.55kN 考慮活載不利布置跨中涮應增加的彎矩：Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1

24、.0)* 4.2A2 = 1.35kN- M11Mx= 6.55 + 1.35 = 7.90kNAsx= 254.72mm2 ，實配()8180 (As = 279.mm2)p min = 0.200%, p = 0.254% TOC o 1-5 h z My =(0.01010+0.03370/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.2A2= 3.09kN- M考慮活載不利布置跨中響應增加的彎矩：Mya =(0.02793+0.07277/5)*(1.4* 1.0)* 4.2A2 = 0.73kN- MMy= 3.09 + 0.73 = 3.82kN- MAsy= 220.0

25、0mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.228%Mx =0.07557*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.2A2 = 15.16kN- MAsx= 511.59mm2 ，實配()10150 (As = 524.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200%, p = 0.476%My =0.05703*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.2A2 = 11.44kN- MAsy= 376.82mm2 ，實配()10200 (As = 393.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200

26、%, p = 0.357%三、跨中撓度驗算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： TOC o 1-5 h z Mk =(0.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+1.0* 2.0 )* 4.2A2 = 2.66kN- MMq =(0.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+0.5* 2.0 )* 4.2A2 = 2.37kN- MEs = 200000.N/mm2 Ec = 27871.N/mm2Ftk = 1.78N/mm2 Fy = 360.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件

27、的短期剛度Bs :、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式 8.1.3 -3)(rsk = 2.66/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 55000.=0.00457小 =1.1 - 0.65* 1.78/

28、(0.00457* 146.82) = -0.624當山 0.2時，取小 =0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值a E:a E = Es / Ec =200000.0/ 27870.7 = 7.176、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值丫 f:矩形截面，丫 f = 0、縱向受拉鋼筋配筋率p = As / b / ho = 251./1000/ 83.=0.00303、鋼筋混凝土受彎構件的Bs按公式(混凝土規范式8.2.3 1)計算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小+0.2+6* aE*p/(1+ 3.5 丫 f)Bs = 200000.* 251.* 83.人2/1.15*0.200+0

29、.2+6*7.176*0.00303/(1+3.5*0.00)= 617.94kN(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數e:按混凝土規范第 8.2.5 條，當p = 0時，8= 2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B,可按下列公式計算：12B = Mk / Mq * (8-1) + Mk * Bs(混凝土規范式8.2.2 )B = 2.66/ 2.37*(2-1)+ 2.66* 617.94 = 327.210kN- M、撓度f = k * Qk * L人4 / Bf= 0.00220* 9.0* 4.20A4/ 327.210= 18.738mmf / L = 18.738/420

30、0.= 1/ 224.,滿足規范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsk)(混凝土規范式 8.1.2 -2)bsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式8.1.3 -3)bSk = 5.65*10A6/(0.87* 91.* 279.) = 255.65N/mm矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 279./ 5500

31、0.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 255.65) = 0.648w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.648*255.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.177,滿足規范要求!、丫方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1

32、.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式8.1.3 -3)(rsk = 2.66*10A6/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 55000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 146.82) = 0.312w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+

33、0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.312*146.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.049,滿足規范要求!、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式8.1.3 -3)(rsk = 11.96*10A6/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N/mm矩形截面，Ate = 0

34、.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 524./ 55000.= 0.010當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 291.65) = 0.703w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式8.1.2 1),滿足規范要求!,滿足規范要求!、下端支座跨中裂縫:13裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算:13小 =1.1 - 0.65 * ftk / (

35、p te * bsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)bsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)bSk = 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 393./ 55000.= 0.007當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706w max = a c

36、r* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式8.1.2 1)3 max =2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257,滿足規范要求!、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 11.96*106/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N

37、/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 524./ 55000.= 0.010當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 291.65) = 0.703w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.703*291.6/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) =

38、0.254,滿足規范要求!、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 393./ 55000.= 0.007當 p t

39、e 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式8.1.2 1)3 max =2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257,滿足規范要求!九層 12-16/K-P 軸一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷載：永久荷載標準值：g = 6.17 kN/M2可變荷載標準值：q = 5.00 kN/

40、M2計算跨度 Lx = 5150 mm ;計算跨度 Ly = 2975 mm板厚 H = 110 mm ;硅強度等級：C30;鋼筋強度等級：HRB4003、計算方法：彈性算法。144、泊松比：心=1/5.5、考慮活荷載不利組合。6、程序自動計算樓板自重。二、計算結果： TOC o 1-5 h z Mx =(0.00675+0.03747/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.0A2 = 1.37kN- M考慮活載不利布置跨中涮應增加的彎矩：Mxa =(0.02284+0.08506/5)*(1.4* 2.5)* 3.0A2 = 1.23kN- MMx= 1.37 + 1.23

41、 = 2.61kN- MAsx= 220.00mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.228%My =(0.03747+0.00675/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.0A2= 3.75kN- M考慮活載不利布置跨中響應增加的彎矩：Mya =(0.08506+0.02284/5)*(1.4* 2.5)* 3.0A2 = 2.78kN- MMy= 3.75 + 2.78 = 6.52kN- MAsy= 220.00mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.

42、228%Mx =0.05710*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 3.0A2 = 7.28kN- MAsx= 232.20mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200%, p = 0.228%My =0.08019*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 302 = 10.22kN- MAsy= 330.81mm2 ，實配()8150 (As = 335.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200%, p = 0.305%三、跨中撓度驗算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的

43、彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： TOC o 1-5 h z Mk =(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+1.0* 5.0 )* 3.0A2 = 1.41kN- MMq =(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+0.5* 5.0 )* 3.0A2 = 1.09kN- MEs = 200000.N/mm2 Ec = 29791.N/mm2Ftk = 2.01N/mm2 Fy = 360.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度Bs :、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk

44、/ (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式 8.1.3 -3)(rsk = 1.41/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 55000.=0.00457小 =1.1 - 0.65* 2.01/(0.00457* 77.59) = -2.578當山 0.2時，取小 =0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值a E

45、:a E = Es / Ec =200000.0/ 29791.5 = 6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值T f:矩形截面，丫 f = 015、縱向受拉鋼筋配筋率p = As / b / ho = 251./1000/ 83.=0.00303、鋼筋混凝土受彎構件的Bs按公式（混凝土規范式8.2.3 1）計算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小+0.2+6* “E*p/(1+ 3.5 丫 f) TOC o 1-5 h z Bs = 200000.* 251.* 83 A2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00303/(1+3.5*0.00)= 627.35kN-

46、M(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數e:按混凝土規范第8.2.5條，當p = 0時，8= 2.0(4)、受彎構件的長期剛度B,可按下列公式計算：B = Mk / Mq * (8-1) + Mk * Bs(混凝土 規范式 8.2.2 )B = 1.41/ 1.09*(2-1)+ 1.41* 627.35 = 353.201kN- M、撓度 f = k * Qk * L a 4 / Bf =0.00240*11.2* 2.97人4/ 353.201= 5.952mmf / L = 5.952/2975.= 1/ 500.,滿足規范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間

47、縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 1.41*10A6/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 55000.= 0.005 當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =

48、1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 77.59) = -0.581當山 0.2 時，取小 =0.2w max = a cr* 小*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.200* 77.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.017,滿足規范要求！、丫方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 *

49、 ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 3.84*10A6/(0.87* 91.* 251.) = 192.85N/mm矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1.2 -4)p te = 251./ 55000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 192.85) = 0.424w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土規范式

50、 8.1.2 1)3 max =2.1*0.424*192.9/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.088,滿足規范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk)(混凝土規范式8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土 規范式8.1.3 -3)(rsk = 5.64*10A6/(0.87* 91.* 251.) = 283.70N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 5

51、5000.mm216p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1,2 -4)p te = 251./ 55000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 283,70) = 0.640w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0.640*283.7/200000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.195,滿足規范要求!、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數

52、小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)bsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式 8.1.3 -3)(rsk = 7.93*106/(0.87* 91.* 335.) = 298.83N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate (混凝土規范式 8.1,2 -4)p te = 335./ 55000.= 0.006當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.

53、01/( 0.01* 298,83) = 0.664w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0,664*298.8/200000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.212,滿足規范要求!、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式8.1.3 -3)(rsk

54、 = 5.64*106/(0.87* 91.* 251.) = 283.70N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8.1,2 -4)p te = 251./ 55000.= 0.005當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 283,70) = 0.640w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式 8.1.2 1)3 max =2.1*0,640*283.7/2

55、00000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.195,滿足規范要求!、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 小，按下列公式計算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsk) (混凝土規范式 8.1.2 -2)(rsk = Mk / (0.87 * ho * As)(混凝土規范式8.1.3 -3)(rsk = 7.93*106/(0.87* 91.* 335.) = 298.83N/mm矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110.= 55000.mm2p te = As / Ate(混凝土規范式 8

56、.1,2 -4)p te = 335./ 55000.= 0.006當 p te 0.01 時，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 298,83) = 0.664w max = a cr* 6*(rsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土規范式8.1.2 1)3 max =2.1*0,664*298.8/200000.*(1.9*20.+0,08* 8.00/0.01000) = 0.212,滿足規范要求!十層5-8/K-S軸17一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/錢支/2、荷載：永久荷載標

57、準值：g = 4.80 kN/M2可變荷載標準值：q = 2.00 kN/M2計算跨度Lx = 3100 mm ；計算跨度Ly = 4400 mm板厚 H = 85 mm ;硅強度等級：C30;鋼筋強度等級：HRB4003、計算方法：彈性算法。4 、泊松比：1 = 1/5.5、考慮活荷載不利組合。6、程序自動計算樓板自重。二、計算結果： TOC o 1-5 h z Mx =(0.03523+0.01279/5)*(1.20* 4.8+1.40* 1.0)* 3.1A2 = 2.60kN- M考慮活載不利布置跨中涮應增加的彎矩：Mxa =(0.06773+0.02979/5)*(1.4* 1.0

58、)* 3.1A2 = 0.99kN- MMx= 2.60 + 0.99 = 3.59kN- MAsx= 170.00mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.296%My =(0.01279+0.03523/5)*(1.20* 4.8+1.40* 1.0)* 3.1A2= 1.36kN- M考慮活載不利布置跨中響應增加的彎矩：Mya =(0.02979+0.06773/5)*(1.4* 1.0)* 3.1A2 = 0.58kN- MMy= 1.36 + 0.58 = 1.95kN- MAsy= 170.00mm2 ，實配()8200 (

59、As = 251.mm2)p min = 0.200%, p = 0.296%Mx =0.07718*(1.20* 4.8+1.40* 2.0)* 3.W2 = 6.34kN- MAsx= 287.06mm2 ，實配()8150 (As = 335.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200%, p = 0.394%My =0.05720*(1.20* 4.8+1.40* 2.0)* 3.W2 = 4.70kN- MAsy= 209.42mm2 ，實配()8200 (As = 251.mm2,可能與鄰跨有關系 )p min = 0.200%, p = 0.296%三、跨中撓度驗算：

60、Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數： TOC o 1-5 h z Mk =(0.01279+0.03523/5)*(1.0* 4.8+1.0* 2.0 )* 3.1A2 = 1.30kN- MMq =(0.01279+0.03523/5)*(1.0* 4.8+0.5* 2.0 )* 3.1A2 = 1.10kN- MEs = 200000.N/mm2 Ec = 29791.N/mm2Ftk = 2.01N/mm2 Fy = 360.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度Bs :、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不