1、THJ3000/1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 1傳動(dòng)校驗(yàn)計(jì)算本計(jì)算是以 THJ3000/載貨電梯為依據(jù)，電梯的主要技術(shù)參數(shù)為：額定載重量：Q=3000kg；額定速度：V=0.5m/s；根據(jù)這二個(gè)參數(shù)，選擇曳引機(jī)型號(hào)為，其減速比為 曳引輪直徑為 D=760mm，電動(dòng)機(jī)型號(hào) JTD-560，其功率 19kw，電機(jī) 6 極/24 極雙速電機(jī) 曳引比為 2:1，電機(jī)額定轉(zhuǎn)速 960r/min。1.1 轎廂額定速度校驗(yàn)根據(jù) GB7588-1995 中條款，計(jì)算轎廂速度時(shí)，轎廂載荷取額定載荷的一半， 因此電動(dòng)機(jī)上的轉(zhuǎn)矩接近零，并依據(jù)電機(jī)額定轉(zhuǎn)速 n=960r/min 驗(yàn)轎廂轉(zhuǎn) 速。

2、轎廂速度 v =d n/I22=30.56 m/min=0.509m/s誤差 = / 100% = +%GB7588-1995 中條款規(guī)定廂速度誤差在-8%+5%圍內(nèi)是合適的,故本電梯速 度,符合要求.12電動(dòng)機(jī)功率驗(yàn)算 式中: P-電動(dòng)機(jī)軸功率(Kw); k-電梯平衡系數(shù),取 k=; -電梯機(jī)械總效率,取=將各參數(shù)代入公式得:p = / = ( 故電動(dòng)機(jī)功率選取 19Kw 是合適的.13曳引力校驗(yàn)根據(jù) GB7588 要求驗(yàn)算下列二種情況時(shí)的曳引力。情一廂載有125%額定載荷,且位于最低層站。情況(二)：轎廂空載且位于最高層站。曳引條件為： T /T C C ef1 2 1 2式中 : T /

3、T -曳引輪兩邊鋼絲繩中較大靜拉力與較小靜拉力之比。 1 2C -與加減速度有關(guān)的系數(shù).取 C 1 1C -與繩槽形狀因磨損而發(fā)生改變有關(guān)的系數(shù)。取 =。 2 2f-鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量磨擦系數(shù)。f =4 1 - sin (B/2) -sin =-曳引鋼絲繩對(duì)曳引輪的包角。 如右圖所示=180= rad于是,曳引條件可以寫成:曳引輪對(duì)重輪轎頂輪 T2 T1T /T 11 2即 T /T 1 2下面就情況(一)及情況(二)進(jìn)行校驗(yàn)情況(一)時(shí):T /T = (W + Q/2 + )/W2/2 1 2 1 1情況(二)時(shí):T /T = (W /2+ )/(W /2 + ) 1 2 2 1 1 2式

4、中: W -轎廂自重 W =2300kg1 1Q-額定載重量 Q=3000kgW -對(duì)重重量 W =3650kg2 2 -曳引鋼絲繩重量(kg)1 -隨行電纜重量(kg)2提升高度為 T =15.5mr則: = (T +0H)S1 1 r式中: -16 鋼絲繩重量,取 =0.899kg/m 1 1OH-電梯頂層高度,取 0H=5mS -鋼絲繩根數(shù),取 S=5各參數(shù)代入 式得: =+5)5=102.5kg1 = T /22 3 R式中: -扁電纜重量,取 =2.6kg/m 3 3各參數(shù)代入式得: =2=20.15kg2將各參數(shù)代入、式得:情況(一)時(shí):T /T = (w + Q)/2 + / w

5、 /21 2 1 1 2=( 2300+3000)/2+/3650/2=情況(二)時(shí):2:1繞T /T = w /2+ / W /2+ 1 2 2 1 1 2=3650/2+/2300/2+=與曳引條件(2)式比較,可見在情況(一)情況(二)時(shí)均符合要求。14曳引輪繩槽比壓驗(yàn)算計(jì)算時(shí)按 T= w +Q/2+11= 2300+3000/2+=2752.5kg 工況計(jì)算。許用比壓:=+4V/1+V=+4/1+=2=計(jì)算比壓:=T/ndD 8cos(/2)/-sin= 58/ ()/(180)=(8/ =239507/=12顯然,鋼絲繩強(qiáng)度足夠.3. 承重梁校驗(yàn)A.O轎廂中心 對(duì)重架中心 曳引機(jī)組重

6、心 曳引輪中心E 、B、H 、F：鋼絲繩中心承重梁由五根梁組成,各梁采用的型鋼型號(hào)及參數(shù)如下:梁號(hào)型鋼號(hào)I (cmX4)w (cmX3)F(cm2) 25a 36b 36b33701265212652270703703各受力點(diǎn)的負(fù)載如下:B 和 H：對(duì)重側(cè)的鋼絲繩漲力 P = P = W /2=3650/2=1825kgB H 2G:梁 I 和在梁上的支反力 P =18251422-492/1422=539.6kgGE 和 F：轎廂側(cè)的鋼絲繩漲力 P = P =w +/2=2300+3000/2E F 1=3025kgC：曳引機(jī)組重量 : P =2200kgC由于受力情況復(fù)雜,為了便于計(jì)算,假

7、定 P 由梁和梁來承受, 由梁承受,B G而 P 、PHE、P , 和 P 2/3 則由梁來承受,(這樣計(jì)算偏于安全)。 F C3.1 梁和的強(qiáng)度和撓度計(jì)算pB930 4921422R1R2R =1825492/1422=631kg1R =1825-631=1194kg2Mmax=pab/L=182593/142=58806kg-cm= s/n =1150kg/cm2max=Mmax/2wx =58806/2270=103.34kg/cm2 Ymax梁和的強(qiáng)度和撓度均符合設(shè)計(jì)要求。3.2 梁的強(qiáng)度和撓度計(jì)算R =+1825)+3025+2200(325-102)+3025 /33252 /3

8、= 708198+676088+490600+152763/325 2/3 =62392/3=4159kgR = +1825+3025+2200+3025-6239 2/34=43762/3=2917kgMmax=4159(325-102)-3025=927457-521813=405644kg-cmmax= Mmax/wx=405644/703=577kg/cm2Y1/2所以, 梁的強(qiáng)度和撓度均符合設(shè)計(jì)要求。3.3 梁 和 的強(qiáng)度和撓度計(jì)算由于梁已足夠能單獨(dú)承受總負(fù)載的 2/3,以對(duì)梁 和 強(qiáng)度和撓度計(jì) 算從略。4. 240 型限速器設(shè)計(jì)計(jì)算4.1 繩輪直徑和輪槽形狀4.1.1繩輪直徑 D根

9、據(jù) 之 條規(guī)定，240 限速器鋼絲繩直徑選用 由 GB7588 之條規(guī)定.D/d30D30d=240取 D=2404.1.2繩輪槽形狀240 型限速器輪槽形狀如右圖所示取 =70=h=94.2 鋼絲繩拉拔力計(jì)算如下圖所示,制動(dòng)瓦的正壓力 及簧壓力 鋼絲繩漲力的相互關(guān)系由 下面二式表示T /2fA=e1fA=F L /(L +L ) A 2 1 3其中 L =36，L =97，L =1 2 3=168/180=, =代入 、 式得T =1限速器動(dòng)作時(shí),壓簧實(shí)際受到的壓力為 F 800N因此 T =A 1與 240 限速器配套的安全鉗的動(dòng)作力為 320N顯 T 2320，因此鋼絲繩拉拔1力符合 G

10、B7588 之 9.9.4 條規(guī)定。限速器鋼絲繩的破斷負(fù)荷為 21560N，因此其強(qiáng)度安全系數(shù)為n=21560/ T =21560/ =81顯然符合 GB7588 之 9.9.6.2 條規(guī)定。5. 滑動(dòng)導(dǎo)靴的強(qiáng)度驗(yàn)算5.1 施加在導(dǎo)靴上的力分析，導(dǎo)靴受力如下圖所示：正面向側(cè)面向其中:為導(dǎo)靴與導(dǎo)軌之間的摩擦系數(shù)作用在導(dǎo)靴上的力主要是由偏載荷引起，計(jì)算時(shí)考慮二個(gè)極限偏載位置。位置 X=AA/8,Y=0 X=0 Y=BB/82假設(shè)此時(shí)載荷為滿載式中:AA-轎廂內(nèi)寬尺寸,AA=2330mm BB-轎廂內(nèi)深尺寸,BB=2460mm5.2 導(dǎo)靴的允許表面壓力1導(dǎo)靴的允許表面壓力 P 應(yīng)同時(shí)滿足:Pcm2導(dǎo)

11、靴靴襯尺寸PV9800N/min 本電梯 V=30m/min，所以只要滿足 pcm2 可。導(dǎo)靴實(shí)際受壓面積：正面方向 28cm2，側(cè)面方向 2。 表面允許載荷為： 正面方向F=28= N側(cè)面方向:p=49=導(dǎo)靴受力計(jì)算5.3.1 正面方向的受力Fmax= (XQ+18)/H （N）式中:H=444cm 表示上、下導(dǎo)靴間距。18 表示由轎廂自身的不平衡引起的導(dǎo)靴支反力（ 于時(shí) Fmax=（AA/8 Q+18）/H=(233/8 3000+18) /444 =1929(N)5.2.1側(cè)面方向的受力Pmax=（BB/8Q）+18 /2H =3000(BB/8)+18 /2H =3000246/8+1

12、8 /2444 =92268/888=(N)5.3 結(jié)論由于 Fmax=1929(N)F=(N)Pmax=(N)P=(N)所以靴襯強(qiáng)度設(shè)計(jì)符合要求。6. 導(dǎo)軌校核計(jì)算6.1 導(dǎo)軌截面幾何特性本廠使用的 3000kg 貨梯導(dǎo)軌為 T127-2/B其截面尺寸如下圖所示：YX X6.1.1截面總面積 F 確定：根據(jù) JG/電梯 T 型導(dǎo)軌標(biāo)準(zhǔn)查得 T127-2/B 導(dǎo)軌的 F=28.90cm26.1.2形心位置的確定：截面對(duì) x -x ,軸取靜矩1 1由查表得 Y =2.46cm CX =0C6.1.3慣性矩確定：(1)對(duì) X-X 軸：由查表得 Ix =200cm4(2)對(duì) Y-Y 軸由查表得 Iy

13、=235cm46.1.4斷面模數(shù)確定(1)對(duì) X-X 軸：由查表得 Wx =31cm3(2)對(duì) Y-Y 軸：由查表得 Wy=36.8cm36.2 計(jì)算初參數(shù)及許用應(yīng)力的確定 (1) 廂尺寸：寬深=24002700 (2) 廂自重：2300kg載 重 量：3000kg上下導(dǎo)靴中心距：(5) 用應(yīng)力的確定：導(dǎo)軌的材料為 ， =4143kg/mmb2根據(jù)國內(nèi)具體情況，確定導(dǎo)軌的安全系數(shù) =所以= /n=4200/=1750kg/cmb2(6) : 度:Y=3mm Tb1 撓(7) 軌撐架間距：導(dǎo)軌安裝取一導(dǎo)軌三支架,故 e=1667mm(8) 廂的運(yùn)行速度:v=0.5m/s (9) 用柔度6.3 強(qiáng)

14、度及剛度驗(yàn)算(1)正常狀態(tài)下已知: B=2700mm A=2400mm轎廂自重：W =2300kg1載重 Q=3000kg導(dǎo)靴中心距: H=4440mmq1 q2P Qq1P Qq2根據(jù) L,T 齊菲爾重機(jī)械書推薦載荷沿轎廂寬度方向偏 ， 沿深度方向偏 B /6。則由于載荷偏心引起導(dǎo)靴對(duì)導(dǎo)軌的作用力。q =P A/6H=30002400/64440=270kg1 Xq =P B/6H=30002700/64440=304kg2 X上式中 q 導(dǎo)軌在轎廂深度方向所受的力左右兩根導(dǎo)軌來承受載荷 2的偏心，使靠近載荷的那根導(dǎo)軌受力較大，其值為：q, =2/3 q =2/3304=203kg2 X 2

15、另一根導(dǎo)軌受力為: q, =1/3 q =1/3304=101.3kg2 X 1計(jì)算時(shí)取值較大的力,即取 q,2=203kg,q ,q1,2作用力的方向如下圖所示XYY力 導(dǎo)軌產(chǎn)生的彎矩 ，當(dāng)該力位于兩導(dǎo)軌撐架的中間時(shí),M 達(dá)到最大值,若將 導(dǎo)軌視為簡支梁則 Mmax=qe/4，而實(shí)際上導(dǎo)軌為一多支點(diǎn)連續(xù)為計(jì)算方便計(jì) 我們?nèi)蓳渭荛g的一段導(dǎo)軌作為簡支梁考慮將其長度乘上一系 作為計(jì)算 長度即:e =5/6e=5/6250=208.3cm所以:Mxmax=/4=2704=14060kg-cmMymax= q/4=2034=10571kg-cm彎應(yīng)力 =M /w =14060/31=453.5kg/

16、cm x Xmax x2 = Myymax/W =70571/=287kg/cmy2合成彎應(yīng)力 = x2max+y2= +2872 = 205662+82369= 288031 = =1750kg/cm2導(dǎo)軌的最大變形發(fā)生在 1/2e 處,導(dǎo)軌的彈性模量 6kg/cm2由力 q，1使導(dǎo)軌產(chǎn)生的撓度:fq =q e3 1 1/48EI =270X3/48106200=0.121cm=1.21 mm由力 q1 使導(dǎo)軌產(chǎn)生的撓度: 2f q2=q e31/48EI = 203Y3/48106235=203106/23688106=0.078cm=0.78mm合成撓度:f = fq 2+f 2 = +

17、 = = 1.439mmf=3mm max 1 q2(2)緊急狀態(tài)下:當(dāng)電梯曳引鋼絲繩斷裂或轎廂運(yùn)行速度超過 額定速度的 140%時(shí),安全鉗即起作用，將轎廂制 停在導(dǎo)軌上，安全鉗制動(dòng)力的方向與重力的方向 相反,制動(dòng)力的大小可按牛頓定律 F=ma 求得F制P QR/RR/R即：F 制=P+Q/g .a+(P+Q) = (P+Q)(1+a/g)式中:P載重量 P=3000kg Q -轎廂自重, Q=2300kg1 g=重力加速度 g=9.81m/s2a=制動(dòng)時(shí)轎廂的減速度，對(duì)載重量為 3000kg 交流貨梯所使用之雙楔安全鉗，屬于瞬時(shí)式安全鉗，其減速度取 a=2g將以上值代入公式得： F 制=（3

18、000+2300）=53003=15900kg由于載荷的偏心制動(dòng)力在左右兩導(dǎo)軌處的分配是不相等的 TBI”一書推薦，其分配比為 5/8 和 3/8。則安全鉗對(duì)一根導(dǎo)軌的最大作用力 R=5/8F =5/815900=9937.5kg該作用力在一般情況下是接近于導(dǎo)軌頭部，根據(jù)結(jié)構(gòu)確定取 L=15mm 力 R 距形心位置的距離 a=49.3mm 由制動(dòng)力 所造成的彎矩(對(duì) X-X 軸)， MR= =48981.88kg-cm由前面計(jì)算知,由于 q 引起對(duì) X-X 軸的最大2Y彎應(yīng)力為:Rm =q/4=10571kg-cmxmaxXX其合成彎矩應(yīng)力:M 合=MR/2+/4=2+10571=35062k

19、g/cm導(dǎo)軌在復(fù)合抗力作用下所產(chǎn)生的壓應(yīng)力, 可由下式求得:Y壓=M 合/Wx+R/F 式中:M 合=35062kg/cm1Wx=31cm3R=9937.5kgF=28.9cm2壓桿穩(wěn)定的折減系數(shù),它由柔度決定 由材料力學(xué)知:M2M R=e/r式中:e為計(jì)算長度,由前述知,e=208.3cmr導(dǎo)軌截面的回轉(zhuǎn)半徑r= I /F = 200/ =2.63cmX所以:=由武漢水電學(xué)院編“工程力學(xué)與工程結(jié)構(gòu)”一書中 表 9-2 中查得: =所以: =M /W +r/F=35062/31+壓 合 x=1131+=1597kg/cm2=1750kg/cm2導(dǎo)軌的柔度驗(yàn)算:由公式=e/r ,e為定值:欲使出

20、現(xiàn)最大值時(shí),則回轉(zhuǎn)半徑 定是最小 值.且由公式 r=I/F ,截面積 F 為定值,只有當(dāng)截面慣性矩 現(xiàn)最小值時(shí),r 是 最小值。由前面計(jì)算可知:Imin=I =235cm4Y則: rmin= Imin/F = 235/=2.85cm所以: max=e/ rmin=1207. 轎廂架的設(shè)計(jì)計(jì)算7.1 計(jì)算方法及依據(jù)上梁直梁斜拉桿（4根）下梁THJ30-JXW 型電梯轎廂示意圖THJ30-JXW 型電梯轎廂架是轎廂部分的主要受力部 它由上梁、直梁、下 梁、斜拉桿以及聯(lián)接它們的若干緊固件組成。根據(jù)美國“1972 年電梯安全規(guī)程”中介紹的計(jì)算方法，視上、下梁均為簡 支梁，其中上梁作用載荷為電梯額定起重

21、量，轎廂凈重（包括附件重量 之和作用在上梁中央梁則假定 5/8 的額定載重量和轎廂凈重的總和均布 于下梁上，再加上電纜重量集中作用于下梁中央。上梁均需進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算，而直梁則進(jìn)行強(qiáng)度，細(xì)長比和慣性矩計(jì) 算。7.2 基本參數(shù)與代號(hào)1 -電梯額定載重量的倍與轎廂凈重之和1對(duì)本電梯 Q = W +=2300+3000=6050kg1 12 -曳引鋼絲繩和電纜重量之和2對(duì)本電梯 Q = + =+=118kg2 1 23 上、下梁跨度對(duì)本電梯 L=259cm4 W -單根槽鋼對(duì) 軸抗彎矩X對(duì)本電梯上梁 （25 W =282.4cmX3下梁 （20 W =191.4cmX35 J-根槽鋼對(duì) 軸慣性矩對(duì)

22、本電梯上梁(25J =3530cm4 下梁(20J =1913.7cm46 E-料彈性模量對(duì)鋼材 E=2106kg-cm27 許用正應(yīng)力=s / n 式中 n=2s-材料屈服極限=2300kg/cm2對(duì)直梁=1150kg/cm28 y-下梁許用撓度對(duì)本電梯y=L/960=259/960=0.2697cmAA9 -直梁許用細(xì)長比=160 具有拉條,且連接點(diǎn)高度不超過直梁自由段長度的 2/3 時(shí) =120 其他情況7.3 轎架計(jì)算7.3.1上梁計(jì)算上梁為二根25 組合而成,將上梁簡化為下圖形式Q +QYXMM =(Q +Q )L/4 1 2M由材料力學(xué)可知最大彎矩及最大撓度均發(fā)生在上梁中央剖面上

23、其值為: Mmax= (Q + Q )L/41 2Ymax= (Q + Q )L1 23/96EJ最大正應(yīng)力max= Mmax/2Wx=( Q + Q )L/8Wx1 2max=6168259/8=707(kg-cm2) =1150kg-cm2Ymax=61682593/9621063530=0.158cmy=0.2697cm所以:上梁強(qiáng)度與剛度足夠7.3.2下梁計(jì)算下梁為二根20 組合而成,將下梁簡化為下圖形式其中 q 為 5/8Q 均布作用于下梁而引起的載荷集度 q=5/8Q/L=56050/8259=14.59kg-cm由材料力學(xué)可知,考慮 q 單獨(dú)作用時(shí)下梁的最大彎矩與最大撓度分別為

24、M max=qL2/8, Y max = 5qL4/768EJx1 1考慮 Q 獨(dú)作用時(shí),下梁的最大彎矩與最大撓度分別為:2M max=Q L/4, Y max=Q L 2 2 2 23/96EJx根據(jù)彎矩與變形的迭加原理:下梁最大彎矩: Mmax= M max+ M max=qL2/8+Q L/41 2 2所以，最大正應(yīng)力max= Mmax/2Wx= ql2/16Wx+Q L/8Wx=qL22+2Q L/16Wx2代入數(shù)據(jù)：max = 2592+2118259/16=1039836/= 339.6kg/cm2=1150kg/cm所以,下梁強(qiáng)度足夠2Ymax=Y max +Y max=5qL1

25、 24/768EJ+Q L23/96EJ=L3/96EJ (5qL/8+Q ) 2代入數(shù)據(jù): Ymax=2593/962106(5259/8+118)=1010=0.117cmy=0.2697cm 所以,下梁剛度足夠7.3.3直梁THJ30-JXW 電梯轎廂直梁為兩根 20,分別布置于轎廂兩側(cè) 由于截荷在轎廂內(nèi) 分布不均勻及直梁與上性結(jié)點(diǎn)特征拉伸與彎曲的組合作用。Q -電梯額定載重量 B-轎廂內(nèi)凈寬L-直梁自由長度H兩導(dǎo)靴間垂直中心距對(duì)本電梯 Q=3000kg 對(duì)本電梯 B=233.0cm 對(duì)本電梯 L=333.5cm 對(duì)本電梯 H=444.0cmF-單根槽鋼橫截面面積R-單根槽鋼對(duì) Y-Y

26、軸的慣性半徑 Wy-單根槽鋼對(duì) Y-Y 軸的抗彎矩對(duì) 20 F=32.83cm對(duì) 20 R=2.09cm對(duì) 20 Wy=25.88cm32Iy單根槽鋼對(duì) Y-Y 軸的慣性矩 7.3.3.1 度校核對(duì) 20 Iy=143.6cm4最大正應(yīng)力max=/2Wy+(Q +Q )/2F1 2其中為附加彎矩,由下式?jīng)Q定:=PBL/16H=3000243/16444=34223kg-cm所以=+=755.1kg-cm2221.5cm故許用細(xì)長比=160實(shí)際細(xì)長比=L/R=細(xì)長比計(jì)算值比許用值略小一些,故細(xì)長比合格。7.3.3.3 性矩校核根據(jù)美“1972 年電梯安全規(guī)程”規(guī)定，直梁慣性矩不得小于2/9EL2

27、/9E=3422392106=根據(jù)直梁布置持征,直梁慣性矩應(yīng)為對(duì) Y-Y 軸的慣性矩 IY=所以 IYL2/9E=7.3.3.4 接螺栓計(jì)算:本電梯直梁與上、下梁間采用 M20 栓連,其中直梁與上梁和下梁連接的螺 栓總個(gè)數(shù)均為 24 個(gè)。根據(jù)美“ 年電梯安全規(guī)程”視上、下梁為簡支梁后對(duì)螺栓進(jìn)行剪切強(qiáng)度計(jì) 算，其中上梁受載為額定載重量，轎廂凈重和電纜重量之 下梁則考慮沖底時(shí)情形,下梁連接螺栓受力為上梁 3 倍.由上可知,對(duì)本電梯轎架，只需驗(yàn)算下梁螺栓的剪切強(qiáng)度。 根據(jù)許鎮(zhèn)寧著“機(jī)械零件”(1965 年):許用剪應(yīng)力=s=2400=720kg/cm2其中s 為材料屈服強(qiáng)度,對(duì) Q235 鋼,取s=

28、2400kg/cm2M20 栓有效橫截面積 /4=2.35cm2由材料力學(xué)可知,下梁螺栓在考慮沖底時(shí)的剪應(yīng)力數(shù)值 =3(Q +Q )/241 2=36168/24=393.7kg/cm2式中為考慮螺栓受力不勻的比例系數(shù)。因?yàn)?=720kg/cm2,所以,螺檢剪切強(qiáng)度足夠。7.4 斜拉桿強(qiáng)度計(jì)算當(dāng)電梯轎廂空載時(shí) 基本處于平衡狀態(tài) 此時(shí)斜拉桿僅受螺栓予緊力作 但當(dāng) 轎廂內(nèi)負(fù)載處于圖示最不利位置時(shí)，則 R 處所承受傾側(cè)附加力為最大,假定此力全部由一根斜拉桿承受(這樣假設(shè)是偏于安全的)。現(xiàn)取M0=則 R =3000/=750kgM16 螺栓采用 Q23516 之鋼制造,此時(shí)其最小截面積 R2=1.504cm2斜拉桿強(qiáng)度max=KR/S式中 k 為考慮螺桿予緊力和轎廂本身可能不平衡的系數(shù)取 k=代入各參數(shù)得max=750/=598.4kg/cm2=1150kg/cm2所以,斜拉桿強(qiáng)度足夠。8. 繩頭組合強(qiáng)度驗(yàn)算:根據(jù)鋼絲繩繩頭組合的結(jié) 它有繩頭螺桿和錐套二部份組合而成，其強(qiáng)度與 其各段截面積大小有關(guān)，因此，僅需驗(yàn)算截面最小處的強(qiáng)度即可。繩頭