1、全國民用建筑工程設計技術措施（防空地下室）3結構3.1結構設計原則與結構選型3.1.1防空地下室的主體結構、出入口部、孔口和防護設備等應根據防護要求和受力情況做到各個部位抗力相協調，防止出現由于局部破壞而影響主體結構的防護密閉性能。3.1.2防空地下室結構在滿足設計抗力的前提下，對鋼筋混凝土結構構件應采用“強柱弱梁（弱板）”和“強剪弱彎”的設計原則進行設計。1、防空地下室應充分利用受彎構件和大偏心受壓構件的變形來吸收核爆沖擊波的能量，以減輕支座截面的抗剪與柱子抗壓的負擔，確保結構在屈服前不出現剪切破壞和屈服后有足夠的延性，最終形成塑性破壞，而不是脆性破壞，從而提高結構的整體承載能力。2、受彎構

2、件應采用雙面配筋。雙面配筋對承受核爆動荷載作用下可能的回彈和防止在大撓度情況下的構件坍塌十分重要。3、在構造上，應特別注意在梁、板、柱的節點區應有足夠的抗剪、抗壓能力和足夠的鋼筋錨固長度。3.1.3結構選型：1、防空地下室結構的選型，應根據防護要求，使用要求、上部建筑結構類型、工程地質和水文地質條件以及材料供應和施工條件等因素綜合分析確定。對鋼筋混凝土結構，可采用預制裝配整體式。2、應選用受力明確、傳力簡單和具有較好的整體性和延性的結構。防空地下室頂板一般采用普通梁板、井式梁板、無梁樓蓋等結構。3、出入口通道常采用矩形封閉框架結構。4、無粘結預應力結構不得用于防空地下室。3.2一般規定防空地下

3、室結構在核爆動荷載作用下，其動力分析一般采用等效靜荷載法。防空地下室的頂板和臨空墻等的厚度，除應按核爆動荷載進行承載力設計確定外，還應滿足防早期核輻射的要求（詳見本技術措施第2.2節的相關內容）。323作用在全埋式防空地下室結構上的核爆動荷載Pc，可按同時均勻作用在結構四周進行計算。由于左右兩側其荷載大小相等、方向相反，因此，不需考慮結構的側移；作用底板上的核爆動荷載是由于結構頂板受到核爆動荷載后向下運動所產生反力。當6級防空地下室頂板底面高出室外地面時，尚應驗算地面空氣沖擊波作用在高出地面外墻上的核爆動荷載Pc2/的單向作用，詳見人民防空地下室設計規范的圖432（b）。324帶采光窗井的防空

4、地下室，窗井結構宜與地下室結構整體相連。325防空地下室在核爆動荷載作用下，應驗算結承載力，可不進行結構變形、裂縫開展的驗算。326防空地下室在核爆動荷載作用下的基礎設計，一般只驗算基礎承載力，對于滿足剛性角要求的獨立基礎和條形基礎，可不必作受彎和受剪的復核驗算。327防空地下室的外墻和底板應先按平時荷載計算選擇截面，再按戰時荷載進行核算，取其不利情況進行截面設計。328防空地下室結構構件除鋼筋混凝土防護密閉門和門框墻以及磚砌體墻和防水要求高的結構采用按彈性工作階段設計外，對于一般超靜定的鋼筋混凝土結構，可按非彈性變形的產生的塑性內力重分布計算內力。329為有利于平戰結合，方便防空地下室平時使

5、用，可采取平戰兼顧的設計方法，通過臨戰加固達到戰時防護要求。3210在設計說明中應注明：防空地下室結構的設計使用年限同上部建筑物；一般單建式人防工程結構的設計使用年限按50年。3211對于水位較高，具有抗浮問題的防空地下室，在設計說明中應注明，采用降水作業配合施工的，施工中何時停止降水，需經設計人同意。3.3上部建筑對核爆動荷載的影響3.3.1防空地下室結構計算中，作用在室外地面上的空氣沖擊波超壓波形為無升壓時間的三角形，沖擊波最大超壓值（簡稱地面超壓值）Pm按國家有關規定確定（一個抗力等級對應一個地面超壓值）。地面空氣沖擊波按等沖量簡化的等效作用時間t2：5級防空地下室t2=1.17s；6級

6、防空地下室t2=1.46s。上部地面建筑物對作用在防空地下室頂板上的核爆動荷載的影響：1、當上部地面建筑物符合下列條件之一時，其頂板荷載可計入上部地面建筑對核爆動荷載的削弱作用（簡稱頂板荷載計入上部地面建筑影響）：1）、上部地面建筑物的層數不小于兩層，其首層的外墻為不低于240mm厚磚砌體強度的墻體，且任何一面外墻墻面開孔面積不大于該墻面面積的50%。2）、上部地面建筑為單層建筑物，其承重外墻使用的材料和開孔比例符合上款規定，且屋頂為鋼筋混凝土結構。2、當上部地面建筑符合第1款的規定時，作用在上部建筑首層地面上的沖擊波超壓波形，可按有升壓時間的平臺形，其升壓時間th=0025s；超壓計算值5級

7、厶Pms=095Pm；6級厶卩皿$二卩皿。3、當上部地面建筑物不符合本條第1款規定的條件或無上部地面建筑物時，其頂板荷載不得計入上部建筑影響。上部地面建筑物對作用在防空地下室外墻上的核爆動荷載的影響：1、當上部地面建筑物的外墻符合下列條件之一時，其外墻荷載應計入上部建筑物對核爆動荷載的加大作用（簡稱外墻荷載計入上部地面建筑影響）：1）、對于5級防空地下室，當上部地面建筑物的外墻為鋼筋混凝土承重墻時，其外墻核爆動荷載值厶Pms=1.2Pm。2）、對于6級防空地下室，當上部地面建筑物的外墻為鋼筋混凝土承重墻、框架結構或為抗震設防的砌體結構時，其外墻核爆動荷載值Pms=1.1Pm。2、當上部地面建筑

8、物的外墻不符合本條第1款規定的條件或無上部地面建筑物時，其沖擊波超壓計算值Pms=Pm。3.4設計要點3.4.1荷載及荷載組合1、防空地下室所承受的荷載包括靜荷載和核爆動荷載。靜荷載的計算同一般民用結構，核爆動荷荷載是根據國家有關規定，按地面空氣沖擊波最大超壓值Pm（即地面超壓）值確定。2、荷載組合：當作用在防空地下室結構上的靜荷載和核爆動荷載確定后，可按人民防空地下室設計規范表4.3.14的規定進行荷載組合。在使用該表時，應注意表的注釋：上部建筑物自重標準值，系指防空地下室上部建筑物的墻體和樓板傳來的靜荷載標準值，即墻體、屋蓋、樓板自重及戰時不拆遷的固定設備等。當地下水位以下無樁基防空地下室

9、基礎采用箱基或筏基，且按本表規定，建筑物自重大于水的浮力，則地基反力按不計入浮力確定時，底板荷載組合中可不計入水壓力；若地基反力按計入浮力確定時，底板荷載組合中應計入水壓力。對于地下水位以下帶樁基的防空地下室，底板的荷載組合中應計入水壓力。另外還需注意以下兩點：1）荷載組合表中，核爆動荷載標準值可取相應等效荷載標準值。2）規范表4.3.14中只明確了組合中的基本荷載。因此，在進行承載力設計時，還需注意各荷載的分項系數，應符合本技術措施第343條第1款的規定。3.4.2構件內力1、確定等效靜荷載標準值和靜荷載標準值組合后即得結構的組合荷載值。組合荷載確定后，可按靜力學的一般方法和計算圖表示求得構

10、件內力。其內力分析可采用彈性或極限荷載法。對于超靜定的鋼筋混凝土結構，可按由非彈性變形產生的塑性內力重分布計算內力。2、當板的周邊與梁為整體現澆時，對板的中間跨跨中截面的計算彎矩可乘以折減系數0.7,對邊跨的跨中可乘以折減系數0.8;對無梁樓蓋可乘以折減系數0.9;如在板的計算中已計入軸力的作用，則不應再乘以折減系數。3.4.3截面設計1、承載力極限狀態設計由于在核爆動荷載作用下防空地下室對結構的變形和裂縫的開展可不進行驗算，因此，在截面設計中只按承載力極限狀態設計。在承載力極限狀態設計中，幾項主要技術參數作如下規定：1）、結構重要性系數，取1.0。2）、等效荷載分項系數，取1.0。3）、永久

11、荷載分項系數：當其對結構不利時取1.2；有利時取1.0。4）、構件材料強度采用材料動力強度設計值（表3.4.3-12）。表3.4.3-1混凝土動力強度設計值和動力彈性模量（N/mm2）混凝土強度等級C25C30C35C40C45C50fcd17.8521.4525.0528.6531.6534.65ftd1.912.152.362.572.702.8443.363.603.783.904.024.14E,X10混凝土強度等級C55C60C65C70C75C80fcd37.9538.5041.5844.5247.3250.26ftd2.942.862.933.003.053.1144.264.3

12、24.384.444.504.56E,X10注:ftd為混凝土軸心抗拉動力強度設計值;Ecd為混凝土受壓或受拉的動力彈性模量。表3.4.3-2鋼筋動力強度設計值和動力彈性模量（N/mm2）鋼筋種類HPB235HRB335HRB400RRB400fyd315405432432EadX1052.12.02.02.0:fyd為鋼筋抗拉、抗壓動力強度設計值；Ead為鋼風筋動力彈性模量在核爆動荷載和靜荷載同時作用時，或核爆動荷載單獨作用下，材料動力強度設計值可取靜荷載作用下的材料強度設計值乘以材料強度綜合調整系數丫d，丫d可按人民防空地下室設計規范表463采用。2、截面設計中保證結構構件延性的幾項規定1

13、）、結構構件按彈性工作階段設計時，受拉鋼筋的配筋率不宜大于1.5%;當大于1.5%，受彎構件或大偏心受壓構件的允許延性比3值應滿足下列公式，且受拉鋼筋的最大配筋率不宜大于表3.4.3-4的規定。1)2)3C30HRB335級鋼筋2.22.5HRB400級鋼筋2.02.4RRB400級鋼筋當結構構件按彈性工作階段設計，受拉鋼筋配筋率大于1.5%時，可在受壓區調整受壓鋼筋的配筋率來滿足公式（3.4.3-1）的要求，且受拉鋼筋配筋率應符合表343-4的規定，其受壓鋼筋面積按下列公式計算:式中：As,受壓鋼筋面積（mm2）；b截面寬度（mm）;h截面高度（mm）;a/系數。當結構構件為：受彎構件，a/

14、=0.17,大偏心受壓構件，a/=0.25,其余符號相同。2）按等效靜荷載法分析得出的內力，進行鋼筋混凝土受彎構件斜截面承載力驗算時，對于均布荷載作用下的梁，需作跨高比影響的修正，其修正值vd應按下列公式計算：cdVccF書iVc（3.4.3-4）式中：V受彎構件斜截面受剪承載力設計值（N）,對于均布荷載VC=O7堆dbh。；wi梁跨高比影響系數。當1/h8時，“=1；當1/h8時，“|應按下列公式計算：0|EL8）-0.6（343-5）3）按等效靜荷載法分析得出的內力，進行梁、柱斜截面承載力驗算時，其混凝土及砌體的動力強度設計值應乘以折減系數0.8。4）按等效靜荷載法分析得出的內力，進行墻、

15、柱受壓構件正截面承載力驗算時，其混凝土及砌體的軸心抗壓動力強度設計值應乘以折減系數0.8。3.5等效靜荷載標準值3.5.1防空地下室頂板當頂板上部覆土厚度h0.5m，頂板為鋼筋混凝土結構，且允許延性比3=3時，防空地下室頂板的等效靜荷載標準值qei可按表3.5.1采用。表3.5.1頂板的等效靜荷載標準值q“（KN/m2）頂板區格最大短邊凈跨L（m）抗力等級663.005m,且其余條件符合規定時，其等效靜荷載標準值qei可按人民防空地下室設計規范表4.5.2采用。3.5.2防空地下室底板1、當頂板上部覆土厚度hw05m時，無樁基的防空地下室鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值q3,可按表3.5.2-

16、1采用。表3.5.2-1鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值qe3(KN/m2)頂板短邊凈跨Lo(m)抗力等級65地下水位以上地下水位以下地下水位以上地下水位以下3.005m時，無樁基的防空地下室鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值q,可按e3人民防空地下室設計規范表4.5.5采用。但需注意表注交待事項。注：表中6級防空地下室底板的等效靜荷載標準值對頂板荷載計入或不計入上部地面建筑物影響均適用。表中5級防空地下室底板的等效靜荷載標準值，按頂板荷載計入上部地面建筑物影響計算；對頂板荷載不計入上部地面建筑物影響計算時，可按表中數值乘以1.05后采用。位于地下水位以下的底板，含氣量a0.1%時取大值。一般當

17、設計地下水位距板底小于300mm時，即按地下水位以下考慮。2、當防空地下室基礎采用樁基，且按單樁允許承載力設計時，除樁本身應按計入上部墻、柱傳來的核爆動荷載的荷載組合驗算強度外，底板上的等效靜荷載標準值可按表3.5.2-2采用。表3.5.2-2有樁基鋼筋混凝土底板等效靜荷載標準值qe3(KN/m2)土的類別抗力等級66端承樁非端承樁端承樁非端承樁丨非飽和土不考慮12不考慮25飽和土252550503、當防空地下室采用條形基礎、獨立柱基礎加防水底板時，其等效靜荷載標準值，5級按50KN/m2；6級按25KN/m2。3.5.3防空地下室外墻3=2.0時，1、當砌體結構按彈性工作階段計算，鋼筋混凝土

18、外墻按彈塑性工作階段計算，允許延性比防空地下室土中外墻的等效靜荷載標準值qe2可按表353-12采用。表3.5.3-1非飽和土中外墻等效靜荷載標準值qe2(KN/m2)抗力等級砂土粘性土土的類別碎石土粗砂、中砂砂、粉砂粉土堅硬塑磚砌體(1728)1525(2839)2535(2833)2530(3344)3040(2239)鋼筋混凝土(1117)1015(1728)磚砌體(3660)3050(6084)5鋼筋混凝土(2442)2035(4254)1525(1722)1520(2228)2025(1128)5070(4872)4060(6678)5565(3672)3545(3648)3040(

19、4260)3550(3054)硬、203510253060可塑(3961)3555(2844)2540(72120)60100(5490)4575軟塑(6166)5560(4450)4045(120126)100105(90102)7585堅硬、硬塑(2244)(1728)(4896)(3060)2040152540802550老粘性土可塑(4477)(2850)(96162)(60102)40702545801355085(7788)(5055)(162180)(102114)軟塑708045501351508595(1733)(1128)(3678)(3054)濕陷性黃土254515301

20、0253065淤泥質土(5561)(4450)(108120)(8496)50554045901007080注：表內磚砌體數值系按防空地下室凈高w3m,開間w5.4m；鋼筋混凝土墻數值系按計算高度w5m計算確定。表中帶括號項為外墻荷載計入上部建筑影響的等效靜荷載值，外墻荷載計入上部建筑影響的條件，詳見第3.3.3條第1款。碎石土及砂土密實、顆粒粗的取小值；粘性土液性指數低的取小值。表3.5.3-2飽和土中鋼筋混凝土外墻等效靜荷載標準值qe2（KN/m2）土的類別抗力等級6級5級碎石土、砂土(5061)4555(96126)80105粉土、粘性土、老粘性土、紅粘土、淤泥質土(5066)4560(

21、96138)80115注：表中帶括號項為外墻荷載計入上部建筑影響的等效靜荷載值,外墻荷載計入上部建筑影響的條件,詳見第3.3.3條第1款。氣量aiW0.1%時取大值。表中數值系按外墻計算高度w4m，允許延性比3取2.0確定。2、當防空地下室上部建筑為砌體結構時，其頂板底面可高出室外地面，但必須滿足以下條件：1）、5級防空地下室，其頂板底面高出室外地面的高度不得大于0.5m；并應在臨戰前按圖3.5.3-a進行覆土。此時作用在土中鋼筋混凝土外墻的等效靜荷載標準值q2可按3.5.3條采用。2）、6級防空地下室，其頂板底面高出室外地面不大于1m，且不覆土時（圖3.5.3-b）,直接作用在外露的鋼筋混凝

22、土外墻上的單向沖擊波等效靜荷載標準值qe2/取130KN/m2。圖3.5.3頂板高出地面的防空地下室3.5.4外通道頂板qei,當板凈跨小于3m時,室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道，其頂板的等效靜荷載標準值可按人民防空地下室設計規范表4.5.11-1采用。3.5.5室外通道底板室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道，其頂板的等效靜荷載標準值qe3,當板凈跨小于3m時,可按人民防空地下室設計規范表4.5.11-2采用。其外墻的等效靜荷載標準值qe2,可按表3.5.3-12米用。3.5.6室外通道外墻室外出入口有頂蓋段的土中鋼筋混凝土通道3.5.7-1中涂黑的墻體。3.5.7出入口臨空墻、防

23、護密閉門門框墻臨空墻系指一側直接受核爆沖擊波作用，另一側不接觸巖、土的墻體，如圖1、室內出入口（樓梯間）臨空墻（圖3.5.7-2），當按允許延性比3=2計算時，其等效靜荷載標準值qe可按表3.5.7-1采用；室內出入口（樓梯間）防護密閉門門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表3.5.7-1米用。圖3.5.7-1防空地下室中各部位墻體名稱圖3.5.7-2室內出入口臨空墻樓梯間；密閉通道；室內；1防護密閉們；2密閉門LUc匚表3.5.7-1室內出入口（樓梯間）臨空墻、防護密閉門門框墻的等效靜荷載標準值qe（KN/m2）上部地面建筑首層條件6級防空地下室5級防空地下室臨空墻門框墻臨空墻門框墻符合計入上

24、部地面建筑物影響的條件110200210380不符合計入上部地面建筑物影響的條件Zv30160240370550Z301302003204802、室外出入口臨空墻（圖357-3）,當按允許延性比3=2計算時，其等效靜荷載標準值可按表357-2采用；室外出入口防護密閉們門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表357-2采用。表3.5.7-2室外出入口臨空墻、防護密閉門門框墻等效靜荷載標準值qe（KN/m2）室外出入口通道形式6級防空地下室5級防空地下室臨空墻門框墻臨空墻門框墻室外直通式、單向式出入口Zv30160240370550Z30130200320480室外豎井、穿廊式出入口270400室外多

25、跑式樓梯出入口地下一層地下一層及以下各層120180240360注：Z為出入口梯段的坡度角；室外出入口形式可參見本技術措施圖2.2.5-Tn圖3.5.7-3室外出入口臨空墻3.5.8相鄰防護單元隔墻以及普通地下室相鄰的隔墻（臨空墻）1相鄰的兩個防護單元之間的隔墻、防護密閉門門框墻的兩側應分別按單側受力計算、配筋。2、相鄰的兩個防護單元之間及防空地下室與普通地下室之間的隔墻（臨空墻）、防護密閉門門框墻的水平等效靜荷載標準值qe（KN/m2）、及防護密閉門設計壓力選用值可按表3.5.8采用。表3.5.8相鄰單元之間隔墻、防護密閉門門框墻的水平等效靜荷載標準值及防護密閉門設計壓力選用值抗力等級部位隔

26、墻水平等效靜荷載標準值（KN/m2）門框墻水平等效靜荷載標準值（KN/m2）防護密閉門設計壓力選用值（KN/m2）6級與6級相鄰兩側均為50500.055級與5級相鄰兩側均為1001000.106級與5級相鄰6級一側1001000.105級一側50500.056級與普通地下室相鄰：普通地下室一側90（140）170（200）0.155級與普通地下室相鄰普通地下室一側180（320）320（470）0.30注：當普通地下室的上部地面建筑首層不符合第3.3.2條第1款規定時，普通地下室一側的荷載應取括號內值。3.5.9多層防空地下室的防護密閉樓板1、當防空地下室上下層劃分為兩個防護單元時，作用在單

27、元之間樓板上表面的等效靜荷載標準值可按表3.5.9采用。表3.5.9上下層防護單元之間樓板上表面的等效靜荷載標準值q（KN/m2）e抗力等級qe上下層均為6級50上下層均為5級100上層為6級下層為5級100注：qe只計入作用在上層樓板上表面的垂直向下的等效靜荷載單向作用。2、當防空地下室上下層為一個防護單元時，其上下層之間的鋼筋混凝土樓板可不計入核爆動荷載作用,其樓板混凝土折算厚度不應小于200mm。3、當防空地下室沒有設在最下層時，宜在臨戰時對防空地下室以下各層采取封堵措施，確保空氣沖擊波不進入防空地下室以下各層。此時防空地下室頂板和防空地下室及其以下各層的內、外墻、柱以及最下層底板均應計

28、入核爆動荷載作用。防空地下室底板可不計入核爆動荷載作用，由平時使用荷載計算確定，但鋼筋混凝土底板的折算厚度不應小于200mm。防空地下室不設在最下層的做法，般不應采用。3.5.10室外出入口多跑樓梯當防空地下室采用多跑式室外出入口時，且上端未設鋼筋混凝土封閉式地面建筑時，作用在出入口內樓梯踏步與休息平臺上的核爆動荷載應按構件正面和反面不同時受荷分別計算。核爆動荷載作用方向與構件表面垂直，核爆動荷載的等效靜荷載標準值可按表3.5.10采用。表3.5.10樓梯踏步與休息平臺等效靜荷載標準值（KN/m2）何載部位抗力等級66正面何載60120反面何載30603.5.11用作室外出入口使用的6級防空地

29、下室室內出入口當6級防空地下室符合下列條件時，其室內出入口可作為室外出入口使用：1、上部地面建筑為鋼筋混凝土結構。2、上部地面建筑首層樓梯間直通室外地面，且地下室至首層的樓梯段上端與室外的距離不大于2m。3、首層樓梯間直通室外的門洞外側上方，應設有挑出長度不小于lm的防倒塌挑檐。此時，需對室內出入口的樓梯和防倒塌挑檐，分別按核爆動荷載和倒塌荷載進行驗算。1）、首層至二層樓梯踏步與休息平臺應按正面和反面不同時受核爆動荷載分別計算，動荷載作用方向與構件表面垂直，正面和反面的等效靜荷載標準值可按表3.5.11-2采用。表3.5.11-2首層至二層樓梯踏步與休息平臺等效靜荷載標準值（KN/m2）頂板荷

30、載計入上部地面建筑物影響70頂板何載不計入上部地面建筑物影響902）、防空地下室至首層地面的樓梯踏步及休息平臺可按3.5.10條規定設計。3）、首層樓梯間直通室外的門洞外側上方設置的防倒塌挑檐，其上表面與下表面應按不同時受荷分別計算，上表面等效靜荷載標準值取50KN/m2，下表面等效靜荷載標準值取15KN/m2。3.5.12防護密閉門、防爆波活門的設計壓力選用值1、設置于出入口、通風口的防護密閉門，其設計壓力選用值5級防空地下室為0.30KN/mm2；6級防空地下室為0.15KN/mm2。2、設置于防護單元隔墻和與普通地下室相鄰隔墻上的防護密閉門，其設計壓力選用值可按表3.5.8采用。3、設置

31、于通風口的防爆波活門的設計壓力選用值，5級防空地下室為0.30KN/mm2；6級防空地下室為0.15KN/mm2。3.6構造要求3.6.1材料強度等級防空地下室結構構造選用材料強度等級不應低于表3.6.1的規定。表3.6.1材料強度等級材料種類鋼筋混凝土磚砂漿料石獨立柱其它砌筑裝配填縫強度等級C30C25MU10M5M10MU30注：防空地下室結構不得采用硅酸鹽磚和硅酸鹽砌塊。嚴寒地區，很潮濕的土應采用MU15磚，飽和土應采用MU20磚。3.6.2結構構件最小厚度防空地下室結構構件最小厚度應符合表3.6.2規定表3.6.2結構構件最小厚度（mm）構件類別材料種類鋼筋混凝土磚砌體料石砌體頂板、中

32、間樓板200一一承重外墻200490(370)300承重內墻200370(240)300非承重墻一240一密閉門門框墻200一一注：表中最小厚度不包括防早期核輻射對結構厚度的要求。表中頂板最小厚度系指實心截面，如為密肋板，其厚度不宜小于100mm。磚砌體項括號內數字僅適用于6級防空地下室。考慮地下工程防水要求，防水鋼筋混凝土外墻最小厚度為250mm，且對有附加防水層的迎水面保最小厚度為250mm.o護層厚度為30mm，沒有附加防水層的迎水面保護層厚度為50mm。考慮防早期核輻射要求，鋼筋混凝土臨空墻（除人防汽車庫和電站機房外）3.6.3結構構件縱向受力鋼筋最小配筋百分率承受核爆動荷載的鋼筋混凝

33、土結構構件，縱向受力鋼筋最小配筋百分率最小值應符合人民防空地下室設計規范表4.7.7的規定。364受拉鋼筋的錨固長度和綁扎搭接長度1、受拉鋼筋錨固長度抗爆結構，當計算中充分利用受拉鋼筋的強度時，其最小錨固長度LaB宜按下列公式計算或按表364-1取值。LaB=1.05La(3.6.4-1)式中：LaB抗爆結構受拉鋼筋的最小錨固長度；La非抗震結構受拉鋼筋的最小錨固長度。表3.6.4-1抗爆結構受拉鋼筋的最小錨固長度LaB(mm)序號混凝土強度等級C25C30C35C40鋼筋直徑d(mm)w2525w2525w2525w25251鋼筋種類HPB23528d25d23d21d2HRB33535d3

34、9d32d34d28d32d26d28d3HRB40042d46d38d41d34d38d32d35d注：d為鋼筋的公稱直徑；縱向受拉鋼筋的錨固長度在任何情況下不應小于250mm；當防空地下室上部建筑的鋼筋混凝土結構抗震等級為一、二級時，其受拉鋼筋的錨固長度應符合地面建筑抗震要求。2、縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度抗爆結構縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度應根據位于同一連接區段內的搭接鋼筋面積百分率按下列公式計算或按表364-3取值。LIB=1.05zIla(3.6.4-2)式中：Lib抗爆結構縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度；Z1縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數，按表364-2采用；La非抗震結構受拉鋼筋的最小錨固長度

35、。表364-2縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數Zi縱向搭接鋼筋接頭面積百分率(%)w2550Z11.21.4表364-3抗爆結構受拉鋼筋綁扎搭接最小長度Lib(mm)序號鋼筋混凝土等級C25C30C35C40鋼筋直徑d(mm)w2525w2525w2525w25251鋼筋種類HPB235同一區段內搭接鋼筋面積百分率(%)w2534d30d28d25d5039d35d32d29d2HRB335w2542d47d38d40d34d38d32d34d5049d54d44d47d40d44d37d40d3HRB400w2550d55d45d49d40d45d38d42d5059d65d53d57d47d5

36、3d44d49d注：當防空地下室上部建筑的鋼筋混凝土結構抗震等級為一、二級時，其受拉鋼筋綁扎搭接長度應符合地面建筑抗震要求。采用機械連接接頭時，其接頭質量、適用范圍及構造要求，應符合鋼筋機械連接通用技術規程(JGJ107-96)的規定。采用鋼筋焊接連接接頭時，其接頭類型、質量、適用范圍及構造要求應符合鋼筋焊接及驗收規程(JGJ18-2002)的規定。3.6.5結構變形縫設置1、防空地下室結構變形縫的設置應符合下列規定：1）、在防護單元內不應設置沉降縫、伸縮縫。2）、上部地面建筑需設伸縮縫、防震縫時，防空地下室可不設置。3）、室外出入口通道與主體結構連接處，宜設沉降縫。2、防空地下室可每隔204

37、0m間距留出施工后澆帶，后澆帶寬為8001000mm,般后澆帶混凝土宜在2個月之后澆筑。366板、梁、墻1、確定防空地下室頂板厚度，一般按下列順序進行：1）、首先根據抗力等級和頂板短邊最大凈跨可按表366-1根據q和d/l進行估算，梁高可按表366-23，根據q/l和h/l進行估算。2、）因防空地下室頂板（包括頂板結構層上方的建筑地面的厚度）厚度，需滿足防早期核輻射的要求。當頂板結構的厚度與防早期核輻射要求的厚度相比較過小時，可采取結構加厚，或覆土的措施。頂板結構計算的初始條件需做適當的調整。表3.6.6-1估算板截面用的高跨比d/lq(KN/m2單向板四邊嵌固雙向板q(KN/m2)單向板四邊

38、嵌固雙向板簡支連續簡支連續60801/121/151/231/172002201/71/91/131/10901101/101/121/191/142302601/71/81/121/91201501/91/111/171/112703701/61/71/111/81601901/81/101/141/103804501/51/61/101/8注：連續單向板及四邊嵌固雙向板的高跨比值均按考慮塑性內力重分布得出。方形四邊嵌固雙向板的高跨比取小值，矩形四邊嵌固雙向板的高跨比取大值。當為雙向板時，1為短向跨度（m）。表366-2估算簡支矩形梁截面用的高跨比h/lq/l(KN/m24060701101

39、20250260400h/l1/71/61/61/51/51/41/351/3注表中梁荷載q單位KN/m，跨度I單位為m。均布荷載作用下高跨比取大值，三角形荷載作用下高跨比取小值，梯形荷載作用下高跨比取中間值。表3.6.6-3估算等跨連續梁截面用的高跨比h/lq/l2(KN/m)4050608090140150310320400h/l1/81/71/71/51/61/41/51/31/41/3注表中梁荷載q單位KN/m，跨度I單位為m。均布荷載作用下高跨比取大值，三角形荷載作用下高跨比取小值，梯形荷載作用下高跨比取中間值。2、筋混凝土受彎構件，宜在受壓區配置構造鋼筋，其面積不小于受拉鋼筋的最小

40、配筋百分率；在連續梁支座和框架節點處，且不小于受拉主筋的1/3。3、除截面內力由平時設計荷載控制，且受拉主筋配筋率小于人民防空地下室設計規范表4.7.7規定的臥置于地基上的5、6級防空地下室底板外，雙面配筋的鋼筋混凝土板、墻體應設置梅花形排列的拉結鋼筋，拉結鋼筋長度應能拉住最外層受力鋼筋。當拉結鋼筋兼作受力箍筋時，其直徑及間距應符合箍筋的計算和構造要求（圖366-2）。4、連續梁及框架在距支座邊緣1.5倍梁的截面高度范圍內，箍筋配筋率應不低于0.15%，箍筋間距不宜大于h/4，且不宜大于主筋直徑的5倍。對受拉鋼筋搭接處，宜采用封閉箍筋，箍筋間距不應大于主筋直徑的5倍，且不應大于100mm。36

41、7砌體結構砌體結構的防空地下室，由防護密閉門至密閉門的防護密閉段，應采用鋼筋混凝土整體結構。有關砌體結構其它方面的要求按人民防空地下室設計規范第4.7.9條和第4.7.10條的相關規定。圖366-2拉接鋼筋配置形式3.7常用結構構件設計要點3.7.1鋼筋混凝土防護密閉門門框墻1、作用在防護密閉門門框墻上的荷載，是由直接作用在門框墻上的核爆動荷載，和由作用在門扇上的核爆動荷載傳遞給門框墻的作用力兩部分組成。1）核爆動荷載直接作用在門框墻上的等效靜荷載標準值qe。室內出入口（樓梯間）防護密閉門門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表3.5.7-1采用（圖3.7.1-1）。室外出入口防護密閉門門框墻，其

42、等效靜荷載標準值qe可按表3.5.7-2采用。相鄰的兩防護單元之間的防護密閉門門框墻，其兩側應分別按單側受力計算、配筋。相鄰的兩個防護單元之間或與普通地下室之間的防護密閉門門框墻，其等效靜荷載標準值qe可按表3.5.8采用Pea=丫aqeaPeb=Ybqea2）由作用在門扇上的核爆動荷載傳遞給門框墻的作用力Pe（圖3.7.1-2）I1111T.o7-_I（片單扇平板門（圖3.7.1-3）傳遞給門框墻的作用力Pe可分別按下列公式計算:IIY&、丫b分別為沿門洞短邊和長邊的反力系數，可按表3.7.1-1采用；（3.7.1-1）1斗1qe作用在門扇上的等效靜荷載標準值，可按表357-1、357-2、

43、3.5.8確定;a-門扇短邊長度(mm)。表3.7.1-1單扇平板門反力系數a/b0.40.50.60.70.80.91.0丫a0.370.370.370.360.360.350.34丫b0.480.470.440.420.390.360.34注：表中a/b為門扇短邊與長邊長度的比值。雙扇平板門(圖3.7.1-4)傳遞給門框墻的作用力Pe可分別按下列公式計算Pea=丫aqea(3.7.1-3)Peb=Ybqea(3.7.1-4)式中：Pea、Peb一一分別為沿上下門框和兩側門框單位長度作用力的等效靜荷載標準值(KN/m)；丫a、丫b分別為沿上下門框和兩側門框的反力系數，可按表3.7.1-1采用

44、；qe作用在門扇上的等效靜荷載標準值，可按表357-1、表357-2中的門框墻的等效靜荷載標準值和表3.5.8的等效靜荷載標準值確定；a單個門扇垂直于自由邊的邊長(mm)。設計中需要注意：目前有些鋼結構雙扇防護密閉門是按單向受力設計的。表3.7.1-2雙扇平板門反力系數a/b0.50.60.70.80.91.0丫a0.500.480.470.440.420.40丫b0.600.540.490.440.400.36注：表中a/b為單個門扇垂直于自由邊的邊長與中間自由邊邊長的比值。2、內力分析與截面設計作用在懸臂端的彎矩，可按下列公式計算:(3.7.1-5)M嗚qe(lTl)2Pe(l-作用在懸臂

45、端的剪力，可按下列公式計算：QTe(lTi)Pe(3.7.1-6)式中：Pe有門扇傳遞給門框墻的作用力，可分別按公式3.7.1-14計算。當門洞邊長大于或等于2倍墻體懸挑長度時，宜按牛腿或懸臂梁計算當C/hw1時，按牛腿計算；C/ho1時，按懸臂梁計算。式中：C換算剪跨比；(3.7.1-7)M、Q門洞邊單位長度內牛腿（或懸臂梁）根部的彎矩、剪力，按上述公式（3.7.1-56）計算；ho截面有效高度（mm）。4）當門洞邊長小于2倍墻體懸挑長度時，應按雙向板進行計算。如懸挑長度較大時，宜采用在洞口上邊設梁和洞口兩側設柱的方案。此時在水平荷載作用下，洞口左右兩側和上部的雙向板可按臨空墻的等效靜荷載標

46、準值進行計算，但周邊的梁、柱和下端的懸臂板必須按防護密閉門門框墻的等效靜荷載標準值進行計算。門檻與上擋板在垂直荷載作用下可按底梁與頂梁計算，以確定梁的主筋與箍筋，并應與水平荷載作用下相應的鋼筋相疊加作為最終配筋。3、構造要求1）鋼筋混凝土防護密閉門門框墻厚度不應小于300mm。2）鋼筋混凝土防護密閉門門框墻的受力鋼筋直徑不應小于12mm，間距不宜大于250mm，配筋率不宜小于0.25%。3）鋼筋混凝土防護密閉門門洞四角的內外側，應配置216的斜向鋼筋，其長度不應小于1000mm（圖3.7.1-5）。3.7.2擴散室擴散室的內部空間尺寸一般有建筑專業依據防空地下室的抗力等級、通風量、設備容許壓力

47、以及擴散室所處位置的建筑條件等因素確定的（參見本技術措施第2.5.6條）。具有特殊要求的擴散室，其內部空間尺寸由結構專業按人民防空地下室設計規范第4.9節的相關規定計算確定。1、擴散室前墻為安裝懸板活門的臨空墻。前墻墻面本身承受的荷載及活門傳來的荷載均可按臨空墻等效靜荷載標準值取值。擴散室與室外（空氣）相鄰的頂板、底板及外墻，其等效靜荷載可按臨空墻等效靜荷載標準值取值。2、擴散室與土相臨的頂、底板及外墻，其等效靜荷載標準值可按本措施第3.5.13.5.6條的相關規定確定。3、擴散室與防空地下室室內相鄰的墻，作用在擴散室一側的水平等效靜荷載標準值與擴散室的容許壓力有關。對設有濾毒通風的進風口擴散

48、室按40KN/m2;對排風口和未設濾毒通風的進風口擴散室按65KN/m2。4、如果風量較大，可在一個墻面上安裝2個門式懸板活門。若2個活門型號相同，在人民防空地下室設計規范第4.9節的消波系統計算公式中的S取活門通風的總面積；若2個活門型號不同時，為確保安全，宜按大的活門參數乘2代入S。3.7.3開敞式防倒塌棚架5級防空1、等效靜荷載：作用在開敞式防倒塌棚架上由空氣沖擊波動壓產生的水平等效靜荷載標準值地下室55KN/m2；6級防空地下室為15KN/m2;由房屋倒塌產生的垂直等效靜荷載標準值為50KN/m2。結構計算時，兩者應按不同時作用計算。2、開敞式防倒塌棚架計算要點：1）受力特征開敞式防倒

49、塌棚架在核爆動荷載作用下，其破壞程度取決于合成荷載。當沖擊波的運動方向與構件表面垂直時，則作用在柱正面（迎爆面）和背面的合成荷載為正面的動壓作用，作用在柱兩側面的合成荷載為零。當沖擊波運動方向與頂板面相平行時，作用在頂板上下的合成荷載等于零。所以，開敞式防倒塌棚架只須考慮按作用在檐口、邊梁和每一根柱正面沖擊波水平動壓和作用在頂板上的倒塌荷載進行設計。由于動壓在先，倒塌在后，因此對這兩種荷載應分別計算和配筋。作用在開敞式防倒塌棚架上的水平荷載簡圖如圖3.7.3-1所示。卄一TTI112）柱荷載簡圖3.7.3-2所示。P=qehl（3.7.3）式中：h邊梁高度；qe水平等效靜荷載標準值，詳見本條第

50、1款；L柱軸線中心距離（1或12），詳見圖3.7.3-1所示。表3.7.43）作用在開敞式防倒塌棚架上的核爆動荷載由于沖擊波來自前后、左右方向，因此在設計柱時每根柱均要按兩個方向分別進行計算（即11或12）,并應按兩個方向分別進行對稱配筋。3、開敞式防倒塌棚架構造要求1）頂板應采用水平板，不宜做成折板或拱形板。如考慮美觀，可用易碎的輕質材料作簡單的裝飾。2）檐口應按平時荷載進行設計，在核爆動荷載作用下，為了減輕柱的承載能力，考慮檐口被破壞，因此檐口不宜挑大，一般取300500mm，厚度應減薄，挑檐板在下部受壓區不應配筋，在其上部不應做鋼筋混凝土女兒墻。3）圍護墻應采用在沖擊波作用下易破碎的材料

51、構筑，圍護墻與柱不應采用鋼筋錨固。4）柱宜采用正方形截面，其截面尺寸：6級不宜大于250mmX250mm,5級不宜大于300mmX300mm,盡可能減少柱的受荷面積。5）柱的上端鋼筋應伸入邊梁和頂板進行錨固，但不應伸入挑檐板板內，伸入基礎的鋼筋長度不應小于lm。3.7.4通風采光窗井作用在采光窗井處的等效靜荷載標準值，按下列規定確定。1、當戰時采用擋窗板加覆土的防護方式時（圖374-a），作用在擋窗板及通風采光窗井內墻上的水平等效靜荷載標準值q2，可按表353-12采用，窗井外墻可不計入核爆動荷載。2、當戰時采用蓋板加覆土的防護方式時（圖3.7.4-b），作用在通風采光窗井外墻的水平等效靜荷載

52、標準值qe2，可按表3.5.3-12采用。作用在蓋板上表面的垂直等效靜荷載標準值qei和按表3.7.4采用。作用在蓋板下表面的負壓標準值qe可按表382-3采用。兩者應按不同時作用計抗力等級外墻何載計入上部建筑物影響外墻荷載未計入上部建筑物影響666605144120二謠七割幷加覆土掘廠采光井蓋板垂直等效靜荷載標準值q“（KN/m2）注：本表適用于蓋板上覆土厚度w500mm;外墻荷載計入上部建筑物影響系指上部建筑外墻符合第3.3.3條第1款的規定。3、對于6級非全埋式防空地下室，當在室外地面以上的外墻開設窗孔時（圖3.7.4-c）,臨戰時應將窗口封堵，且設置擋窗板，作用在外墻的水平等效靜荷載標

53、準值可按130KN/m2。作用在擋窗板的水平等效荷載標準值可按150KN/m2。3.7.5疊合板1、疊合板可用于5級、6級防空地下室頂板。2、疊合板由預制和現澆兩部分做成。預制部分應做成實心板，板內主鋼筋伸出板端不應小于130mm。預制板上表面應做成凹凸不小于4mm的人工粗糙面，不能抹光，在做現澆迭合層時，板面要清洗干凈，以加強結合面。現澆部分厚度宜大于預制部分厚度。3、位于中間墻兩側的兩塊預制板間，應留不小于150mm的空隙，在空隙中應加112通長鋼筋，并與每塊板內伸出的主筋相焊不少于三點。3.7.6出入口1、防空地下室室內出入口1）室內出入口由于戰時允許被堵塞，所以在室內出入口處除臨空墻外

54、，其它與防空地下室無關的墻和樓梯等均不計入核爆動荷載作用。2）室內出入口的鋼筋混凝土臨空墻的厚度，一般應滿足防早期核輻射的要求（詳見本技術措施第2.2.6條第2款）。如臨空墻的厚度不滿足要求時，可由建筑專業按要求做成復合墻。2、防空地下室室內外出入口1）無頂板敞開段通道結構，由于內壓大于外壓，通道外墻不會向內坍塌。因此，可不驗算核爆動荷載的外壓作用，僅按平時荷載設計擋土墻即可。2）有頂板的土中封閉段通道結構，作用在頂、底板和外墻上的等效靜荷載標準值可按本措施3.5.13.5.6條確定。3）土中豎井結構，無論有無頂板，作用在土中豎井井壁上的等效靜荷載標準值可按本措施第3.5.3條確定。當豎井埋置較深時，可進行分段計算，也可按等效靜荷載和靜荷載進行最不利組合作為該豎井的設計計算荷載值。4）符合本技術措施第2.2.5條第1款的室外出入口，其鋼筋混凝土臨空墻的厚度，一般應滿足早期核輻射的要求（詳見本技術措施第2.2.5條第2款）。如臨空墻厚度不滿足要求時，可由建筑專業按要求做成復合墻。5）附壁式室外出入口鋼筋混凝土臨空墻，一般應滿足防早期核輻射的要求（