1、B匝道第1聯一、結構概況B匝道第1聯(K0+223.274K0+293.774)為3*23.5=70.5m的中間跨度較大,10.5m寬、曲線半徑較小(R=120m)的獨柱高墩預應力混凝土連續箱梁橋。橋墩為變截面實體結構，B0和B1橋墩基礎為擴大基礎。B2和B3橋墩基礎均對應直徑分別為1.8m的兩個嵌巖樁，樁頂設承臺。下部結構具體尺寸見橋墩一般構造圖。二、計算模型及內力計算1.1計算模型該聯兩端設滑動支座，中間三個墩均設板式橡膠支座，按m法用土彈簧模擬樁側土的水平約束，各個橋墩處的m值的計算公路橋涵地基與基礎設計規范要求，將地面以下h=2(d+1)m深度內的各層土按下列公式換算成一個m值，作為整

2、個深度的m值。m對于剛性基礎，h采用整個深度hom當h=深度內存在兩層不同的土時：mmh2+m(2h+h)hm二一222h2m當h=深度內存在三種不同的土時：mmh2+m(2h1+h)h+m(2h+2h+h)hm二一T22231233h2m本聯地質情況包括亞粘土(m=5000)、碎石土(m=30000)、弱風化巖石。計算得各橋墩樁基礎的土的地基系數為：B0：m=5000;B1：m=25292；B2：m=25028;B3：m=5000；目自I3I丨！Ii1.2內力計算(1)中間墩樁(B1、B2)下面按承載能力極限狀態組合、抗裂驗算組合分別給出中間墩樁控制截面的最大彎矩 及相應軸力值，計算結果見下

3、表：墩號控制截面承載能力極限狀態組合內力短期效應組合內力長期效應組合內力最大彎矩（KNm）對應軸力（KN）最大彎矩（KNm）對應軸力（KN）最大彎矩（KNm）對應軸力（KN）B1墩底8201104614866878834568789基底8918108045326907338089075B2墩底643180053490775922377756樁（兩根）6584897535657759230787252）邊墩樁A.成橋狀態計入恒載、汽車荷載、風載的作用，可求得成橋狀態邊墩內力組合如下表墩號承載能力組合短期效應組合長期效應組合NuMuNsMsNIMlB012115.867497.119402.225

4、851.169127.545686.35B34688.262204.683562.781634.513426.651552.83考慮樁土相互作用，由計算模型確定樁最大彎距截面作為樁控制截面，墩底面至控制截面長度H=4.0m。計入恒載、汽車荷載、風載的作用，可求得成橋狀態時邊墩的樁基內力組合如下表：墩號承載能力組合短期效應組合長期效應組合NuMuNsMsNIMlB35345.462718.094110.452063.143974.321981.46B施工階段計入支座摩阻、恒載偏載、風載的作用，可求得施工階段邊墩內力組合如下表墩號承載能力組合短期效應組合長期效應組合NuMuNsMsNIMlB071

5、46.368096.215955.306763.655955.306763.65B32459.582499.022049.652085.632049.652085.63考慮樁土相互作用，由計算模型確定樁最大彎距截面作為樁控制截面，墩底面至控制截面長度H=4.0m。計入恒載、汽車荷載、風載的作用，可求得成橋狀態時邊墩的樁基內力組合如下表：墩號承載能力組合短期效應組合長期效應組合NuMuNsMsNIMlB33358.942855.002799.122382.942799.122382.94三、墩橫橋向內力計算離心力系數：402（1）離心力的計算墩號活載反力（不計沖擊）（KN）離心力（KN）截面彎矩

6、（KNm）墩底樁（基底）B1652.368.522062411B2653.168.617361859C=0.105127R127x120注：離心力的著力點在橋面處。2）風荷載主梁橫橋向風荷載2.3kN/m,橋墩每延米風荷載3.13kN/m墩底：B1：3379KN；B2：2369KN;（3）活載偏載按兩車道布載，相對于箱梁中心線的偏心距e=0.80m,按一車道布載，相對于箱梁中心線的偏心距e=3.35m。所以按一車道布載為最不利的偏載情況。各橋墩按一車道布載情況的橫橋向彎距。墩號活載反力（KN）偏心距（m）截面彎矩（KNm）墩底樁（擴基）B1815.43.352731.62731.6B2816.

7、43.3527352735（4）橫向荷載承載能力極限組合：1.2X恒載+1.4X汽車偏載+0.7X（1.1X風荷載+1.0X離心力）橫橋向各墩的控制內力：墩號控制截面承載能力極限狀態組合內力最大彎矩（KNm）對應軸力（KN）B1墩底858811467B2墩底73549587四、墩樁配筋計算1)順橋向墩樁配筋計算本聯B0、B1為擴大基礎。4.0對于h，計算長度采用L0=1.5(H墩高+H承臺+h)4.0aa0墩高承臺，計算長度采用Lo=1.5(H墩高+H承臺+4.0/a)按照公路橋涵地基與基礎設計規范.計算得各橋墩樁基礎土的地基系數：B2：m=20784KN/M2B3：m=5000KN/M2土中

8、基礎變形系數a=5mb/ElB2：a=0.336，所以4/a=11.9112h(8.850)B3：a=0.253，所以4/a=15.8382h(11.030)故：B0墩L=1.5H=47.220m0墩高Bl墩L0=1.5H”=46.875m0墩高B2墩L0=1.5(HHh)=54.600m0墩高承臺B3墩L0=1.5(H”+H”+h)=47.820m0墩高承臺各墩樁的計算配筋和實際配筋見下表：墩號墩樁分類橫截面尺寸(cm)縱橋向計算配筋(cm2)縱橋向實際配筋(cm2)橫橋向計算配筋(cm2)橫橋向實際配筋(cm2)B0墩250X180117.17193.03290128.7B1墩250X18

9、0105.5193.0390128.7B2墩250X18090193.0390128.7樁0180124.9171.82B3墩140X14066.992104.55990128.7樁0180171.82注：由于橫橋向均為單排樁，抗彎剛度很大，故樁橫橋向不控制設計，僅需按縱橋向的內力值進行配筋計算，并且滿足配筋率不小于0.004的構造要求。五、樁軸向承載力計算嵌巖樁的單樁軸向受壓容許承載力P=(GA+C2Uh)Ra巖石單軸極限抗壓強度Ra(kPa)C1C2鉆孔樁的設計直徑D(m)樁底橫截面面積A(m2)樁底橫截面周長U(m)樁嵌入基巖深度h(m)單樁軸向受壓容許承載力P(KN)200000.50.041.82.545.65234440注：c1c2根據清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的系數單樁設計容許最大軸力B2：N=12835KNP，滿足要求。六、裂縫寬度計算橋墩按短期荷載效應和長期荷載效應組合的內力值計算順橋向裂縫寬度橋墩矩形截面尺寸為bXh，計算長度10，縱向受拉區配筋面積As。A1.縱向受拉鋼筋配筋率P=麗，計算的P0.006時取0.00602.軸力偏心距Mse=-0Ns3.偏心距增大系數耳-1+s40004.5.截面受拉鋼筋合力點至截面受壓區合力點的距離:0.87-0.12(1-7)rh丫0IE丿s6縱向受拉鋼筋的應力bN(e-