1、PAGE PAGE 30德馨龍輝廣場（一期）人防(rn fn)地下室工程模板(mbn)施工方案TOC o 1-1 u 目錄(ml)一、編制(binzh)依據 PAGEREF _Toc12012 2二、編制(binzh)原則 PAGEREF _Toc4594 2三、工程概況 PAGEREF _Toc12414 2四、施工方案 PAGEREF _Toc6771 3五、質量保證措施 PAGEREF _Toc30326 10六、安全保障措施 PAGEREF _Toc5311 11七、文明施工及環境保護措施 PAGEREF _Toc25372 15八、冬季施工措施 PAGEREF _Toc31690 1

2、6九、計算書（附后） PAGEREF _Toc26658 16德馨龍輝廣場（一期）人防(rn fn)地下室工程大模板施工方案一、編制(binzh)依據（1）青島市建筑工程腳手架及模板(mbn)支撐系統安全管理暫行規定（試行）；（2） 與建設單位簽訂的施工合同。（3）國家現行的有關工程的施工及驗收規范，工程質量檢驗評定標準和質量管理體系GB/T19001-2000標準 。 HYPERLINK /view/71d2b9c458f5f61fb736663e.html t _blank JGJ130-2011_建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002

3、）；混凝土外加劑應用技術規范（GB50119-2003）；人民防空地下室設計規范（GB 50038-2005）；鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2003）；（4）國家、青島市現行的有關施工安全、環境保護、文明施工方面的法規和政策以及GB/T24001-2004標準和GB/T28001-2001標準。（5）本公司現有的技術水平、施工管理水平和提供資源的能力。（6）本公司施工太平角公園站明挖車站主體結構的施工經驗。二、編制原則 針對城市中心區施工的特點，科學安排，合理組織、嚴格管理、精心施工，盡量減少對周圍環境及居民正常生活的影響。 以成熟的施工技術及先進的設備和施工工藝，確保施工安全和工程質量，

4、按期完成施工任務。 以切實有效的技術措施和工藝，確保工程質量優良。三、工程概況本工程位于即墨市鶴山路369號，建筑面積為3570.00，地下一層為人防地下室。本工程基礎采用筏板基礎，車庫部分地基承載力特征值fak=260kpa，主樓采用CFG樁基礎。本工程地下耐火等級為一級。屋面防水等級為一級，地下抗滲等級P6。抗震設防烈度為6度。本工程(gngchng)框架梁截面主要為600mm*600mm，變截面處為600mm*900mm，450mm實心樓面。四、施工(sh gng)方案4.1施工(sh gng)計劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：(1)架體

5、的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。(2)在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。(3)選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。(4)結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；(5)綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JGJ59-99等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。(6)結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：4.2工藝流程主體結構施工的工藝流程如下圖5-1所示。施工準備基底混凝土墊層施工支架搭設支架是否合格？柔性防水層施工防水

6、板是否合格？鋼筋的安裝鋼筋的加工鋼筋是否合格？模板的安裝與固定模板是否合格？混凝土的澆筑與養護結束否是是是是是否否否否圖5-1 主體(zht)結構施工工藝流程圖4.3施工(sh gng)方法及施工工藝4.3.1模板(mbn)方案選擇施工部位材 料主體結構主次梁12厚的膠合板，5080的木龍骨和483.5（計算按482.75）腳手架鋼管。框架柱12厚的竹膠板，5080方木，500的柱用14的穿墻對拉螺栓加固。樓板模板12厚膠合板，5080木龍骨，483.5（計算按482.75）鋼管主龍骨，支撐為扣件腳手架體系。4.3.2柱模板5080木方12厚的竹膠板小于等于500mm框架柱模板示意48鋼管粘貼

7、海綿條大于500的框架柱模板示意M14對拉螺栓12厚的竹膠板48鋼管粘貼海綿條5080木方4.3.3框架(kun ji)梁模板（以A梁:600mm900、B梁:600mm600為例）（1）梁模板(mbn)支撐采用扣件腳手架，整個支撐系統基礎為地庫筏板基礎。鋼管立柱采用483.5（計算(j sun)按482.75），每根立柱底部均應設置50厚，300寬的木墊板和鋼底座。距離地面200處設置縱橫向掃地桿，縱橫向水平桿步距為1.2米，最高一步大橫桿與模板支撐點之間的距離不得大于350。（2）A梁兩根立桿的的間距為450，A梁底設2根加強立桿，B梁底設1根加強立桿，沿縱向間距均為750。梁底方木A梁1

8、0根，B梁5根。（3）模板立柱頂部應采用可調U型托直接支頂在底模的主梁上，不得將立柱的頂端與做主梁的鋼管用扣件連接，可調U型托絲杠伸出長度不應大于200。（4） 4排及以上立柱的模板支架應按以下規定設置豎向和水平剪刀撐： 1)在模板支架外圍的外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，支架內部沿車庫寬度方向設置4道豎向剪刀撐，沿車庫長度方向設置7道豎向剪刀撐長度、高度上分別連續設置剪刀撐，剪刀撐跨4根立桿，角度60。2)模板支架，應在其底部、頂部設置水平剪刀撐。4.3.4混凝土樓板模板（以450厚計算）(1)模板支撐采用扣件腳手架，鋼管立柱采用483.5（計算按482.75），每根立柱底部均應設置

9、50厚，300寬的木墊板和鋼底座，整個支撐系統基礎為地庫筏板基礎。距離地面200處設置縱橫向掃地桿，縱橫向水平桿步距為1.2米，最高一步大橫桿與模板支撐點之間的距離不得大于350.立桿沿梁縱向間距為750，橫向間距為750。樓板厚度為450，計算按450進行。(2)模板立柱頂部應采用可調U型托直接支頂在底模的主梁上，不得將立柱的頂端與做主梁的鋼管(gnggun)用扣件連接，可調U型托絲杠伸出長度不應大于200.(3)模板支架搭設時，應在其底部、頂部(dn b)設置水平剪刀撐。4.4鋼筋(gngjn)的加工和安裝鋼筋按照設計圖大樣加工成型后運至施工現場進行安裝；鋼筋之間采用機械連接，接頭位置相互

10、錯開；當接頭無法錯開時采用級接頭。主筋安裝遵循“先下后上、先外后內、先分布筋后環向筋”的原則。在環向加強筋上，按照間距刻畫縱向筋位置，綁扎縱向筋，由上至下進行。綁扎環向筋時先外后里，采用兩層鋼筋作業平臺輔助施工，最后在里層加保護層混凝土墊塊。箍筋按照設計要求，梅花型布置。箍筋位置應正確并垂直主筋。箍筋綁扎應滿扎。所有鋼筋的安裝均保證縱向、環向間距按照設計施工，鋼筋保護層迎水面為50mm、背水面為45mm。 鋼筋綁扎應用同標號砂漿墊塊支墊，支墊間距為1m左右，并按行列式或交錯式擺放，墊塊與鋼筋用鍍鋅鐵線綁扎牢固。墊塊位置擺放正確，交錯安排，以確保混凝土保護層達到必需的厚度。鋼筋綁線呈梅花形，線結

11、間距不超過60cm；綁線應埋在墊層里并和鋼筋緊緊連接在一起。鋼筋施工中注意事項A鋼筋的規格、品種、數量、尺寸、搭接長度、錨固長度、加密區范圍、搭接位置等必須符合設計及施工規范的要求。B箍筋的彎鉤角度、平直段長度，受力鋼筋的彎起位置必須符合設計和施工規范的有關規定。C施工中注意對施工現場范圍內鋼筋的成品及半成品的保護。D鋼筋的兩端應設置塑料套，避免鋼筋就位時刺破防水板。綁扎和焊接時應注意對防水層進行有效的保護。特別是焊接鋼筋時，應在防水層和鋼筋之間設置石棉墊或者軟木橡膠遮擋板，避免火花燒穿防水層。結構鋼筋安裝過程中，現場應由專人看守，發現破損部位應及時作好記號，便于后期進行修補。4.5模板的安裝

12、(nzhung)與固定有擋頭模、側模、頂板(dngbn)有底模。A擋頭模的安裝(nzhung)和固定擋頭模板用于混凝土施工縫的端頭、模板用5cm后木板制作，畫好定位線后架立模板，背混凝土側安裝支撐，具體如下圖8-1所示。圖8-51擋頭模板安裝加固圖B.側模的安裝和固定側模系統包括“鋼模板、次楞骨、主楞骨和支架”。根據模板的定位線，依次確定次楞骨、主楞骨和支架“U型托”的位置；調整好位置后，將主楞骨與支架U型托固定在一起、次楞骨與主楞骨固定在一起、最后安裝模板，模板與次楞骨之間用鐵絲固定；具體如附圖4-5所示。C頂板底模的安裝和固定頂板底模采用膠合板，主楞骨縱向(zn xin)間距60cm、次楞

13、骨橫向(hn xin)間距25cm，膠合板用鐵釘固定(gdng)在次楞骨上；具體如附圖4-5所示。頂板底模安裝時按照1.5考慮預拱度，預拱高度為10.5mm、實際預留時按照11mm預留。 D.腋角處模板的安裝與固定腋角為1:3坡度的倒角、長度949mm，腋角處的模板采用膠合板、后面背5cm木板；木模板固定在鋼管架上，用鐵絲綁扎牢固。4.6混凝土的澆筑與養護底板混凝土全幅一次澆筑；側墻兩側對稱澆筑，澆筑過程中兩側的高度相差不大于50cm，頂板混凝土全幅一次澆筑；底板、側墻和頂板的施工縫留在同一橫斷面上。混凝土從攪拌站通過攪拌車運輸到施工現場后由泵車泵送入模，混凝土到現場的坍落度控制在160180

14、mm，混凝土運輸到現場后高速攪拌30s后在反轉出料。混凝土分層澆筑，每層的厚度控制在200mm以內；混凝土搗固次用插入式振搗器，振搗至混凝土表面呈現浮漿并不在沉落為準，搗固時搗固器快插慢拔。混凝土澆筑完成12h后，對混凝土采取覆蓋灑水養護；澆水次數以保證混凝土濕潤為準，養護時間不少于14d。4.7柱的施工示意圖5080木方12厚的竹膠板小于等于500mm框架柱模板示意48鋼管粘貼海綿條大于500的框架柱模板示意M14對拉螺栓12厚的竹膠板48鋼管粘貼海綿條5080木方五、質量保證措施(cush) 5.1模板(mbn)支架架質量保證措施 所有模板支撐體系材料進場前，按照低壓流體(lit)輸送用焊

15、接鋼管和鋼管腳手架扣件標準規定的指標和檢驗方法對鋼管、扣件、及緊固件進行外觀質量檢查，嚴禁不合格材料用于施工現場。 新鋼管應有產品質量合格證，并有質量檢測報告，焊接鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB700-88）的相應規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管的外徑、壁厚、端面等偏差，應符合規范要求。鋼管必須涂有防銹漆。 舊鋼管的檢查應符合下列規定： 鋼管銹蝕深度不得超出規范規定。銹蝕檢查每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超出規范的規定值時，不得使用。 鋼管的彎曲(wnq)變形應符合規范規

16、定。 扣件的檢查應符合下列(xili)規定： 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品(chnpn)的質量合格證。扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。 新舊扣件均應進行防銹處理。5.2模板質量保證措施模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板澆水濕潤，但模板內無積水。 模板與混凝土的接觸面應清理干

17、凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。 澆筑混凝土前，模板內的雜物清理干凈。 5.3原材料保證措施進場的原材料具備出場合格證、且符合設計及規范的質量要求； 材料到場后進行驗收和復試，驗收復試不合格的材料清退出場； 檢驗合格的材料按要求保護 ；超過復試時間范圍還為使用完的材料，再行使用前重新復試。5.4制度保證措施每一道工序完成進入下道工序前，要隱檢合格； 質量檢驗實行三級制：工班自檢、工區自檢、質檢工程師檢查； 自檢合格后報監理工程師檢查 ；質檢(zh jin)資料及時形成，保證工程質量的可追溯性。六、安全(nqun)保障措施6.1 安全(nqun)管理目標本工程安

18、全生產目標為：實現“五無，二控制，三消滅，一杜絕、一創建” 。“五無”即無工傷死亡事故，無重大、大的交通事故和機械事故，無火災、洪水事故，無倒塌事故，無中毒事故；“二控制”即年重傷率控制在0.3以下，年負傷率控制在10以下；“三消滅”即消滅違章指揮，消滅違章作業，消滅慣性事故； “一杜絕”即：杜絕重傷以上（含重傷）傷亡事故，輕傷率控制在6以內，職業病發病率控制在1以內；“一創建”即：創建安全文明標準工地。6.2 技術措施6.2.1腳手架及模板施工腳手架安裝過程中注意連接牢固，防止發生架子坍塌傷人事件。支架立桿應豎直設置，垂直允許偏差為為5。水平桿的水平偏差不應大于1/250，且全架的水平偏差不

19、應大于50mm。 腳手架使用中應定期檢查下例項目桿件的設置和連接，是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；安全保護措施是否符合要求；腳手架搭設的技術要求、允許偏差應符合規范規定。 模板拼裝要求模板支護前應清理干凈并涂刷隔離劑，鋪設應牢固、平整、接縫嚴密不漏漿，相鄰兩模板接縫高差應不大于2mm； 模板與支架體系間連接應牢固穩定可靠；模板應根據放線位置支立，調整凈空合格后固定，模板支立允許偏差符合要求模板自下而上(z xi r shn)分層支立，支撐應牢固。模板(mbn)支撐體系拆除注意事項當邊墻混凝土強度達到(d do)設計強度的75后方可進行模板支撐體系拆除，

20、頂部模板要求混凝土強度達到設計強度的100后方可拆除。拆除注意事項如下。模板及腳手架拆除程序應遵守自上而下，先搭的后拆，后搭的先拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆除小橫桿、大橫桿、立桿等。腳手架拆除的工藝流程為：剪刀撐小橫桿大橫桿立桿拆除前，工長要向拆除施工人員進行書面安全技術交底。班組要學習腳手架安全技術操作規程。拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內，拆除腳手架必須有專人負責指揮，拆除作業必須協調一致，嚴禁違章作業。拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接情況，連模桿支撐是否牢固、安全，清除腳手架上雜物及地面障礙物。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆

21、除。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，再拆除最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再拆端頭扣件。所有連模桿隨腳手架同步逐層下降拆除，嚴禁先將連模桿和卸荷桿件整層或數層拆除。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步時增設連模桿加固。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連模桿件和卸荷桿件。拆除架子時，地面要有專人指揮、清料，隨拆隨運，禁止往下亂扔料具。6.2.2施工中用電的安全措施照明與動力用電嚴禁混用，插座上標明設備使用名稱。電纜線及支線架空或埋地，架空敷設采用絕緣盒子，不準(b zhn)直接綁扎在金屬構架上，嚴禁用金屬裸線

22、綁扎。電纜的接頭不許埋設和架空，接入線盒并附在墻上。接線盒內能防水(fn shu)、防塵，防機械損傷并遠離易燃易爆、易腐蝕場所。所使用的配電箱要符合相關規范(gufn)要求的標準電箱。配電箱電氣裝置做到一機一閘一漏電保護。所有配電箱、開關箱編號，箱內電氣完好匹配。所有電機、電器、照明器具、手持電動工具的金屬外殼，不帶電的外露導電部分做保護接零。所有電機、電器照明器具、手持電動工具的電源線裝置二級漏閘保護器。6.2.3高空作業技術措施高處作業中的安全標志和各種用于高處作業的設施，使用前應檢查。高處作業中所用的物料，應堆放平穩，不得妨礙通道。高處拆下的物件、余料和廢料，不得向下拋擲。高處作業必須系

23、安全帶，安全帶應掛在牢固的物件上，嚴禁在一個物件上拴掛幾根安全帶或一根安全繩上拴幾個人。臨邊作業應設置防護圍欄和安全網；懸空作業應有可靠的安全防護設施。設置在建筑結構上的直爬梯及其他登高攀件，必須牢固、可靠。供人上下的踏板承載力不應小于1.1KN。高處作業不宜上下重疊。確需在高處上下重疊作業時，應在上下兩層中間用密鋪棚板隔離或采用其他隔離設施。6.2.4工地消防管理措施現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員，消防干部持證上崗。層層簽訂消防責任書，消防責任書落實到重點防火班組、重點工作崗位。施工現場配備足夠的消防器材，統一(tngy)由消防干部負責維護、管理、定期

24、更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。氣割(qg)作業場所清除易燃物品，乙炔氣和氧氣存放距離不小于5m，使用(shyng)時兩者的距離不少于10m。使用時采用隔板遮擋防水層，同時避免割除鋼筋直接掉落在防水層或木模板等易燃物品上。建立滅火施救方案，在自救的同時及時報警。6.3管理措施建立健全安全保證體系，領導掛帥，全員參加，使安全工作制度化、經常化、保證工程安全貫穿施工全過程。認真貫徹執行住建部、山東省有關安全的方針政策、規章制度，對職工進行安全教育，牢固樹立“安全第一”的思想，堅持“安全生產、預防為主”的方針。根據施組和工程實際情況，編制詳細的安全操作規程、細則，并制定切實可行的安全技術措

25、施，分發至工班，組織逐條學習、落實，抓好“安全五同時”（即：在計劃、布置、檢查、總結、評比生產的同時，計劃、布置、檢查、總結、評比安全工作）和“三級安全教育”。建立健全以安全崗位責任制為中心的安全生產責任制，項目部設專職安全檢查工程師，工班設兼職安全員，堅持每周一的安全活動日的安全學習活動。嚴格執行交接班制度，堅持工前講安全，工中檢查安全，工后評價安全的“三工制”活動。每一工序開工前，做出詳細的施工方案和實施措施，報監理審批后，及時做好施工技術及安全工作的交底，并在施工過程中督促檢查，嚴格執行。堅持特殊工種持證上崗。堅持定期安全檢查制度。項目部每月檢查一次，工區每半個月檢查一次，工班每周檢查一

26、次，發現不安全因素，立即指定專人限期整改。七、文明施工及環境保護(hunjng boh)措施7.1 標準(biozhn)及要求無重大(zhngd)環境污染事故。施工污水、煙塵、噪聲、固體廢棄物達標排放。現場其他環境因素滿足業主、設計、監理、當地環、水保等相關部門的管理規定。文明施工做到“工完、料盡、場請”。7.2 文明施工及環境保護措施施工場地統一規劃，施工區與辦公區分開，施工場地布置整齊實用，功能區劃分簡單明了。所有施工人員應保持現場衛生，生產及生活垃圾均裝入運土車中帶走，不得隨處拋撒。施工場地設專人負責現場文明施工和場地清理。現場存放的油料必須進行防滲漏處理，儲存和使用都要采取措施，防止油

27、料跑、冒、滴、漏、污染水體。嚴格遵守勞動紀律，不得在施工場地內吸煙，施工人員進入施工場地一律正確佩戴安全帽，穿戴統一工作服，佩帶工作牌，穿拖鞋及衣冠不整者嚴禁進入施工場地。空氣污染防塵控制 施工內燃機械遵照國家要求進行年審，不在施工中使用超排氣標準車輛，以最大限度減少廢氣排放。不在現場焚燒垃圾，工地設吸煙室。 每天安排23次給施工場地灑水，以減少工地的塵土。 施工中對容易起塵的細料和松散材料，予以覆蓋或適當的灑水噴濕。這些材料在運輸期間，用帆布或類似的遮蓋物覆蓋。 合理調配施工機械，避免集中使用大量(dling)施工機械造成局部空氣污染。在現場進出大門地點設置洗車槽，并配備高壓沖洗設備(shb

28、i)，在車輛離開現場進入公共道路之前，保持車輛清潔干凈。場地內機械、材料堆放整齊，布局合理。場地圍擋按有關規定進行施工并安排(npi)人員經常進行檢修。施工場地應按要求進行地面硬化。施工現場及其附近的道路安排專人清掃。保持施工場容、場貌整潔，場地內分片區布置垃圾箱，收集和排放施工區的生活垃圾，每天外運一次，以保證現場衛生清潔。八、冬季施工措施進入冬季，當氣溫連續3天低于5時，混凝土施工采取保溫措施。施工現場采用火爐加熱，保證澆筑混凝土的環境溫度不低于5；混凝土澆筑完成后用棉被保溫養護。九、計算書（附后）模板支撐架計算說明1、本計算書按扣件式對450mm板以及框架梁模板（以A梁:600900為例

29、）支撐架計算；2、頂板支撐架立桿橫縱間距為750750mm，步距為1500mm，梁支撐架立桿橫縱間距600375mm，步距為1500mm；柱帽支撐架立桿橫縱間距750375mm，步距為1500mm；3、本計算(j sun)書中底模采用厚12mm木膠合板，次楞采用(ciyng)5080mm木方，主楞采用(ciyng)482.75mm雙鋼管進行計算；4、本計算是依據 HYPERLINK /view/71d2b9c458f5f61fb736663e.html t _blank JGJ130-2011_建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5、混凝土澆筑速度應進行控制，本計算中側墻澆筑速度采用0.5米/

30、小時；6、由于考慮支撐架支設高度，應在上、中、下設三道水平剪刀撐，且中間層剪刀撐覆蓋面積應不小于40%，另外豎向剪刀撐的設置應滿足相關規范標準要求；一、平板(pngbn)支撐架計算1、計算(j sun)參數1.1 平板支撐體系計算(j sun)參數底模采用厚12mm木膠合板，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.21.2/6 = 24cm3；I = 1001.21.21.2/12 =14.4cm4；抗彎剛度 EI=6000.0N/mm214.4cm4=864Nm2次楞為50mm80mm的方木，間

31、距為200mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W = 50.0080.0080.00/6 = 53.3 103mm3；I = 50.0080.0080.0080.00/12 = 2.13106mm4；抗彎剛度EI=9500.0N/mm22.13106mm4=20235Nm2抗剪強度EA=9500.0N/mm250mm80mm=3.8107N 主楞為48*2.75鋼管的雙鋼管，橫距縱距為750mm750mm樓板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，暗梁鋼筋自重1.5 kN/m3，施工活荷

32、載3.50kN/m2，實心現澆板的厚度為450mm。2、平板模板及其支撐架驗算2.1平板面板受力驗算模板實心現澆板厚為450mm，取寬度1m作為模板計算寬度靜荷載標準值：q1 = 25.5000.451.0+0.801.0=12.275kN/m活荷載標準值：q2 = 3.5.01.0=3.5kN/m荷載設計值：q=1.2 q1+1.4 q2=1.2012.275+1.43.5=19.63kN/m；（1）取模板跨度0.2m作為模板計算寬度，按照三跨進行計算，計算簡圖如圖所示：板模板(mbn)計算簡圖（單位N、m）1）抗彎強度驗算(yn sun)彎矩圖如圖所示： 板模板(mbn)彎矩圖（單位Nm）

33、截面強度必須滿足：；其中最大彎矩M=78.52Nm；抗彎強度計算值f=78.52103/24103=3.27N/mm2；抗彎強度設計值f=13.00N/mm2；抗彎強度驗算f f，滿足要求!2）抗剪驗算 剪力圖如圖所示：板模板剪力圖（單位N）截面強度(qingd)必須滿足：T = 3Q/2A T；其中(qzhng)最大剪力 Q=2355.6N；抗剪強度(qingd)計算值 T=2355.63/（2100012）=0.294N/mm2；抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2；抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算0.25mm0.25mm 板模板撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v

34、v =L/ 400；其中最大撓度計算值v =0.25mm；撓度設計值v= 200.00/400.00=0.5mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.2平板次龍骨受力驗算實心現澆板自重（kN/m）：q11 =（24+1.5）0.450.2=2.295kN/m；模板的自重線荷載（kN/m）：q12 = 0.80.2=0.16kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到，活荷載標準值 q2 = 3.50.2=0.7kN/m；靜荷載 q1 = 1.202.295+1.200.16=2.946kN/m；活荷載 q2 = 1.400.7=0.98kN/m；組合荷載值：q=q

35、1+q2=2.946+0.98=3.926kN/m；按照三跨連續梁計算，L取0.75m，計算簡圖如圖所示：板次龍骨計算(j sun)簡圖（單位N、m）（1）抗彎強度驗算(yn sun)彎矩及支座(zh zu)反力圖如圖所示：板次龍骨彎矩及支座反力圖（單位Nm、N）截面強度必須滿足：；其中最大彎矩 M =220.84Nm；抗彎強度計算值f= M / W =220.84103/53.3103=4.14N/mm2；抗彎強度設計值f=13.00N/mm2；抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2）抗剪強度驗算剪力圖如圖所示：板次龍骨剪力圖(lt)（單位N）截面強度(qingd)必須滿足：T =3Q/2A

36、T；其中(qzhng)最大剪力 Q=1766.70N；抗剪強度計算值 T=1766.703/（25080）=0.663N/mm2；抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度驗算0.42mm0.42mm板次龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v v =L/ 400；其中最大撓度計算值 v = 0.42mm；撓度設計值v= 750.0/400=1.875mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.3平板主龍骨受力驗算主楞按三跨連續梁計算，L取0.75m，計算簡圖如圖所示：板主龍骨計算簡圖（單位N、m）（1）抗彎強度驗算彎矩圖如圖所示：板主龍骨彎矩及支座反力圖(

37、lt)（單位Nm、N）截面(jimin)強度必須滿足：f= M/2W f其中(qzhng)最大彎矩M=896.88Nm；抗彎計算強度計算值 f= M/2W=896.88103/（24185）=107.2N/mm2；抗彎強度設計值f=215.00N/mm2；抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2）撓度驗算0.52mm0.52mm 板主龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v v =L/ 400；其中最大撓度計算值 v = 0.52mm；撓度設計值v= 750.00/400.00=1.875mm；撓度(nod)驗算v v，滿足要求!2.4平板(pngbn)支撐架立桿驗算(yn sun)作用于模

38、板支架的荷載包括靜荷載、活荷載，地下車庫內無風荷載。取豎向最大的支撐平面間距為750mm750mm，所以每根立柱上所受的力為：鋼筋混凝土自重：q11=（24+1.5）0.450.750.75=6.45kN；模板及主次楞自重：q12=0.80.750.75=0.45kN；施工荷載：q2=3.50.750.75=1.97kN；經計算得到，單根立柱承受軸向壓力為：N=1.2（6.45+0.45）+1.41.97=11.038kN；（1）頂部立桿不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.038kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.602cm；A 立桿凈截

39、面面積，A=3.909cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.18cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度；考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0=k1（2a） 步距，=0.500m；頂端自由端的長度，取300mm；k模板支架立桿計算長度調整系數，取為1.155； 1模板支架立桿計算長度調整系數，取為2.37；故0=k1（2a）=1.1552.37（500+2300）=3011； 長細比l0/ i，為3011/16.02=187.96； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0.203； 經計算得到=11038/（0.203390.9

40、）=139.10N/mm2；不考慮風荷載(hzi)時立桿的穩定性計算 f，滿足要求!（2）非頂部(dn b)立桿不考慮風荷載(hzi)時，頂部立桿的穩定性計算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值，N1=11.038kN； N2（鋼管自重）=0.19074.151.2=0.95KNN=N1+N2=11.038+0.95=11.988KNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.602cm；A 立桿凈截面面積，A=3.909cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.18cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度；考慮到高支撐架的安全因素，須用公式h步距，

41、=0.9m；k模板支架立桿計算長度調整系數，取為1.155；模板支架立桿計算長度調整系數，取為2.896；故=1.1552.896900=3010.4； 長細比l0/ i，為3010.4/16.02=187.91； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0.203；經計算得到=11988/（0.203390.9） =151.07N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 二、A梁（600mm900mm）模板(mbn)支撐架計算梁模板(mbn)截面示意圖1、計算(j sun)參數底模采用厚12mm木膠合板，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量

42、6000.0N/mm2；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.21.2/6 =24cm3；I = 1001.21.21.2/12 =14.4cm4；抗彎剛度 EI=6000.0N/mm214.4cm4=864Nm2 =0.864kNm2次楞為50mm80mm的方木，間距為200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W = 5.008.008.00/6 =53.33cm3；I = 58.008.008.00/12 = 213.33cm4；抗彎剛度EI=9500.0N/mm2213.3cm4=20

43、.26k Nm2抗拉剛度EA=95005080mm=3.8104kN主楞為482.75mm雙鋼管，間距同立桿間距為750mm；彈性模量E=206000 N/mm2；抗彎剛度EI=20.69k Nm2，抗拉剛度EA=80524.4kN。樓板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24. 0kN/m3，暗梁鋼筋自重1.5 kN/m3，施工活荷載3.5kN/m2，混凝土板的厚度為900mm。2、梁處模板(mbn)及其支撐體系力學驗算2.1梁模板(mbn)受力驗算取寬度(kund)1m作為模板計算寬度靜荷載標準值 q1 = (24.0+1.5)0.9 1.0+0.81.0=23.75kN/m（取模板寬度1

44、m作為模板計算寬度，混凝土最大厚度為0.9m）；活荷載標準值 q2 = 3.51=3.5kN/m；q=1.2q1+1.4q2=(1.223.75+1.43.5)=33.4kN/m；次龍骨間距為0.2m0.2m，計算簡圖如圖所示：梁模板計算簡圖（單位kN/m、m）（1）抗彎強度驗算彎矩圖如圖所示：梁模板彎矩圖（單位kNm）截面強度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.13kNm；抗彎強度計算值f=0.13106/24103=5.42N/mm2；抗彎強度設計值f=13.00N/mm2；抗彎強度驗算(yn sun)f f，滿足要求!（2）抗剪驗算(yn sun)剪力圖(lt)如圖所示：梁模板剪力圖（單位k

45、N）截面強度必須滿足：T = 3Q/2A T；其中最大剪力 Q=4.01kN；抗剪強度計算值 T=4.011033/（2100012）=0.50N/mm2；抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2；抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算0.2 梁模板撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v v =L/ 400；其中最大撓度計算值v =0.2mm；撓度設計值v=200/400.00=0.5mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.2梁次龍骨受力驗算鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11 =（24+1.5）0.90.2=4.59kN/m；模板的自重(zzhng)線荷載（kN/m）：q12 = 0.

46、80.2=0.16kN/m；活荷載為施工(sh gng)荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算(j sun)得到，活荷載標準值 q2 = 3.50.2=0.7kN/m；靜荷載 q1 = 1.204.59+1.200.16=5.7kN/m；活荷載 q2 = 1.400.7=0.98kN/m；組合荷載值：q=q1+q2=5.7+0.98=6.68kN/m；按照三跨連續梁計算，L取0.75m，計算簡圖如圖所示：梁次龍骨計算簡圖（單位kN/m、m）（1）抗彎強度驗算彎矩及支座反力圖如圖所示： 梁次龍骨彎矩及支座反力圖（單位kNm、kN）截面強度必須滿足：；其中最大彎矩 M = 0. 1

47、kNm；抗彎強度計算值f= M / W =0.1106/53.33103=1.88N/mm2；抗彎強度設計值f=13.00N/mm2；抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2）抗剪強度驗算剪力圖(lt)如圖所示：梁次龍骨(lngg)剪力圖（單位N）截面(jimin)強度必須滿足：T =3Q/2A T；其中最大剪力 Q=1.52kN；抗剪強度計算值 T=1.521033/（25080）=0.57N/mm2；抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度驗算0.04 梁次龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v v =L/ 400；其中最大撓度計算值 v = 0

48、.04mm；撓度設計值v= 375/400=0.94mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.3梁主龍骨受力驗算主龍骨采用雙鋼管，并且立桿上部采用U型頂托。主楞按三跨連續梁計算，L取0.60m，計算簡圖如圖所示：梁主龍骨(lngg)計算簡圖（單位kN、m）（1）抗彎強度驗算(yn sun)彎矩圖如圖所示：梁主龍骨(lngg)彎矩及支座反力圖（單位kNm、kN）截面強度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.54kNm；抗彎計算強度計算值 f= M/2W=0.54106/24185=64.52N/mm2；抗彎強度設計值f=64.52N/mm2；抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2）撓度驗算梁主龍骨撓度變形圖（

49、單位mm）截面撓度(nod)必須滿足：v v =L/ 400；其中(qzhng)最大撓度計算值 v =0.25mm；撓度(nod)設計值v= 600/400.00=1.5mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.4梁腳手架立桿驗算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載，基坑內無風荷載。豎向支撐平面間距為600mm375mm，所以每根立柱上所受的力為：鋼筋混凝土自重：q11=（24+1.5）0.900.600.375=5.16kN；模板及主次楞自重：q12=0.80.600.375=0.18kN；施工荷載：q2=3.50.3750.60=0.79kN；經計算得到，單根立柱承受軸向壓力為：N=1.2（5

50、.16+0.18）+1.40.79=7.51kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：（1）頂部立桿不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.51kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.6cm；A 立桿凈截面面積，A=3.909cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.19cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度；考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0=k1（2a） 步距，=1.2m；頂端自由端的長度，取300mm；k模板支架立桿計算長度調整系數，取為1.155； 1模板支架立桿計算長度調整系數，取為1

51、.53；故0=k1（2a）=1.1551.53（1200+2300）=3180.9； 長細比l0/ i，為3180.9/16.02=198.56； 軸心受壓立桿的穩定(wndng)系數，由長細比 l0/i 查表得到(d do)0.182； 經計算(j sun)得到=7510/（0.182390.9）=105.56N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求!（2）非頂部立桿不考慮風荷載時，頂部立桿的穩定性計算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值，N1=7.51kN； N2（鋼管自重）=0.1573.401.2=0.64kNN=N1+N2=8.15kNi 計算立桿的截面回轉半徑

52、，i=1.6cm；A 立桿凈截面面積，A=3.909cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.19cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度；考慮到高支撐架的安全因素，須用公式h步距，=1.5m；k模板支架立桿計算長度調整系數，取為1.155；模板支架立桿計算長度調整系數，取為1.9；故=1.1551.91500=3291.75； 長細比l0/ i，為3297.75/16.02=205.5； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0.171；經計算得到=8150/（0.171390.9）=121.9N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性

53、計算f，滿足要求!2.1柱帽模板(mbn)及其支撐架驗算(yn sun)2.1.1柱帽面板受力驗算(yn sun)柱帽處混凝土實心板厚為800mm，取寬度1m作為模板計算寬度靜荷載標準值：q1 = 25.5000.81.0+0.801.0=21.2kN/m活荷載標準值：q2 = 3.5.01.0=3.5kN/m荷載設計值：q=1.2 q1+1.4 q2=1.2021.2+1.43.5=30.34kN/m；（1）取模板跨度0.15m作為模板計算寬度，按照三跨進行計算，計算簡圖如圖所示：柱帽處模板計算簡圖（單位N、m）1）抗彎強度驗算彎矩圖如圖所示： 柱帽處模板彎矩圖（單位Nm）截面強度必須滿足：

54、；其中最大彎矩M=68.27Nm；抗彎強度計算值f=68.27103/24103=2.84N/mm2；抗彎強度設計值f=13.00N/mm2；抗彎強度驗算f f，滿足要求!2）抗剪驗算(yn sun) 剪力圖(lt)如圖所示：柱帽處模板(mbn)剪力圖（單位N）截面強度必須滿足：T = 3Q/2A T；其中最大剪力 Q=2730.6N；抗剪強度計算值 T=2730.63/（2100012）=0.34N/mm2；抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2；抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算0.12mm0.12mm 柱帽處模板撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v v =L/ 400；

55、其中最大撓度計算值v =0.12mm；撓度設計值v= 150.00/400.00=0.375mm；撓度驗算v v，滿足要求!2.1.2柱帽處次龍骨受力驗算柱帽處實心現澆板自重（kN/m）：q11 =（24+1.5）0.80.15=3.06kN/m；模板的自重(zzhng)線荷載（kN/m）：q12 = 0.80.15=0.12kN/m；活荷載(hzi)為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算(j sun)得到，活荷載標準值 q2 = 3.50.15=0.525kN/m；靜荷載 q1 = 1.203.06+1.200.12=3.816kN/m；活荷載 q2 = 1.400.525=0.735kN/m；組合荷載值：q=q1+q2=3.816+0.735=4.551kN/m；按照三跨連續梁計算，L取0.375m，計算簡圖如圖所示：柱帽處次龍骨計算簡圖（單位N、m）（1）抗彎強度驗算彎矩及支座反力圖如圖所示：柱帽處次龍骨彎矩及支座反力圖（單位Nm、N）截面強度必須滿足：；其中最大彎矩 M =64.0Nm；抗彎強度計算值f= M / W =64.0103/53.3103=1.2