1、橋梁標準構件系列產品LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南2012 年 08 月LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南目錄1. 橋梁減隔震技術概述 . 11.1 減隔震技術基本原理 . 11.2 減隔震支座發展及現狀 . 12. 支座結構設計 . 22.1 設計依據 . 22.2 支座分類 . 32.3 支座型號 . 32.4 支座結構 . 32.5 產品特點 . 43. 支座技術性能 . 43.1 規格系列 . 43.2 剪切模量 . 53.3 水平等效剛度 . 53.4 等效阻尼比. 53.5 設計剪切位移 . 53.6 溫度適用范圍 . 54. 支座布置原則 . 55. 支座選用原則 . 6

2、6. 減隔震計算 . 77. 支座安裝、更換、養護及尺寸. 87.1 支座安裝工藝細則 . 87.2 支座更換工藝 . 147.3 支座的養護與維修 . 147.4 支座安裝尺寸 . 16西安中交土木科技有限公司目錄LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座1. 橋梁減隔震技術概述1.1 減隔震技術基本原理我國是一個強震多發國家，地震發生頻率高、強度大、分布范圍廣、傷亡多、災害嚴重，特別是近年發生的四川汶川特大地震、青海玉樹大地震等地震災害，給我們帶來了慘痛的教訓。與此同時，橋梁作為生命線系統工程中的重要組成部分，一旦損毀、中斷便等于切斷了地震區的生命線，同時，遭受破壞的

3、大型橋梁修復往往非常困難，嚴重影響交通的搶通及恢復，從而影響救災工作的開展，繼而引發更大的次生災害。受到這些地震災害的教訓以后，基于橋梁抗震設計的結構控制技術開始在我國橋梁工程界得到日益重視，國內相關部門積極開展了橋梁減隔震設計及研究工作。對于地震作用，傳統結構設計采用的對策是“抗震”，即主要考慮如何為結構提供抵抗地震作用的能力。一般來說，通過正確的“抗震”設計可以保證結構的安全，防止結構整體破壞或倒塌，然而，結構構件的損傷卻無法避免。在某些情況下，靠結構自身來抵抗地震作用顯得非常困難，需要付出很大的代價。因此，我們必須尋求更為有效的抗震手段，如基于減隔震裝置的結構控制技術等。結構控制技術的應

4、用，不僅可以提高結構的抗震性能，還可以節省造價，從某種意義上來說，這是解決實際結構抗震問題的唯一有效途徑。對于橋梁或建筑結構，目前發展相對成熟、實際應用較為廣泛的是減隔震技術。減隔震技術是一種簡便、經濟、先進、有效的工程抗震手段。圖 1 加速度反應譜圖 2 位移反應譜通過地震時的加速度反應譜（圖 1）與位移反應譜（圖 2）可以清楚地反映出不同阻尼下，加速度和位移隨著地震周期的變化規律，當延長結構周期，增加結構阻尼可有效降低地震時的加速度和位移響應。減隔震設計就是利用結構地震響應的這種性質，通過延長結構周期和提高阻尼達到減輕地震作用的目的。1.2 減隔震支座發展及現狀為了減小地震引起橋梁結構的破

5、壞，各國學者對橋梁結構的減震、隔震進行了廣泛、深入的研究，并取得了大量的研究成果。研究成果表明：對于橋梁結構比較容易實現和有效的減隔震方法主西安中交土木科技有限公司1LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南要是采用減隔震支座。在日本、美國、新西蘭等國家的許多橋梁都安裝了減隔震支座，并取得了較好的減隔震效果。由于橡膠支座能通過剪切變形使上、下部地震運動隔離，且具有構造簡單、加工制造容易、用鋼量少、成本低廉、安裝方便等優點，因而成為最常用的一種隔震支座。目前，國內常用的橡膠類隔震支座主要有天然橡膠支座、高阻尼橡膠支座和鉛芯橡膠支座。鉛芯橡膠支座是在一般板式橡膠支座基礎上，在支座中心放入鉛芯，以改善橡膠

6、支座的阻尼性能的一種減隔震支座，其具有減隔震效果顯著、適用范圍廣等特點，目前，鉛芯橡膠支座已在我國廣泛應用。2. 支座結構設計LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座是按照現行交通運輸行業標準公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座（JT/T 822-2011）、國家標準橡膠支座 第 2 部分：橋梁隔震橡膠支座（GB 20688.2-2006）以及相關行業規范，同時參照歐洲標準研制的減隔震類橋梁構件系列產品，適用于 8 度及以下地震烈度區的各類公路及市政橋梁。2.1 設計依據GB 20688.2-2006 橡膠支座 第 2 部分：橋梁隔震橡膠支座GB/T 469-2005GB/T 528-2009GB/T 912-200

7、8鉛錠硫化橡膠或熱塑性橡膠 拉伸應力應變性能的測定碳素結構鋼和低合金結構鋼 熱軋薄鋼板和鋼帶GB/T 1682-1994 硫化橡膠低溫脆性的測定 單試樣法GB/T 3274-2007 碳素結構鋼和低合金結構鋼 熱軋厚鋼板和鋼帶GB/T 3512-2001 硫化橡膠或熱塑性橡膠 熱空氣加速老化和耐熱試驗GB/T 6031-1998 硫化橡膠或熱塑性橡膠硬度的測定(10100IRHD)GB/T 7759-1996 硫化橡膠、熱塑性橡膠 常溫、高溫和低溫下壓縮永久變形測定GB/T 7760-2003 硫化橡膠或熱塑性橡膠與硬質板材粘合強度的測定 90剝離法GB/T 7762-2003 硫化橡膠或熱塑

8、性橡膠 耐臭氧龜裂 靜態拉伸試驗法CJJ77-98CJJ 166-2011城市橋梁設計荷載標準城市橋梁抗震設計規范HG/T 2198-2011 硫化橡膠物理試驗方法的一般要求JT/T 722-2008JT/T 822-2011JTG D60-2004公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座公路橋涵設計通用規范2西安中交土木科技有限公司LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南JTG/T B02-01-2008 公路橋梁抗震設計細則EN 1337-3: 2005 Structural bearings - Part 3: Elastomeric bearingsEN 15129: 200

9、9Anti-seismic devices2.2 支座分類LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座按本體形狀分為矩形鉛芯隔震橡膠支座和圓形鉛芯隔震橡膠支座。2.3 支座型號 Q （） G 橡膠剪切模量，單位為兆帕（MPa）支座本體高度h，單位為毫米（mm）支座本體平面外形尺寸，矩形ab（a為寬度，b為長度），圓形d（d為直徑），單位為毫米（mm）鉛芯數量支座本體外形，分為矩形（J）和圓形（Y）示例：支座有四個鉛芯，本體寬度為 520mm，長度為 620mm，高度為 172mm，橡膠剪切模量為 1.2MPa 的矩形鉛芯隔震橡膠支座型號表示為： J4Q520620172G1.2。支座有四個鉛芯，本體直徑為 6

10、20mm，高度為 229mm，橡膠剪切模量為 1.0MPa 的圓形鉛芯隔震橡膠支座型號表示為： Y4Q620229G1.0。2.4 支座結構鉛芯隔震橡膠支座結構形式見圖 3 和圖 4。圖3 矩形鉛芯隔震橡膠支座結構示意圖西安中交土木科技有限公司3LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南圖4 圓形鉛芯隔震橡膠支座結構示意圖LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座的豎向載荷傳遞過程是梁體上預埋鋼板上連接鋼板上封板橡膠、鉛芯、加勁鋼板疊層結構下封板下連接鋼板墩臺。LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座的地震水平載荷傳遞過程是墩臺下錨固組件下連接鋼板剪切鍵、下封板橡膠、鉛芯、加勁鋼板疊層結構上封板、剪切鍵上連接鋼板上預埋鋼板通

11、過上錨固組件傳遞到梁體。2.5 產品特點豎向剛度穩定，豎向承載效果好；水平剛度適中，滿足地震和常規位移需求；鉛芯阻尼效果好，具有良好的耗能能力；本體采用天然橡膠，溫度適應范圍較廣；鉛芯面積可調，方便支座阻尼比調整；安裝及檢修更換方便，運營維護成本較低。3. 支座技術性能3.1 規格系列 圓形鉛芯隔震橡膠支座分為 22 類：d420 ， d470 ， d520 ， d570 ， d620 ， d670 ， d720 ， d770 ， d820 ， d870 ， d920 ， d970 ，d1020，d1070，d1120，d1170，d1220，d1270，d1320，d1370，d1420，d

12、1470。 矩形鉛芯隔震橡膠支座分為 25 類：300420 ， 350350 ， 350520 ， 420420 ， 470570 ， 520520 ， 520620 ， 570570 ，570670 ， 620620 ， 670670 ， 720720 ， 770770 ， 820820 ， 870870 ， 920920 ，970970 ， 10201020 ， 10701070 ， 11201120 ， 11701170 ， 12201220 ， 12701270 ，13201320，13701370。西安中交土木科技有限公司4LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南3.2 剪切模量本系列

13、支座設計剪切模量為 0.8MPa、1.0MPa、1.2MPa。3.3 水平等效剛度175%剪應變時矩形鉛芯隔震橡膠支座最大水平等效剛度為 9.7kN/mm，最小水平等效剛度為1.3kN/mm，圓形鉛芯隔震橡膠支座最大水平等效剛度為 10.4kN/mm，最小水平等效剛度為1.1kN/mm。各個規格系列水平等效剛度詳見支座規格尺寸的設計參數表。3.4 等效阻尼比175%剪應變時矩形鉛芯隔震橡膠支座最大等效阻尼比為 22.7%，最小等效阻尼比為 14.4%，圓形鉛芯隔震橡膠支座最大等效阻尼比為 20%，最小等效阻尼比為 13.5%。各個規格系列等效阻尼比詳見支座規格尺寸的設計參數表。3.5 設計剪切

14、位移本系列支座的設計剪應變如表 1 所示。表 1 LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座的設計剪應變參數常規剪應變 0試驗剪應變 s極限剪應變 u注：剪切位移=剪應變支座有效橡膠層總厚度。剪應變0.71.753.03.6 溫度適用范圍本系列支座的環境溫度范圍為-25+60。注：若項目有特殊需求，本系列支座以上各技術性能參數均可進行定制設計。4. 支座布置原則本系列支座布置時，應根據橋梁結構形式、跨徑、聯長及橋梁寬度等參數確定其原則。1主要橋型的支座布置方式示意見圖 5圖 8，供設計時參考：西安中交土木科技有限公司5LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南 簡支梁（示意）圖5 簡支T梁支座布置示例圖 例：表示

15、固定型支座表示滑動型支座圖6 簡支箱梁支座布置示例 連續梁（示意）圖7 連續T梁支座布置示例圖8 連續箱梁支座布置示例2支座布置時應檢算支座的設計位移量是否滿足橋梁因制動力、溫度和混凝土收縮徐變等共同作用及地震力引起的位移需求。3連續梁單聯長度不宜超過 200m，跨數不宜超過 6 跨。若需要超過 6 跨時，應檢算次邊墩處支座的位移量是否滿足位移需求，再根據計算情況增設滑動型支座或進行定制設計。若跨數為 1 跨或 2 跨時，全聯支座宜全部采用鉛芯隔震橡膠支座。4矩形支座宜采用支座短邊與縱橋向平行布置，當橋梁橫向尺寸受限時，可采用支座長邊沿縱橋向布置。5. 支座選用原則1. 支座驗算時，正常使用狀

16、態下支座剪切角正切值，當不計制動力時，tan0.5；當計入制動力時，tan0.7。2支座驗算時，應檢算所選用支座的力學性能是否滿足相應地震力作用下的使用要求，并綜合西安中交土木科技有限公司6LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南考慮橋梁的結構形式、技術性能特點、施工工藝要求及造價等因素。3按照橡膠設計剪切模量 G 值大小的不同，分別進行了區別設計，工程技術人員應當根據每座橋梁的實際情況進行選型，以優化結構受力及使用情況。豎向承載力相同的支座，其水平剛度隨 G 值增加而相應增大，但適應變形的能力隨 G 值增加卻相應降低，因此，工程技術人員在選型時，應當根據每座橋梁的具體情況或要求進行選取，以優化結

17、構受力及使用性能。4鉛芯隔震橡膠支座的常規選型流程為：確定橡膠剪切模量 G（G0.8、G1.0、G1.2）支座本體形狀（圓形、矩形）設計豎向承載力設計剪切位移量校核計算或優化設計（反復）。5根據橋梁所在地區的抗震設防烈度和場地類型進行選型，表 2 中列出了通常情況下 LRB 系列支座選型方案，供工程技術人員參考。表 2 LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座剪切模量推薦選用表抗震設防烈度場地類型0.1gCS1.01.01.31.4G0.8GCS0.91.01.21.3G0.870.15gGCS0.91.01.21.3G1.00.2gGCS0.91.01.01.0G1.080.3gG注： Cs 表示場地系

18、數，G 表示支座設計剪切模量。6支座選型時，應當考慮其與橋梁結構的配套適應性，并應滿足實際橋梁結構的空間位置要求；此外，套筒和錨桿等配套附屬件的設計選取應當安全、適用、經濟、合理，應避免與結構受力鋼筋相干擾或沖突，如有必要應當進行定制優化設計。6. 減隔震計算【LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座】不僅保持疊層橡膠支座的良好力學性能，同時具有較高的阻尼性能。地震中通過橡膠在水平方向的大位移剪切變形，隔離橋梁上、下部結構的地震運動，延長結構自振周期，減小地震作用力，并提供支座恢復力，通過鉛芯在支座剪切過程中的擠壓屈服耗散地震能量，從而實現減隔震功能。支座隔震原理如圖 9 所示，支座水平剪切性能曲線如圖

19、10 所示。西安中交土木科技有限公司7LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南圖 9 鉛芯隔震橡膠支座隔震原理示意圖 10 鉛芯隔震橡膠支座水平剪切性能曲線橋梁結構的抗震分析應根據公路橋梁抗震設計細則（JTG/T B02-01-2008）相關條文的要求進行，通常可以采用反應譜法、動力時程法和功率譜法等。在減隔震設計階段，對于采用特殊減隔震裝置的橋梁、結構動力特性比較復雜的橋梁，均建議采用非線性動力時程分析方法。本產品依據國內外先進規范要求，推薦采用非線性動力時程分析方法。減隔震橋梁的計算模型應正確反映減隔震裝置（鉛芯隔震橡膠支座）的力學特性。當采用反應譜分析方法時，本系列支座的力學特性可按水平等效

20、剛度和等效阻尼比進行模擬，支座的水平等效剛度和等效阻尼比見后附圖表所列參數；當采用非線性動力時程分析方法時，本系列支座的力學性能可按等效雙線性恢復力模型模擬，其支座的雙線性恢復力模型見圖 11。圖 11 鉛芯隔震橡膠支座雙線性恢復力模型7. 支座安裝、更換、養護及尺寸7.1 支座安裝工藝細則7.1.1 前期準備 卸貨與存放西安中交土木科技有限公司8LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南支座需用軟繩捆扎，裝卸時需用叉車或起重設備吊裝，支座各部件（包括預埋組件）已在工廠按要求連接好，可立即用于安裝。若是預制梁用支座，則上預埋組件應單獨包裝運輸，并注意做好配套標記。如果送達工地的支座沒有立即安裝，應妥

21、善貯存。支座貯存的場所要求場地平整，支座下方用木塊墊放，支座貯存的場所應防潮防曬防塵，并保持清潔；嚴禁與酸、堿、油類、有機溶劑等影響支座質量的物質接觸，并距離熱源1m以上。支座貯存應不影響工地施工，且方便支座的運輸和吊裝。本系列支座本體部件不可分解拆開。整個裝卸、運輸和貯存的過程應當保證支座各部件及油漆面不受損壞。 安裝前的檢查 檢查支座上頂面正中心的中心標識，安裝時準確對正X軸（縱軸）和Y軸（橫軸），支座高度應符合設計要求。 檢查支座螺栓和防塵套是否緊密固定。 核對支座對應的墩臺號位置與支座規格是否相符。 檢查支座的上、下連接鋼板貼近混凝土或水泥砂漿的面，確保無灰塵和油漬。 灌漿材料性能要求

22、支座安裝時所采用的灌漿材料為無收縮環氧樹脂砂漿，其性能要求見下表 3：表 3 灌漿用無收縮環氧樹脂砂漿性能要求項目8h12 h抗壓強度（MPa）24 h28 d56d 和 90d泌水性不泌水技術指標20254050強度不降低項目流動性溫度范圍初凝時間終凝時間收縮率膨脹率技術指標220mm+5+3530min3 h2%0.1%7.1.2 總 則（1） 采用本系列支座時，支座墊石的混凝土標號不宜低于C40，墊石頂面四角高差不得大于2mm，考慮到安裝養護和更換支座的方便，墊石高度不宜低于100mm。（2） 支座頂面一般不設坡度，其坡度調整可參見以下方法：西安中交土木科技有限公司9LRB 系列鉛芯隔震

23、橡膠支座設計指南現澆梁的坡度：由梁底設置的預埋鋼板或楔形混凝土塊調整；預制梁的坡度：可在預制梁時通過支座上部的預埋鋼板調整，也可在梁底預埋鋼板后在支座頂面加設楔形調坡鋼板；（3） 本系列支座采用錨桿、套筒和錨固螺栓與主梁及墩臺連接。為確保支座準確就位安裝，減少對墩臺頂面受力鋼筋的干擾，建議在墩臺頂面的支承墊石部位設置預留錨栓孔，預留孔的尺寸詳見支座安裝圖（表），預留孔中心及對角線位置偏差不得超過10mm。（4） 放置支座的橋墩或橋臺頂面墊石混凝土中需增設至少4層網狀鋼筋，布筋范圍須大于支座下連接鋼板平面尺寸。網狀鋼筋推薦采用12mm鋼筋，網格為100mm100mm，間距為6080mm。預留孔處

24、的網狀鋼筋斷開，在孔邊增設相同直徑的補強鋼筋。網狀鋼筋布置示意見圖12、圖13。圖 12 網狀鋼筋立面布置示意圖12圖 13 網狀鋼筋平面布置示意圖7.1.3 安裝方法鉛芯隔震橡膠支座安裝時，根據其與梁體或墩臺的連接方式（灌漿工藝），可分為如下兩種安裝方法：重力灌漿法和壓力灌漿法。西安中交土木科技有限公司10LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南 重力灌漿法 鑿毛支承墊石上表面，露出粗骨料，呈堅固不規則表面，清除預留孔中的雜物，并用水將支承墊石表面浸濕。（當采用重力灌漿法安裝支座時，施工墊石高度應比原設計高度低25mm）。 吊放支座于支承墊石上，用調平螺栓、薄形鋼板或薄形千斤頂調整支座高度和平整

25、度。 支座封模前，在灌漿管一端安裝一個漏斗，另一端深入預留孔內，在重力作用下，通過漏斗和灌漿管將無收縮環氧樹脂砂漿灌入預留孔內，然后迅速抽出灌漿管。（見圖14）。25mm圖 14 預留孔灌漿（支座封模前） 封模灌漿：待各預留孔灌漿完成后，立即在支座四周封好模，將灌漿管伸入至支座下面中心位置，從支座中心向四周灌漿。灌漿時用振動棒將砂漿搗實，排除氣泡，確保空隙全部被砂漿灌滿。灌漿至砂漿高出支座外連接鋼板10mm為宜（見圖15）。圖 15 支承墊石和支座之間灌漿10mm25mm西安中交土木科技有限公司11LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南 灌漿前，應初步計算所需的漿體體積，灌注實用漿體數量不應與計

26、算值產生過大誤差，應防止中間缺漿。灌漿材料終凝后，拆除模板及四角鋼楔塊，檢查是否有漏漿處，必要時對漏漿處進行補漿，并用砂漿填堵鋼楔塊抽出后的空隙。 環氧樹脂砂漿強度未達到設計要求之前，不可使支座受到碰撞或在其上方進行任何其它作業。 拆除臨時邊模板后應仔細檢查無收縮環氧樹脂砂漿表面，確保表面無裂紋。 待環氧樹脂砂漿達到設計強度后擰緊錨固螺栓，完成支座安裝。 壓力灌漿法 在支承墊石側面預先設置通往預留孔內的壓漿嘴（見圖16）。 檢查支承墊石頂面，保證其高程達設計標高且平整光滑，四角高差不大于2mm。 在墊石頂面涂抹一層環氧樹脂砂漿，確保支座位置及高程后就位支座。圖 16 壓力灌漿法示意圖 支座就位

27、后，仔細檢查其位置標高無誤后，再經壓漿嘴向預留孔內灌注無收縮環氧樹脂砂漿，砂漿應灌滿并從頂面漫出以確保壓漿密實，待環氧樹脂砂漿達到設計強度后擰緊錨固螺栓，完成支座安裝。7.1.4 安裝步驟 現澆梁用支座安裝工藝細則（含預制梁、現澆連續的中橫梁梁底支座） 首先澆筑橋墩及支座墊石，在橋墩及支座墊石上預先設置預留孔，清除預留孔中的雜物，務必使支座墊石頂面平整、光滑，且四角高差不大于2mm。西安中交土木科技有限公司12LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南 支座在工廠組裝時，仔細調平，將上、下連接鋼板用連接螺栓安裝在支座封板上不得松脫，對中上、下各部件，并用下錨固螺栓將支座和下錨桿、下套筒連接成整體；上

28、預埋組件應單獨包裝運輸，上預埋件外露鋼板表面防腐處理必須按照支座外露表面防腐處理執行。 支座安裝前，工地應檢查支座及預埋組件的連接狀況是否正常，且不得任意松動，檢查支座的標識和安裝方向，應杜絕安裝方向錯誤。 將連接成整體的支座安裝在墊石頂面，仔細檢查支座位置及標高后，采用重力灌漿法或壓力灌漿法向預留孔內灌入無收縮高強度環氧樹脂砂漿。 待環氧樹脂砂漿達到設計強度后，再次校核支座中心位置及標高，擰緊上下錨固螺栓，完成支座安裝。 清潔上連接鋼板的上表面，安裝主梁模板并進行主梁澆筑等作業。 現場澆筑梁體混凝土，待混凝土強度達到設計標準值后，拆除支架及其他臨時支撐構件，完成支座安裝。 預制梁用支座安裝工

29、藝細則 澆筑墩臺及支座墊石，在墩臺頂及支座墊石上預先設置預留孔，清除預留孔中的雜物，務必使支座墊石頂面平整、光滑，且四角高差不大于2mm。 支座在工廠組裝時，仔細調平，將上、下連接鋼板用連接螺栓安裝在支座封板上不得松脫，對中上、下各部件，并用下錨固螺栓將支座和下錨桿、下套筒連接成整體；預埋組件應單獨包裝運輸，預埋件外露鋼板表面防腐處理必須按照支座外露表面防腐處理執行。 支座安裝前，工地應檢查支座及預埋組件的連接狀況是否正常，且不得任意松動，檢查支座的標識和安裝方向，應杜絕安裝方向錯誤。 預制主梁時在梁底預先埋好上預埋組件（包括上套筒和上錨桿），上連接鋼板表面平整度不大于鋼板最大尺寸的千分之一，

30、需要設置坡度的通過梁底調平塊調平，保證上連接鋼板底面安裝時的水平要求。 將連接成整體的支座安裝在墊石頂面后，吊裝預制梁于支座頂面20mm處，仔細檢查支座位置及標高后擰入上錨固螺栓就位梁體，采用壓力灌漿法（見圖16）向預留孔內灌入無收縮高強度環氧樹脂砂漿。 預制梁體若采用重力灌漿法安裝支座時，先在墩臺上安裝好頂梁用的千斤頂（若墩臺上無安裝空間時可搭建臨時剛性支撐），吊裝預制梁體（先將裝配有下套筒及下錨桿的支座用上錨固螺栓安裝在梁底），將預制梁體落在臨時支撐千斤頂上，通過千斤頂調整梁體位置及標高，之后采用重力灌漿法（見圖14和圖15），向支座下部及預留孔處間隙灌入無收縮高強度環氧樹脂砂漿。西安中交

31、土木科技有限公司13LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南 待環氧樹脂砂漿達到設計強度后，再次校核支座中心位置及標高，擰緊上下錨固螺栓，完成支座安裝。7.2 支座更換工藝1若支座需要更換時，應首先確定是否要對新支座預先設置剪應變（水平位移），若需要預設剪應變，則首先應測定舊支座實際剪應變，同時結合分析計算確定支座實際需要的剪應變，最終確定新支座預設剪應變。2若需要預先設置剪應變，則預先在工廠組裝完成后按要求設置剪應變并臨時固結。3 在需要更換的橋墩上安裝好頂梁用的千斤頂（若橋墩上無安裝空間時可搭建臨時剛性支撐），拆除支座錨固螺栓，用千斤頂將梁頂起（同一墩臺的梁端或梁底應整體均勻頂升）使梁底高出支

32、座頂面自由高度35mm。4抽出需要更換的支座將預先設置好剪應變的支座安裝到梁底，連接好螺栓，如圖17。圖 17 更換支座示意圖5千斤頂緩慢回油，整體徐徐放下梁體，檢查支座處于正常工作狀態后擰緊螺栓。7.3 支座的養護與維修支座使用期間應定期對支座進行檢查，養護，檢查項目按表4執行：西安中交土木科技有限公司14LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南表4 支座檢查、評定、維護項目序號12345678910檢查項目支座防腐是否有效錨固件連接固定狀況鋼件裂紋鋼件脫焊鉛芯擠出檢查、評定及維護內容根據使用情況對支座防腐進行跟蹤，必要時進行表面防腐修補。檢查支座連接錨固件是否松動，如有則需擰緊；檢查螺紋是否銹

33、蝕，如有則需更換。檢查支座鋼件表面有無裂紋。檢查焊接件之間的焊縫，如有脫焊需補焊。實測結果評定結論 檢查是否有鉛芯擠出現象，如有則考慮更換 支座。 應在最高及最低溫度條件下檢查支座的相對 支座位移是否超限位移量，如有超限，則應分析原因并予以糾 正。 支座轉角是否超限支座轉角如有超限，則應分析原因并予以糾tan=（Smax-Smin）/D 正。 整體支座檢查評定結 果處理意見預計下一次檢查時間每隔兩年應對支座錨固螺栓及其它錨固件進行清洗涂油，以免銹死后給支座的更換、維護帶來困難。西安中交土木科技有限公司15LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南7.4 支座安裝尺寸7.4.1 LRB 系列矩形鉛芯隔

34、震橡膠支座矩形鉛芯隔震橡膠支座布置示意圖立面平面橫橋向西安中交土木科技有限公司16LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南表 5 G0.8 系列支座及配件構造參數表（未注單位：mm）預埋鋼板規格型號HCD520450640540540710660660790740740845795795845845925975975上下錨栓孔距t32020202020202020202020252525252525252525套筒/錨桿/螺栓At3030353535454545555555555555555565656575推薦墊石尺寸N縱向560610630700700770820820840890890890

35、9409409909901060111011101180PH1(kN)10001000150015001500200020002000250025002500300030003000400040004500500050005500QyX(kN)6767969696150150150171171171193193193216216267323323353K1(kN/mm)5.45.28.78.35.67.412.67.69.514.49.612.112.28.913.610.811.413.210.815.4K2(kN/mm)0.80.81.41.30.91.11.91.21.52.21.51.

36、91.91.42.11.71.82.01.72.4K Bm(kN/mm)1.41.32.22.11.41.93.21.92.33.62.42.92.92.13.22.62.83.32.73.8hBm(%)22.322.721.922.422.422.622.522.521.421.521.520.520.620.619.919.920.921.821.821.1Kv(kN/mm)678660115311257509111550930113617331155141814381046157612611372164813481778g(kg)38375654548283831121121121501

37、50150166166213231231288lalbla1-lb1-S1616202020242424303030303030303036363642L250250250250250250250250300300300300300300300300360360360420(套)88888888888888888888橫向6806108007007008708208209408908909909409409909901060111011101180高度100100100100100110110110120120120120120120120120130130130140J4Q300420137

38、G0.8 177 400J4Q350350137G0.8 177 450J4Q350520125G0.8 165 470J4Q420420125G0.8 165 540J4Q420420169G0.8 209 540J4Q470570177G0.8 217 610J4Q520520121G0.8 161 660J4Q520520177G0.8 217 660J4Q520620172G0.8 212 690J4Q570570127G0.8 167 740J4Q570570172G0.8 212 740J4Q570670175G0.8 225 745J4Q620620175G0.8 225 795

39、J4Q620620223G0.8 273 795J4Q670670183G0.8 233 845J4Q670670217G0.8 267 845J4Q720720227G0.8 277 925J4Q770770218G0.8 268 975J4Q770770256G0.8 306 975330 450380 380390 560460 460460 460520 620570 570570 570580 680630 630630 630630 730680 680680 680730 730730 730790 790840 840840 840900 9002902902802803203

40、402903403503003503603604103704004204204504205050505075755075755075757510075100100100125100J4Q820820215G0.8 265 1055 1055注：1、參數含義：H(支座總高)，H1(推薦支撐總高)，P(承載力)，X(70%剪應變的剪切位移)，Qy(鉛芯屈服力)，K1（屈服前剛度） 2（屈服后剛度） Bm（水平等效剛度） Bm（等效阻，K，K，h尼比） v(豎向壓縮剛度)，g(預埋件重量)。，K2、剪切位移=剪應變膠層總厚度；本系列支座設計剪應變 0 =0.7，試驗剪應變 s =1.75，極限剪應變

41、 u =3.0；表中 X 是對應 70%剪應變的剪切位移。3、表中支座的水平等效剛度和等效阻尼比是按試驗剪應變 s 進行測試，其他技術性能參數應按照本設計指南、 公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座（JT/T822-2011）及橡膠支座 第 2 部分：橋梁隔震橡膠支座（GB 20688.2-2006）中相關規定執行。西安中交土木科技有限公司17LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南表 5 G0.8 系列支座及配件構造參數表（續）（未注單位：mm）預埋鋼板規格型號J4Q820820257G0.8J4Q870870223G0.8J4Q870870267G0.8J4Q870870289G0.8J4Q9209202

42、14G0.8J4Q920920260G0.8J4Q920920306G0.8J4Q970970269G0.8J4Q970970293G0.8上下錨栓孔距t325252525303030303030303030303030303030套筒/錨桿/螺栓lb1 At S-4904904905205205455455455705705955955956256257575757555555565656565656565656565757542424242303030363636363636363636364242推薦墊石尺寸N縱向 橫向 高度1180123012301230124012401240131

43、0131013601360136014101410146014601460153015301180123012301230124012401240131013101360136013601410141014601460146015301530140140140140120120120130130130130130130130130130130140140PH1460430470500410460500470500450470530510560490520580540570QyX125100125150100125150125150100125150K1K2K BmhBm(%)21.120.32

44、0.320.320.020.020.020.520.521.421.421.420.720.721.521.521.520.820.8Kv(kN/mm)1422191415311392234318231491194417502656232418602188179026002311189124332190g(kg)288309309309338338338418418447447447476476507507507607607H307273317339270316362325349CDla900950950950980980980lb900950950950980980980la1-490490

45、490520520545545545570570595595595625625L420420420420300300300360360360360360360360360360360420420(套)8888161616161616161616161616161616(kN)550065006500650075007500650080007500900090009000(kN)353384384384417417417486486561561561601601683683683727727(kN/ (kN/ (kN/mm) mm) mm)12.316.713.412.220.716.113.2

46、16.715.022.219.415.618.515.121.519.115.620.318.31.92.62.11.93.22.52.02.62.33.43.02.42.92.33.32.92.43.12.83.04.03.22.94.93.83.14.03.65.54.83.94.53.75.34.73.95.04.51055 10551105 11051105 11051105 11051100 11001100 11001100 11001180 11801180 11801230 12301230 12301230 12301280 12801280 12801330 1330133

47、0 13301330 13301410 14101410 14101040 10401040 10401090 10901090 10901090 10901140 11401140 11401190 11901190 11901190 11901250 12501250 1250J4Q10201020240G0.8 296J4Q10201020267G0.8 323J4Q10201020321G0.8 377J4Q10701070303G0.8 359J4Q10701070359G0.8 415J4Q11201120283G0.8 339J4Q11201120312G0.8 368J4Q11

48、201120370G0.8 426J4Q11701170321G0.8 377J4Q11701170351G0.8 40710000 150900017511000 12511000 15010000 17512000 15011000 175注：1、參數含義：H(支座總高)，H1(推薦支撐總高)，P(承載力)，X(70%剪應變的剪切位移)，Qy(鉛芯屈服力)，K1（屈服前剛度） 2（屈服后剛度） Bm（水平等效剛度） Bm（等效阻，K，K，h尼比） v(豎向壓縮剛度)，g(預埋件重量)。，K2、剪切位移=剪應變膠層總厚度；本系列支座設計剪應變 0 =0.7，試驗剪應變 s =1.75，極限剪

49、應變 u =3.0；表中 X 是對應 70%剪應變的剪切位移。3、表中支座的水平等效剛度和等效阻尼比是按試驗剪應變 s 進行測試，其他技術性能參數應按照本設計指南、 公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座（JT/T822-2011）及橡膠支座 第 2 部分：橋梁隔震橡膠支座（GB 20688.2-2006）中相關規定執行。西安中交土木科技有限公司18LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南表 5 G0.8 系列支座及配件構造參數表（續）（未注單位：mm）預埋鋼板規格型號J4Q11701170381G0.8J4Q12201220268G0.8J4Q12201220299G0.8J4Q12201220361G0.8

50、J4Q12201220392G0.8J4Q12701270307G0.8J4Q12701270339G0.8J4Q12701270403G0.8J40.8J40.8J40.8J40.8J40.8上下錨栓孔距t330303030303030304040404040套筒/錨桿/螺栓lb1625650650650650675675675710710710735735推薦墊石尺寸N縱向 橫向 高度153015801580158015801630163016301710171

51、01710176017601530158015801580158016301630163017101710171017601760140140140140140140140140160160160160160PH1(kN)XQy(kN)72777177177177186586586596496496410151015K1K2K BmhBm(%)20.820.420.420.420.421.221.221.221.421.421.421.321.3Kv(kN/mm)1991328728762301209130142679219231532802252229262633g(kg)607641641

52、64164167667667610131013101310641064H437324355417448363395459419452485461495CDlalbla1625650650650650675675675710710710735735At S7575757575757575858585858542424242424242424848484848L420420420420420420420420480480480480480(kN/ (kN/ (kN/mm) mm) mm)16.627.724.219.417.624.922.118.125.622.720.523.921.62.64

53、.33.73.02.73.83.42.83.93.53.23.73.34.16.75.94.74.36.15.44.56.45.75.15.95.3(套)161616161616161616161616161410 14101460 14601460 14601460 14601460 14601510 15101510 15101510 15101600 16001600 16001600 16001650 16501650 16501250 12501300 13001300 13001300 13001300 13001350 13501350 13501350 13501420 142

54、01420 14201420 14201470 14701470 1470600 11000 200480 13000 125510 13000 150580 12000 175610 12000 200520 14500 150550 13000 175620 13000 200600 15500 150640 14500 175670 14500 200650 15500 175680 15500 200注：1、參數含義：H(支座總高)，H1(推薦支撐總高)，P(承載力)，X(70%剪應變的剪切位移)，Qy(鉛芯屈服力)，K1（屈服前剛度） 2（屈服后剛度） Bm（水平等效剛度） Bm（等

55、效阻，K，K，h尼比） v(豎向壓縮剛度)，g(預埋件重量)。，K2、剪切位移=剪應變膠層總厚度；本系列支座設計剪應變 0 =0.7，試驗剪應變 s =1.75，極限剪應變 u =3.0；表中 X 是對應 70%剪應變的剪切位移。3、表中支座的水平等效剛度和等效阻尼比是按試驗剪應變 s 進行測試，其他技術性能參數應按照本設計指南、 公路橋梁鉛芯隔震橡膠支座（JT/T822-2011）及橡膠支座 第 2 部分：橋梁隔震橡膠支座（GB 20688.2-2006）中相關規定執行。西安中交土木科技有限公司19LRB 系列鉛芯隔震橡膠支座設計指南表 6 G1.0 系列支座及配件構造參數表（未注單位：mm

56、）預埋鋼板規格型號J4Q300420137G1.0J4Q350350137G1.0J4Q350520125G1.0J4Q420420125G1.0J4Q420420169G1.0J4Q470570177G1.0J4Q520520121G1.0J4Q520520177G1.0J4Q520620172G1.0J4Q570570127G1.0J4Q570570172G1.0J4Q570670175G1.0J4Q620620175G1.0J4Q620620223G1.0J4Q670670183G1.0J4Q670670217G1.0J4Q720720227G1.0J4Q770770218G1.0J4Q

57、770770256G1.0J4Q820820215G1.0上下錨栓孔距t32020202020202020202020252525252525252525套筒/錨桿/螺栓At3030353535454545555555555555555565656575推薦墊石尺寸N縱向 橫向56061063070070077082082084089089089094094099099010601110111011806806108007007008708208209408908909909409409909901060111011101180PH1290290280280320340290340350300

58、350360360410370400420420450420QyX5050505075755075755075757510075100100100125100K1(kN/mm)7.47.111.911.47.610.217.210.312.919.613.016.316.412.018.214.615.418.014.720.8K2(kN/mm)1.11.11.81.81.21.62.61.62.03.02.02.52.51.82.82.22.42.82.33.2K Bm(kN/mm)1.81.62.72.61.72.43.92.42.94.42.93.63.62.63.93.13.44.13

59、.34.6hBm(%)18.919.318.619.119.119.119.119.118.318.218.217.317.417.416.716.717.618.218.217.8Kv(kN/mm)84782514411406938113919371162142021661444177217971307197015761715206016852222g(kg)3837565454828383112112112150150150166166213231231288HCD520450640540540710660660790740740845795795845845925975975la3303

60、80390460460520570570580630630630680680730730790840840900lb450380560460460620570570680630630730680680730730790840840900la1-lb1-S1616202020242424303030303030303036363642L250250250250250250250250300300300300300300300300360360360420(套)88888888888888888888高度10010010010010011011011012012012012012012012012