1、7.1 廠房構造的方式和布置 7.2 廠房構造的框架方式7.3 屋蓋構造 7.4 框架柱設計特點7.5 輕型門式剛架構造 7.6 吊車梁設計特點7.7 墻架體系1. 熟習單層廠房構造方式及布置，鋼屋蓋構造構造和設計計算。2. 了解輕型門式剛架的構造和設計。3. 了解吊車梁的構造與設計。4. 掌握框架柱的設計。本章目錄根本要求第7.1節 廠房構造的方式和布置1. 廠房構造的組成2. 廠房構造的設計步驟3. 柱網和溫度伸縮縫的布置1.了解廠房構造的組成2.了解廠房的設計步驟及柱網伸縮縫的布置本節目錄根本要求7.1.1 廠房構造的組成(b)有檁屋蓋屋架柱間支撐檁條拉條上弦橫向支撐柱間支撐圖7.1.1

2、 廠房構造的組成垂直支撐大型屋面板柱間支撐上弦橫向支撐天窗架屋架(a)無檁屋蓋其構件按作用可分為： 橫向框架 由柱和屋架組成,是廠房的主要承重體系。 屋蓋構造 承當屋蓋荷載，包括橫向框架的橫梁、托架、中間屋架、天窗架、檁條等。 支撐體系 包括屋蓋部分的支撐和柱間支撐等，作用有二：承當縱向程度荷載；把主要承重體系連成空間的整體構造，保證廠房構造必需的剛度和穩定。 吊車梁和制動梁(或制動銜架)主要接受吊車豎向及程度荷載。 墻架 接受墻體的自重和風荷載。 次要的構件：梯子、走道、門窗等。在某些廠房中，還有任務平臺。7.1.2 廠房構造的設計步驟 1規劃廠房的建筑和構造 2靜力計算 3構件及銜接設計

3、4繪制施工圖7.1.3 柱網和溫度伸縮縫的布置 柱網布置 進展柱網布置時，應留意以下幾方面的問題： 滿足消費工藝的要求 滿足構造的要求 盡能夠將柱布置在同一的橫向軸線上。 符合經濟合理的要求 確定方案時應進展綜合比較。 符合柱距規定要求 對廠房橫向，當跨度L18m時，其跨度宜采用3m的倍數；當廠房跨度L18m時，其跨度宜采用6m的倍數。對廠房縱向，以前根本柱距普通采用6m或12m，如今采用壓型鋼板作屋面和墻面資料的廠房日益廣泛，常以18m甚至24m作為根本柱距。多跨廠房的中列柱，常因工藝要求需求“拔柱。其柱距為根本柱距的倍數，最大可達48m。 圖7.1.2 柱網布置和溫度伸縮縫

4、(a)各列柱距相等(b)中間柱有拔柱asaaaccc計算單元2aacc計算單元aaaaaaaa插入距(a)(b) 溫度伸縮縫 設置溫度伸縮縫是為了防止產生過大的溫度變形和和溫度應力。 在縱向，常采用溫度伸縮縫將廠房分成伸縮時互不影響的溫度區段。按規范規定，當溫度區段長度不超越表7.1時，可不計算溫度應力。表7.1 溫度區段長度值120露天構造125100180熱車間和采暖地域的非采暖房屋150120220采暖房屋和非采暖地域的房屋柱頂為鉸接柱頂為剛接橫向溫度區段沿屋架或構架跨度方向縱向溫度區段垂直于屋架或構架跨度方向溫度區段長度m構造情況 為節約鋼材也可采用單柱溫度伸縮縫，即在縱

5、向構件(如托架、吊車梁等)支座處設置滑動支座，但構造復雜。 當廠房寬度較大時，也應該按規范規定布置縱向溫度伸縮縫。 溫度伸縮縫最普通的做法是設置雙柱。即在縫的兩旁布置兩個無任何縱向構件聯絡的橫向框架，使溫度伸縮縫的中線和定位軸線重合；在設備布置條件不允許時，可采用“插入距的方式。第7.2節 廠房構造的框架方式1.橫向框架主要尺寸和計算簡圖2.橫向框架的荷載和內力3.框架柱的類型4.縱向框架的柱間支撐1.了解廠房框架柱的類型及柱間支撐2.掌握橫向框架的計算本節目錄根本要求7.2.1 橫向框架主要尺寸和計算簡圖 主要尺寸 框架的主要尺寸見圖7.2.1。框架的跨度，普通取為上部柱中心線

6、間的橫向間隔，可由下式定出：橋式吊車的跨度；式中圖7.2.1 橫向框架的主要尺寸h2h1h3H2HH1SL0LxD 車外緣和柱內邊緣之間的必要空隙：當吊車起分量不大于500kN時，不宜小于80mm；當吊車起分量大于或等于750kN時，不宜小于100mm；當在吊車和柱之間需求設置平安走道時，那么D不得小于400mm；S由吊車梁軸線至上段柱軸線的間隔，應滿足下式要求B吊車橋架懸伸長度，可由行車樣本查得；圖7.2.2 柱與吊車梁軸線 間的凈距 L0Lxh1h2BSDb1b1/2b1上段柱寬度。 S的取值：對于中型廠房普通采用0.75m或1m，重型廠房那么為1.25m甚至達2.0m。 框架由柱腳底面到

7、橫梁下弦底部的間隔:式中:h3地面至柱腳底面的間隔。中型車間約為0.8-1.0，重型車間為1.01.2；h2地面至吊車軌頂的高度，由工藝要求定；式中： A為吊車軌道頂面至起重小車頂面之間的間隔； 100mm是為制造、安裝誤差留出的空隙； (150200)mm那么是思索屋架的撓度和下弦程度支撐角鋼的下伸等所留的空隙。 吊車梁的高度可按(1/51/12)選用，L為吊車梁的跨度，吊車軌道高度可根據吊車起分量決議。h1吊車軌頂至屋架下弦底面的間隔： 計算簡圖 通常簡化為平面框架計算。 框架計算單元應使縱向每列柱至少有一根柱參與框架任務，同時將受力最不利的柱劃入計算單元中。 對于各列柱距均

8、相等的廠房，只計算一個框架。對有拔柱的計算單元，普通以最大柱距作為劃分計算單元的規范，其界限可以采用柱距的中心線，也可以采用柱的軸線，如采用后者，那么對計算單元的邊柱只應計入柱的一半剛度，作用于該柱的荷載也只計入一半。圖7.2.3 橫向框架的計算簡圖 (a)柱頂剛接(b)柱頂鉸接H1H2HL(a)H1H2HL1L2(b) 對于由格構式橫梁和階形柱(下部柱為格構柱)所組成的橫向框架，需求將慣性矩(對高度有變化的桁架式橫梁按平均高度計算)乘以折減系數0.9簡化成實腹式橫梁和實腹式柱。對柱頂剛接的橫向框架，當滿足下式的條件時，可近似以為橫梁剛度為無窮大：式中橫梁在遠端固定使近端A點轉動單位角時在A點

9、所需施加的力矩值；柱在A點轉動單位角時在A點所需施加的力矩值。 框架的計算跨度L(或L1、L2)取為兩上柱軸線之間的間隔。 橫向框架的計算高度H：柱頂剛接時,可取為柱腳底面至框架下弦軸線的間隔(橫梁假定為無限剛性)，或柱腳底面至橫梁端部形心的間隔(橫梁為有限剛性)；柱頂鉸接時，應取為柱腳底面至橫梁主要支承節點間間隔。對階形柱應以肩梁上外表作分界限將H劃分為上部柱高度H1和下部柱高度H2。 圖7.2.4 橫向框架的高度取值方法H2HH1H2HH1H2HH1H2HH1長圓孔相連(a)(b)(c)(d)7.2.2 橫向框架的荷載和內力 荷載 作用在橫向框架上的荷載有永久荷載、可變荷載、

10、施工荷載。 永久荷載：屋蓋系統、柱、吊車梁系統、墻架、墻板及設備管道等的自重。可參考有關資料、表格、公式進展估計。 可變荷載：風、雪荷載、積灰荷載、屋面均布活荷載、吊車荷載等。可由荷載規范和吊車規格查得。 施工荷載：思索在施工中采取暫時性措施。 內力組合分析 框架內力分析可按構造力學的方法進展，也可利用計算圖表或計算機程序。 對于單跨剛架，分別以荷載規范值分析以下工況： 永久荷載； 屋面活荷載； 左或右風荷載； 吊車左或右 剎車力； 吊車小車接近左或右時的重力。然后，按照承載才干極限形狀或正常運用極限形狀組合。最不利的內力組合受彎構件最多只需四種內力組合：: : : :壓彎構件最

11、多只需四種內力組合：: : : : 柱與屋架剛接時，應對橫梁的端彎矩和相應的剪力進展組合。最不利組合可分為四組： 使屋架下弦桿產生最大壓力； 使屋架上弦桿產生最大壓力，同時也使下弦桿產生最大拉力； 使腹桿產生最大拉力 使腹桿產生最大壓力 組合時思索施工情況，只思索屋面恒載所產生的支座端彎矩和程度力的不利作用，不思索它的有利作用。(a)MHMH(c)MHMH(b)MHMH(d)MHMH圖.3 框架柱的類型 框架柱按構造方式可分為等截面柱、階形柱和分別式柱三大類。 等截面柱有實腹式和格構式兩種,通常采用實腹式。等截面柱將吊車梁支于牛腿上，構造簡單，但吊車豎向荷載偏心大，只適用于吊車

12、起分量Q150kN，或無吊車且廠房高度較小的輕型廠房中。 階形柱用鋼量比等截面柱節省。也分為實腹式和格構式兩種。 框架柱方式見圖7.2.6 。圖7.2.6 框架柱的方式 (a)等截面實腹柱；(b)等截面格構柱； (c)階形實腹柱；(d)階形格構柱； (e)雙階柱;(f)分別式柱(a)H(b)H(c)室內地面標高柱底標高(f)室內地面標高柱角底面標高(e)H3H2H1(d) 分別式柱：由支承屋蓋構造的屋蓋肢和支承吊車梁或吊車桁架的吊車肢所組成，兩柱肢之間用程度板相銜接。 屋蓋肢接受屋面荷載、風荷載及吊車程度荷載，按壓彎構件設計；吊車肢在框架平面內的穩定性依托連在屋蓋肢上的程度連系板保證。吊車肢僅

13、接受吊車的豎向荷載，當吊車梁采用突緣支座時，按軸心受壓構件設計，當采用平板支座時，仍按壓彎構件設計。 分別式柱構造簡單，制造和安裝比較方便，但用鋼量比階形柱多，且剛度較差，只宜用于吊車軌頂標高低于10m、且吊車起分量Q750kN，或者相鄰兩跨吊車的軌頂標高相差很懸殊，而低跨吊車起分量Q500kN。7.2.4 縱向框架的柱間支撐 柱間支撐的作用和布置 柱間支撐的作用為： 組成堅強的縱向構架，保證廠房的縱向剛度； 接受廠房端部山墻的風荷載、吊車縱向程度荷載及溫度應力等，在地震區尚應接受廠房縱向的地震力，并傳至根底。 可作為框架柱在框架平面外的支點，減少柱在框架平面外的計算長度。 柱間

14、支撐由兩部分組成：在吊車梁以上的部分稱為上層支撐。吊車梁以下部分稱為下層支撐，下層柱間支撐與柱、吊車梁在縱向組成剛性很大的懸臂桁架。為了使縱向構件在溫度發生變化時能較自在地伸縮，下層支撐應該設在溫度區段中部。只需當吊車位置高而車間總長度又很短(如混鐵爐車間)時，下層支撐設在兩端才是合理的。 當溫度區段小于90m時，在它的中央設置一道下層支撐圖7.2.7 (a) ；假設溫度區段長度超越90m，那么在它的1/3點處各設一道支撐圖7.2.7 (b) 。圖7.2.7 柱間支撐的布置(b)(a) 上層柱間支撐又分為兩層，第一層在屋架端部高度范圍內屬于屋蓋垂直支撐。第二層在屋架下弦至吊車梁上翼緣范圍內。

15、為了傳送風力，上層支撐需求布置在溫度區段端部。此外，在有下層支撐處也應設置上層支撐。上層柱間支撐宜在柱的兩側設置，只需在無人孔而柱截面高度不大的情況下才可沿柱中心設置一道。下層柱間支撐應在柱的兩個肢的平面內成對設置；與外墻墻架有聯絡的邊列柱可僅設在內側，但重級任務制吊車的廠房外側也同樣設置支撐。 柱間支撐的方式和組成 柱間支撐按構造方式可分為十字交叉式、八字式、門架式等，如圖7.2.8 。 圖7.2.8 柱間支撐的方式(a)(b)(c)(d)(e) 上層柱間支撐接受端墻傳來的風力；下層柱間支撐除接受端墻傳來的風力以外，還接受吊車的縱向程度荷載。在同一溫度區段的同一柱列設有兩道或兩

16、道以上的柱間支撐時，那么全部縱向程度荷載(包括風力)由該柱列一切支撐 十字交叉支撐運用最為普遍，其斜桿傾角宜為45。左右。上層支撐在柱間距大時可改用斜撐桿；下層支撐高而不寬者可以用兩個十字形，高而剛度要求嚴厲者可以占用兩個開間。 當柱間距較大或十字撐妨礙消費空間時，可采用門架式支撐。共同接受。當在柱的兩個肢的平面內成對設置時，在吊車肢的平面內設置的下層支撐，除接受吊車縱向程度荷載外，還接受與屋蓋肢下層支撐按軸線間隔分配傳來的風力；靠墻的外肢平面內設置的下層支撐，只接受端墻傳來的風力與吊車肢下層支撐按軸線間隔分配受力。 交叉桿、上層斜撐桿、門形下層支撐的主要桿件普通按柔性桿(拉桿)設計，交叉桿趨

17、向于受壓的桿件不參與任務，其他的非交叉桿以及程度橫桿按壓桿設計。某些重型車間，對下層柱間支撐的剛度要求較高，往往交叉桿的兩桿均按壓桿設計。第7.3節 屋蓋構造1.屋蓋構造的方式2.屋蓋支撐3.簡支屋架設計4.剛接屋架框架橫梁設計特點1.了解屋蓋的方式和支撐2.掌握簡支屋架的設計本節目錄根本要求7.3.1 屋蓋的構造方式 屋蓋構造體系(1)無檁屋蓋 無檁屋蓋普通用于預應力混凝土大型屋面板等重型屋面，將屋面板直接放在屋架或天窗架上。 預應力混凝土大型屋面板的跨度通常采用6m，有條件時也可采用12m。當柱距大于所采用的屋面板跨度時，可采用托架(或托梁)來支承中間屋架。 采用無檁屋蓋的廠

18、房，屋面剛度大，耐久性也高。由于大型屋面板與屋架上弦桿的焊接經常得不到保證，只能有限地思索它的空間作用，屋蓋支撐不能取消。(2)有檁屋蓋 有檁屋蓋常用于輕型屋面資料的情況。如壓型鋼板、壓型鋁合金板、石棉瓦、瓦楞鐵皮等。 對石棉瓦和瓦楞鐵皮屋面，屋架間距通常為6m；當柱距大于或等于12m時,那么用托架支承中間屋架。對于壓型鋼板和壓型鋁合金板屋面、屋架間距常大于或等于12m，當屋架間距為1218m時，宜將檁條直接支承于鋼屋架上；當屋架間距大于18m時,以縱橫方向的次桁架(或梁)來支承檁條較為適宜。 屋架的方式 屋架外形常用的有三角形、梯形、平行弦和人字形等。 屋架的外形首先取決于建

19、筑物的用途，其次應思索用料經濟施工方便、與其他構件的銜接以及構造的剛度等問題。此外，還取決于屋面資料要求的排水坡度。 在制造簡單的條件下，桁架外形應盡能夠與其彎矩圖接近，這樣能使弦桿受力均勻，腹桿受力較小。腹桿的布置應使內力分布趨于合理，盡量用長桿受拉、短桿受壓，腹桿的數目宜少，總長度要短，斜腹桿的傾角普通在30。60。之間，腹桿布置時應留意使荷載都作用在桁架的節點上(石棉瓦等輕屋面的屋架除外)，防止由于節間荷載而使弦桿接受部分彎矩，節點構造要求簡單合理，便于制造。三角形桁架 用于陡坡屋面(i13)的有檁屋蓋體系 特點：通常與柱子只能鉸接，房屋的整體橫向剛度較低；對簡支屋架來說，外形與荷載作用

20、下的彎矩圖相差懸殊，致使這種屋架弦桿受力不均，支座處內力較大，跨中內力較小，弦桿的截面不能充分發揚作用；支座處上、下弦桿交角過小內力較大，使支座節點構造復雜。三角形屋架的腹桿布置常用的幾種方式:圖7.3.1 三角形屋架的方式(a)(c)(b)(d)梯形屋架 用于屋面坡度較為平緩的無檁屋蓋體系 特點：它與簡支受彎構件的彎矩圖形比較接近，弦桿受力較為均勻。梯形屋架與柱的銜接可以做成鉸接也可以做成剛接。剛性銜接可提高建筑物的橫向剛度。 梯形屋架的腹桿體系可采用單斜式、人字式和再分式。普通情況下，與柱剛接的屋架宜采用下承式；與柱鉸接時那么采用上承式下承式均可。圖7.3.2 梯形屋架3000300030

21、001500(a)(b)(c)(d) 人字形屋架,上、下弦可以平行;也可以有不同坡度,或者下弦有一程度段。如圖7.3.3所示。坡度常為1/201/10，屋架中部高度普通為2.02.5m，跨度大于36m時可取較大高度，但不宜超越3m。端部高度普通為跨度的1/181/12。圖7.3.3 人字形屋架和平行弦桁架(a)(c)(b)(d)(e)(f)(g) 平行弦桁架在構造方面有突出的優點，弦桿及腹桿分別等長、節點方式一樣、能保證桁架的桿件反復率最大，且可使節點構造方式一致，便于制造工業化。 平行弦桁架還可用于單坡屋架、吊車制動桁架、棧橋和支撐構件等。腹桿布置通常采用人字式，用作支撐桁架時腹桿常采用交叉

22、式。 托架、天窗架的方式 支承中間屋架的桁架稱為托架。 托架普通采用平行弦桁架，腹桿采用帶豎桿的人字形體系。直接支承于鋼筋混凝土柱上的托架常用下承式，支于鋼柱上的托架常用上承式。 托架高度應根據所支承的屋架端部高度、剛度要求、經濟要求以及有利于節點構造的原那么來決議。普通取跨度的1/51/10，托架的節間長度普通為2m或3m。 當托架跨度大于18m時，可做成雙壁式，此時，上下弦桿采用平放的H型鋼,以滿足平面外剛度要求。托架與柱的銜接通常做成鉸接，屋架與托架的銜接宜采用鉸支的平接。圖7.3.4 托架方式 (a)上承式托架；(b)下承式托架； (c)雙壁式桁架截面；(d)單壁式桁架截

23、面；n3000n3000n3000n3000n3000n3000n3000n3000n30003200032000n3000(a)(b)(c)(d) 廠房中天窗的方式可分為縱向天窗、橫向天窗和井式天窗等。 縱向天窗的天窗架方式普通有豎桿式、三角拱式和三支點式。見圖7.3.5 。圖7.3.5 天窗架方式(a)(c)90009000600012000(b)6000600090007.3.2 屋蓋支撐 為使屋架構造有足夠的空間剛度和穩定性，必需在屋架間設置支撐系統。(1)支撐的作用 保證構造的空間整體作用； 防止壓桿側向失穩，防止拉桿產生過大的振動； 承當和傳送程度荷載(如風荷載、懸掛吊車程度荷載和

24、地震荷載等)； 保證構造安裝時的穩定與方便 圖7.3.6 屋蓋支撐作用表示圖(a)檁條或屋面板屋架下弦橫向程度支撐上弦橫向程度支撐垂直支撐(b)(2)支撐的布置 圖7.3.7 有檁屋蓋的支撐布置 (a)屋架間距為6m時；(b)屋架間距為12m時；7008006000屋架上弦平面橫向程度支撐1160m60m檁條屋架下弦平面垂直支撐系桿1-1(a)縱向程度支撐12000300060002260m60m垂直支撐檁條隔撐2-2(b) 圖7.3.8 無檁屋蓋的支撐布置 (a)屋架間距為6m無天窗架的屋蓋支撐布置時；(b)天窗未到盡端的屋蓋支撐布置；6000屋架上弦平面1212屋架下弦平面1-12-2(a

25、)6000屋架上弦平面33屋架下弦平面天窗架上弦平面3-3(b) 屋蓋支撐系統可分為：橫向程度支撐、縱向程度支撐、垂直支撐和系桿。 上弦橫向程度支撐 設置在屋架上弦和天窗架上弦，普通在房屋兩端或縱向溫度區段兩端。有時在山墻承重，或設有縱向天窗但此天窗又未到溫度區段盡端而退一個柱延續開時，為了與天窗支撐配合，可將屋架的橫向程度支撐布置在第二個柱間，但在第一個柱間要設置剛性系桿以支持端屋架和傳送端墻風力。兩道橫向程度支撐間的間隔不宜大于60m，當溫度區段長度較大時，尚應在中部增設支撐，以符合此要求。 當屋架間距12m時，上弦程度支撐還應予以加強,以保證屋蓋的剛度。下弦橫向程度支撐 當屋架間距12m

26、時，尚應在屋架下弦設置橫向程度支撐,但當屋架跨度比較小(L18m)又無吊車或其他振動設備時,可不設下弦橫向程度支撐。 當屋架間距12m時,由于在屋架下弦設置支撐不便，可不用設置下弦橫向程度支撐，但上弦支撐應適當加強,并運用隅撐或系桿對屋梁下弦側向加以支承。 屋架間距18m時,假設仍采用上述方案那么檁條跨度過大,此時宜設置縱向次桁架,使主桁架(屋架)與次桁架組成縱橫桁架體系,次桁架間再設置檁條或設置橫梁及檁條，同時，次桁架還對屋架下弦平面外提供支承。縱向程度支撐 當房屋較高、跨度較大、空間剛度要求較高時，設有支承中間屋架的托架為保證托架的側向穩定時，或設有重級或大噸位的中級任務制橋式吊車、壁行吊

27、車或有鍛錘等較大振動設備時，均應在屋架端節間平面內設置縱向程度支撐。縱向程度支撐和橫向程度支撐構成封鎖體系將大大提高房屋的縱向剛度。 屋架間距12m時，縱向程度支撐通常布置在屋架下弦平面，但三角形屋架及端斜桿為下降式支座設在上弦處的梯形屋架和人字形屋架，也可以布置在上弦平面內。 屋架間距12m時，縱向程度支撐宜布置在屋架的上弦平面內。 垂直支撐(圖7.3.9) 無論有檁屋蓋或無檁屋蓋，通常均應設置垂宜支撐。屋架的垂宜支撐應與上、下弦橫向程度支撐設置在同一柱間。 對三角形屋架的垂直支撐，當屋架跨度18m時，可僅在跨度中央設置一道；當跨度18m時，宜設置兩道(在跨度1/3左右處各一道)。 對梯形屋

28、架、人字形屋架或其他端部有一定高度的多邊形屋架，必需在屋架端部設置垂宜支撐，此外尚應按以下條件設置中部的垂宜支撐：當屋架跨度30m時，可僅在屋架跨中布置一道垂直支撐，當跨度30m時，那么應在跨度l/3左右的豎桿平面內各設一道垂直支撐；當有天窗時，宜設置在天窗側腿的下面。假設屋架端部有托架時，就用托架等替代，不另設端部垂直支撐。 對多豎桿和三支點式天窗架，當其寬度12m時，尚應在中央豎桿平面內增設一道。 圖7.3.9 垂直支撐的布置和方式6000L30m(a)L30mL12m(b)L18m(c)L18m(d)60003600(e)24003600(g)60002400(f)12000240036

29、00(h) 作用：為了支持未連支撐的平面屋架和天窗架，保證其穩定和傳送程度力。 布置原那么：屋架上弦平面內，對無檁體系，在屋脊處和屋架端部處；對有檁體系，在縱向天窗下的屋脊處。 屋架下弦平面內，當屋架間距為6m時，應在屋架端部處、下弦桿有彎拆處、與柱剛接的屋架下弦端節間受壓但未設縱向程度支撐的節點處、跨度18m的芬克式屋架的主斜桿與下弦相交的節點處等部位設置。 系桿 設計：設計時分為剛性系桿(既能受拉又能受壓)和柔性系桿(只能受拉) 。屋架主要支承節點處的系桿，屋架上弦脊節點處的系桿均宜用剛性系桿，當橫向程度支撐設置在房屋溫度區段端部第二個柱間時，第一個柱間的一切系桿均為剛性系桿，其他情況的系

30、桿可用柔性系桿。 當屋架間距12m時，將程度支撐全部布置在上弦平面內并利用檁條作為支撐體系的壓桿和系桿，而作為下弦側向支承的系桿可用支于檁條的隅撐替代。3支撐桿件的計算 支撐中的交叉斜桿以及柔性系桿按拉桿設計；非交叉斜桿、弦桿、橫桿以及剛性系桿按照壓桿設計。 對于如圖7.3.10所示的支撐桁架，通常將斜腹桿視為柔性桿件，只能受拉，不能受壓。因此,受壓桿件退出任務,如圖7.3.10中虛線所示，每節間只需受拉的斜腹桿參與任務。圖7.3.10 支撐桁架桿件的內力計算簡圖W/2WWWWWWWW/2W/2WWWWWW/2(a)(b)7.3.3 簡支屋架設計 屋架的內力分析(1)根本假定 假

31、定節點處的一切桿件軸線在同一平面內相交于一點(節點中心)，而且各節點均為理想鉸接。荷載集中作用于節點(屋架作用有節間荷載時，可將其分配到相鄰的兩個節點)。即簡化為桁架。2)部分彎矩的處置方法 節間荷載引起的部分彎矩，普通采用簡化計算。 當屋架上弦桿有節間荷載作用時，上弦桿的部分彎矩可近似地采用：端節間的正彎矩取0.8M0,其他節間的正彎矩和節點負彎短(包括屋脊節點)取0.6M0，M0為將相應弦桿節間作為單跨簡支梁求得的最大彎矩。圖7.3.11 部分彎矩作用的計算簡圖0.8M00.6M00.6M00.6M00.6M00.6M00.6M00.6M0(3) 荷載組合 與柱鉸接的屋架應思索以下荷載作用

32、情況： 第一是全跨荷載：一切屋架都應進展全跨滿載時的內力計算。即全跨永久荷載+全跨屋面活荷載或雪荷載(取兩者的較大值)+全跨積灰荷載+懸掛吊車荷載。有縱向天窗時，應分別計算中間天窗處和天窗端壁處的屋架桿件內力。 第二是半跨荷載：全跨永久荷載+半跨屋面活荷載(或半跨雪荷載)+半跨積灰荷載+懸掛吊車荷載。采用大型混凝土屋面板的屋架，尚應思索安裝時能夠的半跨荷載：屋架及天窗架(包括支撐)自重+半跨屋面板重+半跨屋面活荷載。采用半跨荷載是思索到有能夠會引起腹桿內力“變號。 第三是對輕質屋面資料的屋架，普通應思索負風壓的影響。即當屋面永久荷載(荷載分項系數取為1.0)小于負風壓(荷載分項系數取為1.4)

33、時，屋架的受拉桿件在永久荷載與風荷載結協作用下能夠受壓。求其內力時，可假定屋架兩端支座的程度反力相等。普通的做法是：只需負風壓的豎向分力大于永久荷載，即以為屋架的拉桿將反號變為壓桿，但此壓力不大，將其長細比控制不超越250即可，不用計算風荷載作用下的內力。 第四是輕屋面的廠房,當吊車起分量較大(Q300kN)應思索按框架分析求得的柱頂程度力能否會使弦內力添加或引起下弦內力變號。 桿件的計算長度和允許長細比(1)桿件的計算長度 桁架平面內 弦桿、支座斜桿和支座豎桿取 ；其他受壓腹桿，取 。桁架平面外 原那么上，屋架弦桿在平面外的計算長度，應取側向支承點間的間隔。 上弦：有檁屋蓋中，

34、通常,檁條可視為屋架弦桿的支撐點。在無檁屋蓋中，大型屋面板能起一定的支撐作用，普通取2塊屋面板的寬度，但不大于3.0m。 下弦：視有無縱向程度支撐，取縱向程度支撐節點與系桿或系桿與系桿間的間隔。 腹桿：因節點在桁架平面外的剛度很小，對桿件沒有什么嵌固作用，故一切腹桿均取 。斜平面 支座斜桿和支座豎桿取 ，其他取 。圖7.3.12 桁架弦桿的計算長度 (a桁架桿件在桁架平面內的計算長度； (b) 桁架桿件在桁架平面外的計算長度；lox=llox=llox=0.8l(a)l2l1(b)圖7.3.13 側向支撐點間壓力有 變化的弦桿平面外計算長度N2N1l1圖7.3.14 壓力有變化的受壓腹桿 平面

35、外計算長度(a)N2N1l1(b)N2N1l1其他 如桁架受壓弦桿側向支承點間的間隔為兩倍節間長度，且兩節間弦桿內力不等時，該弦桿在桁架平面外的計算長度按下式計算： 但不小于0.5l1式中:較大的壓力，計算時取正值；較小的壓力或拉力，計算時壓力取正值，拉力取負值。 桁架再分式腹桿體系的受壓主斜桿見圖7.3.14(a) ，在桁架平面外的計算長度也按上式確定(受拉主斜桿仍取l1);在桁架平面內的計算長度那么采用節點中心間間隔。 (2)桿件的允許長細比 詳細規定見軸心受力構件一章。 桿件的截面方式 原那么上應思索構造簡單、施工方便、易于銜接，取材容易等要求。對軸心受壓桿件，宜使桿件對兩

36、個主軸有相近的穩定性。 (1)單壁式屋架桿件的截面方式 通常采用由兩個角鋼組成的T形截面或十字形截面。受力較小的次要桿件可采用單角鋼。如今，很多情況可用H型鋼剖開而成的T型鋼來替代雙角鋼組成的T形截面。圖7.3.15 單壁式屋架桿件角鋼截面xxyyxxyyxxyyxxyyxxyyxxyyxxyyxxyyly=1.351.5lxly=2.62.9lxly=0.750.9lxly=1.82.1lxly=0.821.4lxly=0.450.79lx(a)(b)(c)(d)(e)(f)(g)(h)(2)雙壁式屋架桿件的截面方式 屋架跨度較大時，弦桿等桿件較長，單榀屋架的橫向剛度比較低。為保證安裝時屋架

37、的側向剛度,對跨度42m的屋架宜設計成雙壁式。其中由雙角鋼組成的雙壁式截面可用于弦桿和腹桿，橫放的H型鋼可用于大跨度重型雙壁式屋架的弦桿和腹桿。圖7.3.16 雙壁式屋架桿件的截面(a)(b)(c) (3)雙角鋼桿件的填板 雙角鋼組成T形或十字形截面，桿件按實腹式桿件計算。 為了保證兩個角鋼共同任務，必需每隔一定間隔在兩個角鋼間加設填板，使它們之間有可靠銜接。 圖7.3.17 桁架桿件中的填板(a)l1l11150801520l1l1111015(b) 填板的寬度：普通取5080mm；填板的長度：對T形截面應比角鋼肢伸出1020mm，對十字形截面那么從角鋼肢尖縮進1015mm，以便于施焊。填板

38、的厚度與桁架節點板一樣。 填板的間距：對壓桿l140i1，拉桿l180i1，在T形截面中，i1為一個角鋼對平行于填板本身形心軸的回轉半徑；在十字形截面中，i1為一個角鋼的最小回轉半徑，填板應沿兩個方向交錯放置。在壓桿的桁架平面外計算長度范圍內，至少應設置兩塊填板。 桿件的截面選擇 (1)普通原那么 優先選用肢寬而薄的板件或肢件組成截面,但受壓構件應滿足部分穩定的要求。板件或肢件的最小厚度為5mm，對小跨度屋架可用到4mm。 角鋼桿件或T型鋼的懸伸肢寬不得小于45mm。直接與支撐或系桿相連的最小肢寬，應根據銜接螺栓的直徑d而定。垂直支撐或系桿如銜接在預先焊于桁架豎腹桿及弦桿的銜接板

39、上時，那么懸伸肢寬不受此限。 屋架節點板(或T型鋼弦桿的腹板)的厚度，可根據下表取用。 跨度較大的桁架(例如24m)與柱鉸接時，弦桿宜在半跨內改動一次。變截面位置宜在節點處或其附近。改動截面的做法通常是變肢寬而堅持厚度不變。 同一屋架的型鋼規格不宜太多。 當銜接支撐等的螺栓孔在節點板范圍內且距節點板邊緣間隔100mm時，計算桿件強度可不思索截面的減弱。 單面銜接的單角鋼桿件，需求思索偏心的影響。 注：1、節點板鋼材為Q345鋼或Q390 鋼、Q420 鋼時，節點板厚度可按表中數值適當減小； 2、本表適用于腹桿端部用側焊縫銜接的情況； 3、無豎腹桿相連且自在邊無加勁肋加強的節點板，應將受壓腹桿內

40、力乘以1.25后再查表。2220181614121010支座節點板厚度mm201816141210868中間節點板厚度mm17713090129117709111290681910511680291510171290170 梯形、人字形屋架腹桿最大內力或三角形屋架弦桿端節間內力kNQ235鋼單壁式焊接屋架節點板厚度選用表(2)桿件的截面選擇詳細計算方法見軸心受力構件一章。 鋼桁架的節點設計 (1)節點設計的普通要求 原那么上，桁架應以桿件的形心線為軸線并在節點處相交于一點。為了制造方便， 通常取角鋼背或T型鋼背至軸線的間隔為5mm的倍數。 當沿長度弦桿截面有改動時，普通將拼接處兩

41、側弦桿外表對齊，此時宜采用受力較大的桿件形心線為軸線，如圖7-3-18 。當兩側形心線偏移的間隔e不超越較大弦桿截面高度的5時，可不思索此偏心影響。 當偏心間隔e超越上述值，或者由于其他緣由使節點處有較大偏心彎矩時,應將此彎矩根據線剛度分配于各桿。計算公式為： 式中節點偏心彎短；所計算桿件線剛度；匯交于節點的各桿件線剛度之和。 在屋架節點處，腹桿與弦桿或腹桿與腹桿之間焊縫的凈距，不宜小于10mm;桿件之間的空隙不小于15-20mm。 圖7.3.18 弦桿軸線的偏心N1N2e(a)M=N1e(b) 角鋼端部的切割普通垂直于其軸線。有時為減小節點板尺寸，允許切去一肢的部分，但不允許將一個肢完全切去

42、而另一肢伸出的斜切。 節點板酌外形應簡單而規那么。普通采用矩形、平行四邊形和直角梯形等。節點板邊緣與桿件軸線的夾角不應小于15。單斜桿與弦桿的銜接應不出現銜接的偏心彎矩。圖7.3.19 角鋼端部的切割不允許圖7.3.20 單斜桿與弦桿的銜接不正確正確150150 支承大型混凝土屋面板的上弦桿，當支承處的總集中荷載(設計值)超越下表規定的數值時、弦桿的伸出肢容易彎曲，應對其采用圖7.3.21的做法予以加強。圖7.3.21 上弦角鋼的加強t=812t=812t=812加勁肋加勁肋1001416751214551012408102578Q345、Q390Q235支撐處總集中荷載設計值KN角鋼或T型鋼

43、翼緣板厚度mm、當鋼材為弦桿不加強的最大節點荷載 (2)角鋼桁架的節點設設計角鋼桁架是指弦桿和腹桿均用角鋼做成的桁架。普通節點普通節點是指無集中荷載和無弦桿拼接的節點。節點板應伸出弦桿1015mm以便焊接。圖7.3.22 屋架下弦的中間節點1015N1N215201520 弦桿與節點板的銜接焊縫,應思索接受弦桿相鄰節間內力之差 ,按以下公式計算其焊腳尺寸： 肢背焊縫 肢尖焊縫 通常因N很小，實踐所需的焊腳尺寸可由構造要求確定，并沿節點板全長滿焊。 式中內力分配系數，可取 。角焊縫強度設計值。有集中荷載的節點 為便于大型屋面板或檁條銜接角鋼的放置, 常將節點板縮進上弦角鋼背，如圖7.3.23。縮

44、進間隔不小于(0.5t+2)mm，也不宜大于t，t為節點板厚度。角鋼背凹槽的塞焊縫可假定只接受屋面集中荷載，按下式計算其強度： 式中節點集中荷載垂直于屋面的分量；焊腳尺寸，取 。正面角焊縫強度增大系數。對接受靜力荷載和間接接受動力荷載的屋架，受動力荷載的屋架 。圖7.3.23 屋架上弦節點受集中荷載作用hf2hf2N2QN1eehf1hf2hf1hf2N2N1(a)(b)(c)(d) 實踐上因 不大，可按構造滿焊。 弦桿相鄰節間的內力差 ，那么由弦桿角鋼肢尖與節點板的銜接焊縫接受，計算時應計入偏心彎矩 為角鋼肢尖至弦桿軸線間隔，按下式計算：對 ： 對 ： 式中肢尖焊縫的焊腳尺寸。驗算式為： 當

45、節點板向上伸出不妨礙屋面構件的放置，或因相鄰弦桿節問內力差 較大，膠尖焊縫不滿足上式時，可將節點板部分向上伸出或全部向上伸出。此時弦桿與節點板的銜接焊縫應按以下公式計算： 肢背焊縫 肢尖焊縫 式中:伸出肢背的焊經焊腳尺寸和計算長度肢尖焊縫的焊腳尺寸和計算長度。弦桿的拼接及拼接節點 弦桿的拼接分為工廠拼接和工地拼接兩種。 工廠拼接的位置通常在節點范圍以外。 工地拼接的位置普通在節點處，但以拼接角鋼傳送弦桿內力。拼接角鋼宜采用與弦桿一樣的截面，使弦桿在拼接處堅持原有的強度和剛度。 為了使拼接角鋼與弦桿嚴密相貼，應將拼接角鋼的棱角鏟去，為便于施焊，還應將拼接角鋼的豎肢切去(t+hf+5)mm，式中t

46、為角鋼厚度，hf為拼接焊縫的焊腳尺寸。銜接角鋼截面的減弱，可以由節點板(拼接位置在節點處)或角鋼之間的填板(拼接位置在節點范圍外)來補償。 屋脊節點處的拼接角鋼，普通采用熱彎成形。當屋面坡度較大且拼接角鋼肢較寬時，可將角鋼豎肢切口再彎折后焊成。拼接角鋼或拼接鋼板的長度，應根據所需焊縫長度決議。圖7.3.24 拼接節點(a)鏟成弧面或斜面(b)冷彎后對焊鉆孔后切去(c)支座節點 支承于混凝土柱或砌體柱的屋架普通都是按鉸接設計，而屋架與鋼柱的銜接那么可為鉸接或剛接。 支座節點由節點扳、底板、加勁肋和錨栓組成。支座節點的傳力道路是：桁架各桿件的內力經過桿端焊縫傳給節點板，然后經節點板與加勁肋之間的垂

47、直焊縫，把一部分力傳給加勁肋，再經過節點板、加勁肋與底扳的程度焊縫把全部支座壓力傳給底板，最后傳給支座。因此，支座節點應進展以下計算。 支座底板的毛面積應為： 式中支座反力；支座混凝土部分承壓強度設計值;錨栓孔的面積。 按計算需求的底板面積普通較小，主要根據構造要求(錨栓孔直徑、位置以及支承的穩定性等)確定底板的平面尺寸。 支座底板的厚度按底板下柱頂反力作用產生的彎矩決議，其方法與柱腳底板厚度一樣。 為使柱頂反力比較均勻，底板厚度不宜小于16mm。圖7.3.25三角形屋架的支座節點墊板底板加勁肋11節點板1-1a1b1ab加勁肋切口cR/4e圖7-3-26 人字形或梯形屋架支座節點ba底板加勁

48、肋切口c節點板e 加勁肋的高度由節點板的尺寸決議，其厚度取等于或略小于節點板的厚度。加勁肋可視為支承于節點板上的懸臂梁,一個加勁肋通常假定傳送支座反力的1/4，它與節點板的銜接焊縫接受剪力 和彎矩 并應按下式驗算： 底板與節點板、加勁肋的銜接焊縫按接受全部支座反力計算。驗算式為:(3)T型鋼作弦桿的屋架節點 采用T型鋼作屋架弦桿，當腹桿也用T型鋼或單角鋼時，腹桿與弦桿的銜接不需求節點板。 當腹桿采用雙角鋼時，有時需設節點板，節點板與弦桿采用對接焊縫，此焊縫接受弦桿相鄰節間的內力差 以及內力差產生的偏心矩 ，可按下式進展計算： 式中由斜腹桿焊縫確定的節點板長度，假設無引弧板施焊時要除去弧坑；節點

49、板厚度，通常取與T型鋼腹板等厚或相差不超越1mm；對接焊縫抗剪強度設計值；對接焊縫抗拉、抗壓強度設計值。 角鋼腹桿與節點板的焊縫計算同角鋼格架,由于節點板與T型鋼腹板等厚(或相差1mm)，所以腹桿可伸人T型鋼腹板(見圖7.3.27)，這樣可減小節點板尺寸。 圖7.3.27 T型鋼作弦桿的屋架節點N1N2加勁肋e 節點處板件的計算 (1) 節點處的板件在必要時應按以下公式進展抗撕裂計算： 式中作用于板件的拉力，第i段破壞面的截面積，當為螺栓(或鉚釘) 銜接時取凈截面面積板件的厚度；第i破壞段的長度，應取板件中最危險的 破壞線的長度；第i段的拉剪折算系數；第i段破壞線與拉力軸線的夾角

50、。圖7.3.28 板件的撕裂 (a焊縫銜接；(b) 螺栓鉚釘銜接；(a)l2123l3l1Nl1l2N(b)l3l1N(c) (2)角鋼桁架節點板的強度還可用“有效寬度法計算： 式中:板件的有效寬度，當用螺栓(或鉚釘)銜接時，應取凈寬度，圖中 為應力分散角，可取為30。(a)(b)圖7.3.29 板件的有效寬度NbeNbe (3)為了保證桁架節點板在斜腹桿壓力作用下的穩定性，受壓腹桿銜接肢端面中點沿腹桿軸線方向至弦桿邊緣的凈間隔c，應滿足以下條件； 對有豎腹桿的節點板， ; 對無豎腹桿的節點板， ;且 (4)在采用上述方法計算節點板的強度和穩定時，尚應滿足以下要求： 節點板邊緣與腹桿軸線之間的

51、夾角應不小于15。； 斜腹桿與弦桿的夾角應在30。60。之間； 節點板的自在邊長度lf與厚度t比不得大于 否那么應沿自在邊設加勁肋予以加強。7.3.4 剛接屋架框架橫梁)設計特點 與框架柱鉸接的屋架，通常忽略程度力，但當屋面為輕屋面而柱的吊車荷載較大時，屋架弦桿的軸向力也較大，故不可忽略。 與柱剛接的屋架，其桿件的內力可先按簡支桁架分析，支座處彎矩的化成力偶思索。如圖7.3.30。圖7.3.30 屋架支座彎矩化成力偶作用AH1H1BH1H1h0 下弦端節間能夠受壓時，長細比的控制應按壓桿思索，即：僅在恒載與風載結協作用下受壓時， 250。在恒載與風載和吊車荷載結協作用下受壓時 150。假設下弦

52、桿在屋架平面內的長細比或穩定性不能滿足要求時，可予以加強。圖7.3.31 屋架下弦桿受壓時的加強方法 (a加撐桿；(b) 加強弦桿截面；(a)(b) 屋架與柱采用剛接銜接時，如圖7.3.32，可以為上弦的最大內力由上蓋板傳送。下弦節點的銜接螺栓接受程度拉力和偏心彎矩。此處普通屬小偏心，螺栓拉力的計算方法見銜接一章。圖7.3.32 屋架與柱剛接上蓋板支托上蓋板屋架柱支撐端板H 屋架下弦節點板與支承端板的銜接焊縫受支座反力R和最大程度力H1,(拉力或壓力)以及偏心彎矩MH1e1按下式計算：正面角焊縫強度增大系數，當間接接受動態荷裁時(例如屋架設有懸掛車) 當直接接受動態荷載時， ；程度力至焊縫中心

53、的間隔。 式中 下弦節點的支承端板在程度拉力H作用下受彎，近似按嵌固于兩列螺栓間的梁式板計算，所需厚度為： 式中:一個螺栓所受的最大拉力；兩豎列螺栓的間隔；受力最大螺栓的端距加螺栓豎向間距的一半。 思索到支座反力能夠偏心，故按加大25計算。第7.4節 框架柱設計特點1.柱的計算長度2.柱的截面驗算3.肩梁的構造和計算4.托架與柱的銜接1.了解柱與其他構件的銜接方式2.掌握柱的構造特點和計算方法本節目錄根本要求7.4.1 柱的計算長度 柱在框架平面內的計算長度：與柱的方式和兩端支承情況有關。圖7.4.1 單階柱框架的失穩N2N2N2N2NNNNN1N1N1N1l1l2l1l2H2H1abcd 等

54、截面柱：按壓彎構件一章的單層有側移框架柱確定。階形柱，其計算長度是分段確定的。 柱在框架平面外的計算長度： 當設有吊車梁和柱間支撐而無其他支承構件時，上段柱的計算長度取制動構造頂面到屋蓋縱向程度支撐或托架支座之間柱的高度；下段柱的計算長度取柱腳底面至肩梁頂面高度。7.4.2 柱的截面驗算 單階柱的上柱，普通為實腹工字形截面，選取最不利的內力組臺，按第6章的計算方法進展截面驗算。 階形柱的下段柱普通為格構式壓彎構件，需求驗算在框架平面內的整體穩定以及屋蓋肢與吊車肢的單肢穩定。計算單肢穩定時，應留意分別選取對所驗算的單肢產生最大壓力的內力組合。 對格構柱，還需按吊車肢單獨接受最大吊車垂直輪壓 行補

55、充驗算。此時，吊車肢接受的最大壓力為： 式中:吊車豎向荷載及吊車梁自重等所產生的最大計算壓 力；使吊車肢受壓的下段柱計算彎矩，其中包括 的 作用：與M相應的內力組合的下段柱軸向力；僅由Rmax作用對下段柱產生的計算彎矩,與M、N同 一截面；下柱截面重心軸至屋蓋肢重心線的間隔；下柱屋蓋肢和吊車肢重心線間的間隔。 當吊車梁為突緣支座時，其支反力沿吊車肢軸線傳送，吊車肢按接受鈾心壓力Nl計算單肢的穩定性。 當吊車梁為平板式支座時，尚應思索由于相鄰兩吊車梁支座反力差(R1一R2)所產生的框架平面外的彎矩： My(R1一R2e My分布如圖7-4-2所示。吊車肢按實腹式壓彎桿驗算在彎矩作用平面內(即框架

56、平面外)的穩定。圖7.4.2 吊車肢的彎矩計算圖MyH2My12eeR2R17.4.3 肩梁的構造和計算由上蓋板、下蓋板、腹板及墊板組成。有以下兩種：(1)單壁式肩梁(a)11124356 圖7.4.3 肩梁的受力和單壁式肩梁構造(b)1641-11-1(c)N1M1N2M2R1R2R1R2RARBa1a(d) 單壁式肩梁的上柱內翼緣應開槽口插入肩梁腹板，由角焊縫銜接，其受力為：上柱下端 使絕對值最大的最不利內力組 合中的彎矩和鈾壓力上柱兩翼緣中心間的間隔。 式中 肩梁腹板按跨度為a，受集中荷載R1的簡支梁計算。 肩梁與下柱屋蓋肢的銜接焊縫按肩梁腹板反力RA計算，肩梁與下柱吊車膚的銜接焊縫按肩

57、梁腹板反力RB計算。當吊車梁為突緣支座時應按(Rmax+RB)計算， Rmax為吊車荷載傳給柱的最大壓力。 吊車梁為平板支座時，吊車肢加勁肋按吊車梁最大支座反力計算端面承壓應力和銜接焊縫，加勁肋高度不宜小于500mm，其上端應刨平頂緊蓋板。(2)雙壁式肩梁 計算方法與單壁式根本一樣，只是在計算腹板時，應思索兩塊肢板共同受力。圖7.4.4 雙壁式肩梁構造11l(a)NMhxx(b)1-17.4.4 托架與柱的銜接圖7.4.5 托架雙壁式支于鋼柱11(a)1-1圖7.4.6 托架單壁式支于混凝土柱2-2屋架托架22下承式屋架第7.5節 輕型門式剛架構造1.構造方式和布置2.作用效應計算3.構件設計

58、特點4.銜接和節點設計特點1.了解輕型門式剛架的方式和布置2.掌握構件的設計本節目錄根本要求主要承重骨架門式剛架。輕型焊接H形鋼(等截面或變截面)、熱軋H形鋼(等截面)或冷彎薄壁型鋼等構成的實腹式門式剛架或格構式門式剛架；檁條、墻梁 冷彎薄壁型鋼 屋面、墻面 壓型金屬板、彩鋼夾芯板 屋面及墻面保溫芯材 聚苯乙烯泡沫塑料、聚氨酯泡沫塑料、巖棉等 支撐 屋面支撐、柱間支撐門式剛架構造的組成7.5.0 輕型門式剛架構造概述單層輕型鋼構造房屋的組成7.5.0 輕型門式剛架構造概述7.5.0 輕型門式剛架構造概述山墻抗風柱吊車梁天窗架7.5.0 輕型門式剛架構造概述門式剛架構造的特點 分量輕工業化程度高

59、、施工周期短柱網布置靈敏綜合經濟效益高7.5.0 輕型門式剛架構造概述門式剛架構造的運用情況 1.我國門式剛架設計規程：(CECS102:2002) 2.運用范圍：輕型廠房、物流中心、大型超市、體育館、展覽廳、活動房屋、加層建筑等。 3.運用規模：國內每年有一千萬平方米的輕鋼構造 建筑物開工。7.5.0 輕型門式剛架構造概述1.門式剛架屋面體系的整體性可以依托檁條、隅撐來保證，從而減少了屋蓋支撐的數量，同時支撐多用張緊的圓鋼做成，很輕便。門式剛架構造性能：7.5.0 輕型門式剛架構造概述2.門式剛架的梁、柱多采用變截面桿件，可以節省資料。 3.組成構件的桿件較薄，對制造、涂裝、運輸、安裝的要求

60、高。 4.構件的抗彎剛度、抗扭剛度比較小，構造的整體剛度也比較柔。 門式剛架構造性能：7.5.0 輕型門式剛架構造概述(1).屋面荷載較小，橫向跨度為924m，柱高為4.59m，(2).沒有吊車或設有中、輕級任務制吊車的廠房。(3).當廠房橫向跨度不超越15m，柱高不超越6m時，屋面剛架梁宜采用等截面剛架方式。當廠房橫向跨度大于15m，柱高超越6m時，宜采用變截面剛架方式。輕型門式剛架的適用范圍及截面方式：7.5.0 輕型門式剛架構造概述輕型門式剛架的適用范圍及截面方式：5.變截面剛架與等截面剛架的對比:柱和梁采用變截面方式時，截面外形與內力圖形附合較好，受力合理、節省資料。變截面剛架在構造銜