1、第十章第十章 梁梁 板板 結結 構構 本章重點：本章重點： 1：單向板、雙向板的概念和劃分界限；：單向板、雙向板的概念和劃分界限； 2：活荷載最不利布置；：活荷載最不利布置； 3：內力重分布的概念：內力重分布的概念：內力重分布的兩個階段；內力重分布的兩個階段；內力重內力重分布的應用；分布的應用； 4：鋼筋混凝土受彎構件塑性鉸的特性：鋼筋混凝土受彎構件塑性鉸的特性：塑性鉸的概念；塑性鉸的概念；塑性鉸的的特點；塑性鉸的的特點； 5：采用彎矩調幅法考慮結構內力重分布設計的原則（包括對：采用彎矩調幅法考慮結構內力重分布設計的原則（包括對材料和截面受壓區高度的要求）；材料和截面受壓區高度的要求）； 6：

2、雙向板在均布荷載作用下的裂縫分布，雙向板的塑性鉸線：雙向板在均布荷載作用下的裂縫分布，雙向板的塑性鉸線（參考補充材料）；（參考補充材料）； 7：無梁樓蓋的受力特點和裂縫形態，無梁樓蓋常用的計算方：無梁樓蓋的受力特點和裂縫形態，無梁樓蓋常用的計算方法；法； 8：二階段受力疊合梁的基本特征（正常使用階段存在：二階段受力疊合梁的基本特征（正常使用階段存在“受拉受拉鋼筋應力超前鋼筋應力超前”和和“受壓區混凝土應力滯后受壓區混凝土應力滯后”現象，破壞現象，破壞時的彎矩基本相同但變形明顯增大）。時的彎矩基本相同但變形明顯增大）。按施工方法-樓蓋、屋蓋有：現澆式裝配式裝配整體式三種。現澆樓蓋、屋蓋的整體性好

3、，剛度大，抗滲性好近年來，在一些新建的高層建筑中，整澆樓 蓋得到了較廣泛的應用。現澆樓蓋、屋蓋易于適應各種特殊的情況。例如， 平面形狀不規則，有較重的集中設備荷載，或者有較復雜的洞孔等。現澆樓蓋、屋蓋需要 現場支模和鋪設鋼筋，混凝土的澆筑和養護等勞動量大，且工期較長。隨著施工技術的改 進和工具式鋼模板的廣泛應用，以上缺點正在逐漸被克服。裝配式樓蓋，裝配整體式樓蓋裝配式樓蓋、屋蓋由預制構件在現場安裝連接而成，有節約勞動力，加快施工進度，便于工業化生產和機械化施工等優點，但結構的整體性和剛度較差，在我國多層住宅中應用 最為普遍。 裝配整體式樓蓋、屋蓋是將各預制梁或板(包括疊合梁、疊合板中的預制部分

4、)，在現 場吊裝就位后，通過整結措施和現澆混凝土構成整體。 12.1 概 述樓蓋、屋蓋的結構型式主要有單向板肋梁樓蓋、雙向板肋梁樓蓋、無梁樓蓋和井式樓蓋等四種。12.1.1單向板和雙向板樓板承受著豎向荷載，當板面較大時，可設梁將板劃分成多個區格。每一板區格一般四邊都有梁或墻支承著，對于兩對邊支承的板，豎向荷載將通過板的受彎傳到兩對邊的支承梁或墻上.荷載向兩個方向傳遞的多少，將隨著板區格的長邊計算跨度l02與短邊計算跨度l01的比值而變化。當l02 /l01的比值較大時，板上的荷載主要沿l01方向傳遞給支承構件，而沿l02方向傳遞的荷載很少，以至可以略去。這種主要沿短跨受彎的板稱單向板，又稱梁式

5、板。單向板的受力鋼筋應沿短向配置，沿長向僅按構造配筋。 l02l01當l02 /l01的比值較小時，沿長跨方向傳遞的荷載將不能略去，這種在兩個方向受彎的板 稱雙向板。雙向板的受力鋼筋應沿兩個方向配置。 工程設計中：l02 /l01 2時 按單向板設計；l02 /l01 2時 按雙向板設計。12.1.2 肋梁樓蓋和無梁樓蓋用梁將樓板分成多個區格，從而形成整澆的連續板和連續梁，因板厚也是梁高的一部分，故梁的截面形狀為T形。這種由梁板組成的現澆樓蓋，通常稱為肋梁樓蓋肋梁樓蓋。隨著板區格平面尺寸比的不同，又可分成單向板肋梁樓蓋和雙向板肋梁樓蓋單向板肋梁樓蓋和雙向板肋梁樓蓋。肋梁樓蓋一般由板、次梁和主梁

6、組成。傳力路線是：板次梁主梁柱(墻)基礎。肋梁樓蓋中的主梁可以是連續梁，也可以與柱子構成框架結構。將樓板劃分成若干個正方形或接近正方形的小區格，兩個方向的梁截面相同，不分主梁和次梁，都是直接承受板傳來的荷載，這種樓蓋稱為井式井式樓蓋樓蓋。井式樓蓋的梁是以樓蓋四周的柱或墻作為支承的，兩個方向梁的相交點會產生一定數量的撓度，整個樓蓋的變形類似一塊很大的雙向板整個樓蓋的變形類似一塊很大的雙向板。不設梁，而將板直接支承在柱上的樓蓋稱為無梁樓蓋無梁樓蓋,無梁樓蓋與柱構成板柱結構，在柱的上端通常還設置柱帽。12.2 單向板肋梁樓蓋 單向板肋梁樓蓋的設計步驟為：單向板肋梁樓蓋的設計步驟為：結構平面布置，并初

7、步擬定板厚和主、次梁的截面尺寸；荷載計算；確定梁、板的計算簡圖；梁、板的內力計算；截面計算，配筋及構造處理；繪制施工圖12.2.1 結構平面布置 單向板肋梁樓蓋中，次梁的間距決定了板的跨度，主梁的間距決定了次梁的跨度，柱距則決定了主梁的跨度。進行結構平面布置時，應綜合考慮建筑功能、造價及施工條件等，合理確定梁的平面布置。對于平面尺寸不大的樓蓋，可不設柱子，當需設柱時，柱網一般應布置成矩形或正方形，梁、板一般均應布置成等跨或接近等跨的。根據工程實踐，單向板、次梁和主梁的常用跨度為：單向板：1.72.5m，一般不宜超過3.0m（荷載較大時宜取較小值）；次梁：46m； 主梁，58m。 主梁沿橫向布置

8、主梁和柱可形成橫向框架，其側向剛度較大。各榀橫向框架間由縱向的次梁聯系，故房屋的整體性較好。此外，由于主梁與外縱墻窗戶垂直，窗扇高度可取得大些，對室內采光有利。主梁次梁主梁沿縱向布置若橫向柱距大于縱向柱距較多時，也可以沿縱向布置主梁。這樣可減小主 梁的截面高度，從而增大了室內凈高。在有中間走廊的房屋中，常可利用中間縱墻承重，可以只布置次梁而不設主梁次梁主梁12.2.2 荷載 樓蓋上的荷載有恒荷載和活荷載兩類恒荷載和活荷載兩類。恒荷載包括自重、構造層重、固定設備重等。活荷載包括人群、堆料和臨時性設備等。 恒荷載恒荷載的標準值由所確定的構件尺寸和構造等，根據材料單位體積的重量計算。民用 建筑樓面上

9、的均布活荷載標準值可以從建筑結構荷載規范(GBJ987)，根據房屋類別查得。例如，住宅為1.5kNm2教室為2. 5kNm2 、藏書室為5.0 kNm2等。工業建筑樓面活荷載，在生產、使用或檢修、安裝時，由設備、管道、 運輸工具等產生的局部荷載，均應按實際情況考慮，均應按實際情況考慮，可采用等效均布活荷載代替可采用等效均布活荷載代替確定荷載效應組合的設計值時，恒荷載的分項系數取為g=1.2(當其效應對結構不利時) 或1.0(當其效應對結構有利時)；活荷載的分項系數一般情況下取q =1.4，當樓面活荷載標大于4 kNm2， q =1.3板帶的荷載范圍計算單元的確定主梁的荷載范圍次梁的荷載范圍柱次

10、梁主梁12.2.3 鋼筋混凝土連續梁、板 -按彈性方法的內力計算 鋼筋混凝連續梁、板的內力計算方法有：按彈性方法計算；按考慮內力重分布；按彈性方法計算時，梁、板的內力可按結構力學中講述的方法計算。 1計算簡圖 連續梁、板的計算簡圖，應解決支承條件、計算跨數和計算跨度三個問題。按彈性方法計算支承條件：對于板和次梁，不論其支承是砌體還是現澆的鋼筋混凝土梁，均可簡化成集中于一點的支承鏈桿。梁板能自由轉動，但忽略支承構件的豎向變形，即支座無沉降。主梁可支承于磚柱上，也可與鋼筋混凝土柱現澆在一起。對于前者，可視為鉸支承；對于后者，應根據梁和柱的抗彎線剛度比值而定，如果梁比柱的抗彎線剛度大很多(如大于5)

11、，仍可將主梁視為鉸支于鋼筋混凝土柱上的連續梁進行計算，否則應按框架橫梁設計。計算跨數： 對連續梁、板的某一跨來說，與其相鄰兩跨以遠的其余跨上的荷載，對該跨內力的影響已很小，所以對于等剛度、等跨度的連續梁、板。 當實際跨數超過五跨時，可簡化為五跨計算，即所有中間跨的內力和配筋均按第三跨的處理。當梁、板的跨數少于五跨時，則按實際跨數計算。按彈性方法計算121233312123計算跨度計算跨度：梁、板的計算跨度l。是指計算彎矩時所采用的跨間長度，該值與支座反力分布有關，即與構件的擱置長度a和構件的剛度有關。中間跨的計算跨度，就是支承中心線間的距離；對于邊跨，伸進邊支座的計算長度可在0.025ln1和

12、a2兩者中取較小值。按彈性方法計算22101ablln101025.02nlbll或a1nlbb2nl3nl03l02l2活荷載不利布置和內力包羅圖 (1)活荷載不利布置：活荷載是按一整跨為單位來改變其位置的，因此在設計連續梁、板時，應研究活荷載如何布置將使梁內某一截面的內力為最不利。按彈性方法計算活荷載不利布置的法則 1)求某跨跨內最大正彎矩時，應在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載； 2)求某跨跨內最大負彎矩時(即最小彎矩)，該跨不 應布置活荷載，而在兩相鄰跨布置活荷載，然后每隔一跨布置；3)求某支座最大負彎矩時，應在該支座左右兩跨布置 活荷載，然后每隔一跨布置；4)求某支座

13、截面最大剪力，其活荷載布置與求該支座 最大負彎矩時的布置相同。 恒荷載應按實際情況分布按彈性方法計算當活荷載不利布置明確后，等跨連續梁、板的內力可由附錄附表191查出相應的彎矩及剪力系數，利用公式計算跨內或支座截面的最大內力：)211() 111(24232221qlkglkVqlkglkM按彈性方法計算恒荷載g活荷載1：第一跨Mmax活荷載2：第二跨Mmax不同荷載作用下的內力圖按彈性方法計算活荷載3：第三跨Mmax活荷載4：第一內支座跨-Mmax活荷載5：第二內支座跨-Mmax不同荷載作用下的內力圖按彈性方法計算(2)內力包羅圖內力包羅圖由內力（恒+活）疊合形成承受均布荷載的五跨連續梁的彎

14、矩包羅圖來說明，研究其中的第二跨。第二跨可能出現跨內彎矩最大(M2max)、跨內彎矩最小(M2min)、左支座截面彎矩最大 (-MBmax)、右支座截面彎矩最大(-MCmax )四種情況。按彈性方法計算D：g+q（2，4跨）第二跨出現跨內彎矩最大(M2max)按彈性方法計算跨內彎矩最小(M2min)按彈性方法計算左支座截面彎矩最大 (-MBmax)、按彈性方法計算右支座截面彎矩最大(-MCmax )按彈性方法計算彎矩疊合圖形的外包線所對應的彎矩值代表了各截面可能出現的彎矩設計值的上、下限，故由彎矩疊合圖形的外包線所構成的彎矩圖叫做彎矩包羅圖。現將這四個彎矩分布圖一一畫在同一基線上，則第二跨應出

15、現四條彎矩曲線，這就是彎矩疊合圖。按彈性方法計算用類似的方法可以繪制剪力包羅圖包羅圖中跨內和支座截面的彎矩、剪力設計值，就是連續梁相應截面進行受彎、受剪承載力計算的內力依據；彎矩包羅圖也是確定縱向鋼筋彎起和截斷的依據。(3)折算荷載和彎矩、剪力的設計值按彈性方法計算1)折算荷載在計算簡圖中，把與支座整體澆筑的梁、板假定為鉸支承，計算跨度取為支承中心線間的距離。這樣處理使計算和實際情況存在一定差異，對此可用折算荷載折算荷載和調整支座截面彎矩調整支座截面彎矩、剪力的設計值給予適當彌補剪力的設計值給予適當彌補。考慮次梁抗扭對連續板內力的有利影響，通過增大恒荷載并相應地減小活荷載的方式來修正，即計算連

16、續板內力時，采用折算恒荷載g，和折算活荷載q進行。)311(22qqqgg連續板連續梁)411(434qqqgg按彈性方法計算活荷載2)彎矩和剪力的設計值由于計算跨度取至支承中心，忽略了支座寬度，故所得支座截面負彎矩和剪力值都是在支座中心位置的。板、梁、柱整澆時，支座中心處截面的高度較大，所以危險截面應在支座邊緣，內力設計值應按支座邊緣處確定.按彈性方法計算2b2b2bVcVcV0lqg qg 剪力設計值彎矩設計值) 511(20bVMMc)611(2)(bqgVVc均布荷載集中荷載)711(cVV2b2b2b2bcVV12.2.4 連續梁、板考慮內力重分布的設計鋼筋混凝土連續梁、板按彈性方法

17、設計時，存在著兩個主要問題：一是當計算簡圖和荷載確定以后，各一是當計算簡圖和荷載確定以后，各截面間彎矩、剪力等內力的分布規律始終是不變的；截面間彎矩、剪力等內力的分布規律始終是不變的；另一是只要任何一個截面的內力達到其內力設計值另一是只要任何一個截面的內力達到其內力設計值時，就認為整個結構達到其承載能力時，就認為整個結構達到其承載能力。事實上，鋼筋混凝土連續梁、板是超靜定結構，在其加載的全過程中，由于材料的非彈性性質，各截面間內力的分布規律是變化的，這種情況稱為內力內力重分布重分布。另外，由于是超靜定結構，即使連續 梁、板中某個正截面的受拉鋼筋達到屈服進入第階段，整個結構還不是幾何可變的，仍有

18、一定的承載能力。由于內力重分布，超靜定鋼筋混凝土結構的實際承載能力往往比按彈性方法分析的高，故按考慮內力重分布方法設計，可進一步發揮結構的承載力儲備，節約材料，方便施工；同時研究和掌握內力重分布的規律，能更好地確定結構在正常使用階段的變形和裂縫開展值，以便更合理地評估結構使用階段的性能。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計1鋼筋混凝土受彎構件的塑性鉸四、連續梁、板考慮內力重分布的設計設受拉鋼筋屈服時的截面彎矩為My，截面曲率為y；破壞時截面彎矩為Mu，截面曲率為u 。這一階段的主要特點是：截面彎矩的增值(Mu-My)不大，但截面的曲率增值(u一y)卻很大，圖上基本上是一水平線。在彎矩基本維持不變

19、的情況下，截面曲率激增，形成截面受彎“屈服”現象。這一非彈性變形集中這一非彈性變形集中產生的區域理想化為產生的區域理想化為集中于一個截面上的集中于一個截面上的塑性鉸塑性鉸.四、連續梁、板考慮內力重分布的設計截面“屈服”并不僅限于受拉鋼筋首先屈服的那個截面，實際上鋼筋會在一定長度上屈服，受壓區混凝土的塑性變形也在一定區域內發展，而且混凝土和鋼筋間的粘結作用也可能發生局部破壞。這些非彈性變形的集中發展，使結構的撓度和轉角迅速增大。這一非彈性變形集中產生的區域理想化為集中于一個截面上的塑性鉸，該區段的長度稱為塑性鉸長度lp。塑性鉸形成于截面應力狀態的第a階段，轉動終止于第IIIa階段，所產生的轉角稱

20、為塑性鉸的轉角p。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計正截面受彎塑性鉸塑性鉸與結構力學中的理想鉸比較，有以下三點主要區別: 理想鉸不能承受任何彎矩，塑性鉸則能承受定值的彎矩； 理想鉸在兩個方向都可產生無限的轉動，而塑性鉸卻是單向鉸，只能沿彎矩作用方向作有限的轉動； 理想鉸集中于一點，塑性鉸則是有一定長度的。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計 塑性鉸有鋼筋鉸和混凝土鉸兩種對于配置具有明顯屈服點鋼筋的適筋梁，塑性鉸形成的起因是受拉鋼筋先屈服，故稱為鋼筋鉸鋼筋鉸。當截面配筋率超過最大配筋率，此時鋼筋未屈服，轉動主要由受壓區混凝土的非彈性變形引起，故稱為混凝土鉸混凝土鉸，其轉動量很小，截面破壞突然。混凝

21、土鉸大都出現在受彎構件的超筋截面或小偏心受壓構件中，鋼筋鉸則出現在受彎構件的適筋截面或大偏心受壓構件中。鋼筋鉸的轉動能力較大，延性好，是連續梁、板結構中允許出現的。pl塑性鉸的轉角和等效塑性鉸長度實線是B截面彎矩達Mu時，沿梁長各截面曲率的實際分布曲線；受拉鋼筋開始屈服時的截面曲率為y ，沿梁長曲率的分布是直線分布，在圖中自A點作出的虛直線。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計U(a)(b)AB(a)(b)MMu曲率是指單位長度上的轉角當截面B達到u時的轉角u等于圖上實曲線所圍的面積。在截面B受拉鋼筋開始屈服時，桿件AB對截面B的轉角y ，等于圖上三角形面積。截面B從a階段直到a階段的過程中，產

22、生的塑性鉸轉角塑性鉸的轉角和等效塑性鉸長度四、連續梁、板考慮內力重分布的設計pl塑性鉸轉角 p就等于實曲線所圍面積與虛直線所圍三角形面積兩者之差.為方便，可近似取圖中有陰影線的那部分面積。但是要想求出這部分面積仍然是困難的。因此用等效平行四邊形來代替它。等效平行四邊形的縱標(u一y)，等效長度為lp，要求此面積與曲率圖上的陰影線部分面積相等。因此，上述連續梁一側的塑性鉸轉角可表達成:塑性鉸的轉角和等效塑性鉸長度四、連續梁、板考慮內力重分布的設計 2鋼筋混凝土超靜定結構的內力重分布為了闡明內力重分布的概念， 試研究一兩跨連續梁從開始加載直到破壞的全過程。按照受彎構件計算，連續梁跨中及支座的極限彎

23、矩Mu（承載力）為0.188Fl荷載較小時，兩個集中力引起的彎矩分布與彈性計算結果一致。當集中力增加至F時中間支座及荷載作用點的彎矩分別是：MB=0.188FlM1=0.156Fl四、連續梁、板考慮內力重分布的設計M1MBF1F1A2l2lllAB此時中間支座的彎矩已達到極限彎矩Mu= 0.188Fl ，按照彈性理論集中荷載F就是此梁所能承受的最大荷載。實際上，F作用下連續梁沒有喪失承載力，僅僅在支座形成了塑性鉸。跨中截面還有0.188Fl-0.156Fl=0.032Fl的強度儲備。MB=0.188FlM1=0.156Fl結構可以繼續承擔增加的荷載，只是繼續加荷過程中，支座塑性鉸處的彎矩值不在

24、增加。梁梁從一次超靜定連續梁轉變成兩從一次超靜定連續梁轉變成兩根簡支梁。根簡支梁。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計由于跨內截面承載力尚未耗盡，因此還可繼續增加荷載，直至跨內截面1也出現塑性鉸，梁成為幾何可變體系而破壞。當加荷增量F=0.128F時，連續梁跨中截面彎矩為：FlFlFlM188. 0128. 041156. 01于是，跨中也形成塑性鉸，整個機構變成可變體系而告破壞。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計MuB=0.188FlMu1= 0.188Fl四、連續梁、板考慮內力重分布的設計MuB=0.188FlMu1= 0.188FlM1=0.156FlMB=0.188Fl四、連續梁、板考慮

25、內力重分布的設計鋼筋混凝土超靜定結構的內力重分布為兩個過程：第一過程發生在受拉混凝土裂縫出現，到第一個塑性鉸形成以前，主要是由于結構各部分抗彎剛度比值的改變而引起的內力重分布；第二過程發生于第一個塑性鉸形成以后直到結構破壞，由于結構計算簡圖的改變而引起的內力重分布。顯然，第二顯然，第二過程的內力重分布比第過程的內力重分布比第一過程的大得多。一過程的大得多。M1=0.156FlMB=0.188Fl四、連續梁、板考慮內力重分布的設計鋼筋混凝土超靜定結構內力重分布幾點認識 (1)對鋼筋混凝土靜定結構，塑性鉸出現即導致結構破壞。但對于超靜定結構，某一截面出現塑性鉸并不一定表明該結構的承載能力喪失，只有

26、當結構上出現足夠數目的塑性鉸，以致使結構成為幾何可變體系時，整個結構才喪失承載能力. 四、連續梁、板考慮內力重分布的設計鋼筋混凝土超靜定結構內力重分布幾點認識(2) 鋼筋混凝土超靜定結構從出現第一個塑性鉸到破壞機構形成，其間還有相當的承載潛力可以利用，在設計中利用這部分承載力儲備，可以取得一定的經濟效益； 四、連續梁、板考慮內力重分布的設計鋼筋混凝土超靜定結構內力重分布幾點認識(3)按照彈性方法計算，連續梁的內支座截面彎矩通常較大，造成配筋擁擠，施工不 便。考慮內力重分布方法設計，可降低支座截面彎矩的設計值，改善施工條件。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計3影響內力重分布的因素 (1)充分的和

27、不充分的內力重分布充分的和不充分的內力重分布：若超靜定結構中各塑性鉸均具有足夠的轉動能力，保證結構加載后能按照預期的順序，先后形成足夠數目的塑性鉸，以致最后形成機動體系而破壞，稱為充分的內力重分布稱為充分的內力重分布。例如，上述連續梁，若支座截面召的塑性鉸缺乏足夠的轉動能力，混凝土發生“過早”壓碎致使結構破壞，這時跨內截面1的承載能力尚未被完全利用，這就是不充分的內力重分布；又如，多跨連續梁中，在使連續梁整體形成機動體系的最后一個塑性鉸形成以前，如果某一跨的左、右支座截面和跨內截面都出現了塑性鉸，于是該跨已成為機動體系，造成結構的局部破壞，這也屬于不充分的內力重分布。但是，塑性鉸的轉動能力受到

28、材料極限應變值的限制，如果完成充分的內力重分布過程所需要的轉角超過了塑性鉸的轉動能力，則在尚未形成預期的破壞機構以前，早出現的塑性鉸已經因為受壓區混凝土達到極限壓應變而“過早”被壓碎，屬于不充分的內力重分布。屬于不充分的內力重分布。因此，要實現充分的內力重分布，除了塑性鉸要有足夠的轉動能力外，還要求塑性鉸出現的先后順序先后順序不會導致結構的局部破壞。(2)塑性鉸的轉動能力和內力重分布：塑性鉸的轉動能力和內力重分布：塑性鉸的轉動能力主要取決于縱筋的配筋率、鋼材品種和混凝土的極限壓應變值。試驗研究表明，塑性鉸轉角的大小，隨配筋率的提高而降低，主要取決于截面相對受壓區高度值。對受彎構件，受壓區高度直

29、接受配筋率的影響. 鋼材品種也影響截面的延性，普通熱軋鋼筋具有明顯的屈服臺階，延伸率也較高；混凝土強度等級低，其極限壓應變值較高，這些對實現 內力重分布都是有利的。 yuu四、連續梁、板考慮內力重分布的設計反彎點M圖ABC (3)斜截面承載能力和內力重分布斜截面承載能力和內力重分布：要想實現預期的內力重分布，其前提條件是在結構破壞機構出現前，不能發生因為斜截面承載能力不足而引起的破壞，否則將阻礙內力重分布繼續進行。一些破壞前支座已形成塑性鉸的梁，在中間支座兩側的剪跨段，縱筋和混凝土之間的粘結有明顯破壞，有的甚至還出現沿縱筋的劈裂裂縫；剪跨比愈小，這種現象愈明顯。從試驗量測結果反映出，隨著荷載增

30、加，梁上反彎點兩側原處于受壓工作狀態的鋼筋，將會由受壓狀態變為受拉，這種因縱筋和混凝土之間粘結破壞所導致的應力重分布，使縱向鋼筋出現了拉力增量，而此拉力增量只能依靠增加梁截面剪壓區的混凝土 壓力來維持平衡，這樣，勢必會降低梁的受剪承載能力。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計梁頂縱向裂縫粘結裂縫粘結破壞 (4)結構的變形、裂縫和內力重分布結構的變形、裂縫和內力重分布：如果最初出現的塑性鉸轉動幅度過大，塑性鉸附近截面的裂縫開展過寬，結構的撓度過大，以致不能滿足正常使用階段對裂縫寬度和變形的要求，這是工程實用中應避免的。因此，在考慮內力重分布時，應對塑性鉸的允許轉動量予以控制，也就是要控制內力重分布

31、的幅度控制內力重分布的幅度。四、連續梁、板考慮內力重分布的設計4用彎矩調幅法設計連續梁、板(1)彎矩調幅法的概念和計算的基本規定 彎矩調幅法簡稱調幅法，它是在彈性彎矩的基礎上，根據需要適當調整某些截面的彎矩值。通常是對那些彎矩絕對值較大的截面彎矩進行調整，然后，按調整后的內力進行截面設計和配筋構造，是一種實用的設計方法。截面彎矩的調幅用下式表示彎矩調幅系數；Me按彈性方法計算得的彎矩；Ma調幅后的彎矩。)1011(/ )(eaeMMM為了闡明彎矩調幅法的概念和計算的基本規定， 試研究一兩跨連續梁.按彈性計算即調幅值為20.2FlMe188. 0支座彎矩FlM156. 01跨中彎矩FlMa15.

32、 0現將支座彎矩調整為)1011(/ )(eaeMMM202. 0188. 0/ )15. 0188. 0/ )(（則支座彎矩調整系數eaeMMMFlFlM038. 0)15. 0188. 0(支座彎矩下調支座下調的彎矩去哪里了？支座下調的彎矩去哪里了？這相當于在原來彈性彎矩圖形上疊加上一個高度為FlMB038. 0的倒三角形此時跨度中點的彎矩改變成FlFlFlMMMB175. 0038. 021156. 02111附加三角形彎矩圖FlMB038.0也可以換一種方式計算跨度中點的彎矩。設M0為按簡支梁確定的跨度中點彎矩，aMMM2110FlFlFlMMMa175.015.021412101Fl

33、Me188.00M1MFlMu15. 0附加三角形彎矩圖FlMB038.0彎矩調幅法的一個基本原則彎矩調幅法的一個基本原則彎矩調幅法的一個基本原則是，在確定調幅后的跨內彎矩時，應滿足靜力平衡條件，即連續梁任一跨調幅后的兩端支座彎矩MA、 MB(絕對值)的平均值，加上調整后的跨度中點的彎矩M1 之和，應不小于該跨按簡支梁計算的跨度中點彎矩Mo，即:)1111()(2101MMMMBAaMMM21101MFlMu15. 00M1MaM5 . 0按彎矩調幅法進行結構承載能力極限狀態計算時，按彎矩調幅法進行結構承載能力極限狀態計算時，應遵循的下述規定：應遵循的下述規定：1)鋼材宜采用I、II級和III

34、級熱軋鋼筋，也可采用I級和級冷拉鋼筋；宜采用強度等級為C20C45的混凝土；2)截面的彎矩調幅系數不宜超過25；3)調幅截面的相對受壓區高度不應超過0.35。當采用I級和級冷拉鋼筋時， 值不宜大于0. 3，調幅不宜超過15； 4)連續梁、單向連續板各跨兩支座彎矩的平均值加跨度中點彎矩，不得小于該跨簡支梁的彎矩。任意計算截面的彎矩不宜小于簡支彎矩的13； 5)考慮內力重分布后，結構構件必須有足夠的抗剪能力。并且應注意，經過彎矩調幅以后，結構在正常使用極限狀態下不應出現塑性鉸。(2)用彎矩調幅法計算等跨連續梁、板承受均布荷載時1)等跨連續梁各跨跨內及支座截面的彎矩)1311()(20lqgM)14

35、11()(20lQGM承受集中荷載時2)等跨連續梁剪力設計值承受均布荷載時)1511()(nlqgV承受間距相同、大小相等的集中荷載時)1611)(QGV3)承受均布荷載的等跨連續單向板，各跨內及支座截面的彎矩設計值)1711()(20lqgM表111、表114幾點說明：1)表中的彎矩系數，適用于均布活荷載與均布恒荷載的比值gq35的等跨連續梁(板)； 2)彎矩系數也適用于跨度相差不大于10的不等跨連續梁(板)。此時，計算跨內彎矩時取各自的跨度值，而支座彎矩則按相鄰兩跨的較大跨度計算； 3)試驗驗證后表明，對于五跨及五跨以上的等跨連續梁，其對應截面的彎矩調幅值相差不大；當為四跨及少于四跨時，梁

36、某些截面的最大調幅值會有一定增大，但總的情況是跨數變化，對彎矩系數影響不大。因此，對少于五跨的等跨連續梁，同樣可采用表中對應截面的彎矩系數。現以承受均布荷載的五跨連續梁為例，用彎矩調幅法來闡明表中彎矩系數的確定方法。ABCDEF12345)(a124qg)(bq135g)(d)(c123gq次梁的折算荷載于是3/gq取qqqqg3/43/gggqg43或)(43qgq)(41qgg)(437. 0)(4341)(4141qgqgqgqgg)(563. 0)(434343qgqgqq按彈性方法，邊跨支座B彎矩最大時(絕對值)活荷載應布置在一、二、四跨，相當于支座調幅值為19.5222max)(1

37、129. 0119. 0105. 0lqglqlgMB考慮調幅20(不超過允許最大調幅值25)，則:22max)(09032. 0)(1129. 08 . 08 . 0lqglqgMMBB表111中取22max)(0909. 0)(1118 . 0lqglqgMMBB當MBmax下調后，根據第一跨力的平衡條件，相應的跨內最大彎矩出現在距端支座x0.409l處，下調后1跨跨中最大彎矩其值為(圖中紅線所示)lqgllqglqgRA)(409. 0/)(0909. 0)( 5 . 0222221)(836. 0)( 5 . 0)409. 0()()409. 0(lqgqglqglMxgq2)(090

38、9. 0lqgMBgqAxAR按彈性方法，邊跨跨內的最大正彎矩出現于活荷載布置在一、三、五跨(蘭色曲線)，其值為：可知，第一跨跨內彎矩最大值仍應按M1max計算，為便于記憶，取，21222max1)(0836. 0)(093. 01 . 0078. 0lqgMlqglqlgM2max1)(111lqgM2max1)(093. 0lqgM曲線1曲線20.195MBmaxmaxBMm5 . 4m5 . 4m5 . 4mKNg/8mKNq/241mKNqq/1832梁的計算簡圖可以看出，和梁上各控制截面最大彈性彎矩相對應的荷載組合是各不相同的，因 此調整彎矩時，一方面要盡量使各控制截面的配筋能同時被

39、充分利用。另一方面則要調整 兩個內支座截面和兩個邊跨的跨內截面的彎矩，使兩支座或兩邊跨內的配筋相同或相近，這樣可方便施工。 1)調整支座彎矩：使支座B截面的最大彎矩降低25，并使B、C兩支座截面調幅后的彎矩最大值相等。因此，應將組合C的彎矩圖疊加一個附加三角形彎矩圖 2)調整跨內彎矩：調整第一跨的跨內最大彎矩，使M1max降低為57.83kN-m。這樣，相應的B支座截面彎矩應為MB=-50.24kN-m，即應在組合的彎矩圖上疊加三角形彎矩圖的縱坐標 調整第三跨的跨內最大彎矩，使M3max降低為43.09kNm，即應在組合的彎矩圖上疊加一個三角形彎矩圖，其支座C處的縱坐標為本例中，經人為調整彎矩

40、后，使支座的B、C截面和第一、三跨的跨內都將出現塑性鉸。這四個控制截面的配筋量 會比按彈性計算時減少，而且也使支座的配筋構造得到了簡化。雖然按考慮內力重分布的方法進行設計具有以上的種種優點，但并不是對所有鋼筋混凝土超靜定結構都能適用。前面講的設計標準和有關規定不適用于以下情況：1)直接承受動荷載作用的工業與民用建筑；2)使用階段不允許出現裂縫的結構；3)輕質混凝土結構及其他特種混凝土結構；4)受侵蝕氣體或液體作用的結構；5)預應力結構和二次受力疊合結構。12.2.5 單向板肋梁樓蓋的截面計算和構造單向板肋梁樓蓋的截面計算和構造 1板的計算要點 (1)板的混凝土用量占全樓蓋的一半以上，板厚應在滿

41、足建筑功能和方便施工的條件下，盡可能薄些。工程設計中一般取板厚為 一般屋面 h50mm； 一般樓面 h60mm； 工業房屋樓面h80mm為了保證剛度，單向板為了保證剛度，單向板的厚度尚不應小于跨度的厚度尚不應小于跨度的的140(連續板連續板)、135(簡支板簡支板)以及以及112(懸臂板懸臂板)。 單向板的常用配筋率為單向板的常用配筋率為(0.30.8)。 (2)板的寬度較大而外荷載值相對較小，對于一般的工業與民用建筑的樓(屋)蓋，僅混凝土就足以承擔剪力，可不必進行斜截面受剪承載力計算。1板的計算要點(3)連續單向板按考慮內力重分布計算，板帶形成拱形拱形破壞機構：支座截面在負彎矩作用下上部開裂

42、，跨內則由于正彎矩的作用在下部開裂，這就使跨內和支座實際的中和軸成為拱形拱形。當板的周邊具有足夠的側向剛度能提供水平推力，例如，各板區格的四周有梁時，水平推力將減小該板在豎向荷載作用下的截面彎矩。 1板的計算要點對于那些四周都與梁整體連接的板區格，其彎矩設計值可減少20%。單向板肋梁樓蓋中，當樓蓋的四周支承在砌體上時，其內區格板的彎矩設計值(或縱向鋼筋截面面積)可減少20對于邊區格板，它們三邊與梁澆筑在一起，角區格板僅兩 邊與梁澆筑，故彎矩一律不予折減1板的計算要點2板的配筋構造板的配筋構造 (1)板中受力鋼筋：配置板中受力鋼筋需要解決的內容有：選定受力縱筋的直徑、間 距，明確配筋方式并確定彎

43、起鋼筋的數量，以及鋼筋的彎起和截斷位置。 鋼筋直徑：受力鋼筋一般采用I級鋼筋，常用直徑為6、8、10、12等。為便于施 工架立，板面配筋宜采用較大直徑的鋼筋。 鋼筋間距：鋼筋間距不小于70mm；當板厚h150mm，間距不應大于200mm；當板 厚h150mm時，間距不應大于1.5h，且每m板寬內不應少于3根鋼筋。鋼筋的彎起：承受正彎矩的受力鋼筋可以彎起1223以承擔負彎矩，彎起角度一般 為300，當h 120mm時，可采用45o。鋼筋末端一般做成半圓彎鉤(1級鋼筋)，但板的上 部鋼筋應做成直鉤以便撐在模板上，這樣在施工時有利于保持板的有效高度。(1)板中受力鋼筋10/nlaaaaalalal5

44、/nl6/nl6/nl6/nl6/nl下部伸人支座的鋼筋至少要保留13跨內受力鋼筋的截面面積，間距不得大于400mm。 鋼筋的截斷：跨內承受正彎矩的鋼筋，當部分截斷時，截斷位置可取在距支座邊ln10 處； 支座承受負彎矩的鋼筋，可在距支座邊a處截斷，取值為： 當 qg3時，a ln 4 當 qg 3時， a ln 3 (1)板中受力鋼筋完全簡支可不用aaaa5/al10/al10/al10/al10/al7/alalalal配筋方式：連續板中的受力鋼筋可采用配筋方式：連續板中的受力鋼筋可采用彎起式彎起式或或分離式分離式配筋配筋彎起式彎起式：配筋可先按跨內正彎矩需要，確定所需鋼筋的直徑和間距，在

45、支座 附近彎起1323，如鋼筋面積不滿足支座截面的需要，可另加直鋼筋補充不足。(1)板中受力鋼筋 b a分離式分離式配筋配筋彎起式配筋與分離式相比，彎起式節約鋼筋且鋼筋的錨固較好；分離式配筋則對于設計時選擇鋼筋和施工備料都較簡便，適用于不受震動的板和較薄的板。(1)板中受力鋼筋(2)板中構造鋼筋 1)分布鋼筋：單向板除沿彎矩方向布置受力鋼筋外，單向板除沿彎矩方向布置受力鋼筋外，還要在垂直于受力鋼筋的方向布置分布鋼筋還要在垂直于受力鋼筋的方向布置分布鋼筋。分布鋼筋的作用是：澆筑混凝土時固定受力鋼筋的位置；抵抗收縮或溫度變化所產生的內力；承擔并分布板上局部荷載引起的內力；對四邊支承的單向板，可承擔

46、在長跨板內實際存在的一些彎矩。 分布鋼筋應配置在受力鋼筋的內側，每m不少于3根，并不得少于受力鋼筋截面面積的110。此外，在受力鋼筋的每一彎折點內側也應該布置分布鋼筋。對于無防寒或隔熱措施屋面板和外露結構，分布鋼筋可適當加密。 2)嵌入承重墻內的板面附加鋼筋：嵌入承重墻內的板面附加鋼筋：垂直于板跨度方向，有部分荷載將就近傳給支承墻，但由于墻的嵌固約束，也會產生一定的負彎矩；板角部分除荷載會引起負彎矩外，由于混凝土的干縮、溫度變化等影響，會引起拉應力。這些計算中未曾考慮的因素，有時會引起沿墻邊緣的裂縫或板角的斜向裂縫。沿承重墻邊緣應在板面配置附加短鋼筋：計算簡圖與實際情況不完全一致：板的短跨邊支

47、座為磚墻時，計算按簡支考慮，但因承重墻的嵌固作用可能產生一定的負彎矩(2)板中構造鋼筋7/0l4/0l4/0l7/0l20066200次梁主梁承重墻2006雙向因此，應沿墻于板面配置間距不大于200mm(包括彎起鋼筋)，直徑不小于6mm的鋼筋，其伸出墻邊緣的長度不應小于l07；對于兩邊均嵌固在墻內的板角部分，在角區l0 4范 圍內應雙向配置上述構造鋼筋；其伸出墻邊緣的長度不小于l0 4(此處l0為單向板的計算跨度)。(2)板中構造鋼筋3)主梁上的板面附加鋼筋當現澆板的受力鋼筋與梁肋平行時，靠近主梁梁肋附近的板面荷載將直接傳遞給主梁而引起負彎矩，引起板與梁相接的板面產生裂縫。故應沿主梁梁肋的板面

48、配置每米不少于56的構造筋，其單位長度內的總截面面積應不小于板中單位長度內受力鋼筋截面面積的13，伸出梁邊長度不小于板計算跨度lo的14。次梁主梁4/0l4/0l20063次梁的計算要點次梁的跨度一般為46m，梁高為跨度為118112；梁寬為梁高的13l2，因梁與板整結在一起，故梁寬可取偏小值；縱向鋼筋配筋率一般為0.61.5。 在現澆肋梁樓蓋中，板可作為次梁的上翼緣，在跨內正彎矩作用下，板位于受壓區，故次梁的跨內截面應按T形截面計算；在支座附近的負彎矩區段，板處于受拉區，仍應按矩形截面計算縱向受拉鋼筋。 當次梁按考慮內力重分布方法設計時，不考慮支座處水平推力對彎矩的影響；調幅截面的相對受壓區

49、高度應滿足x0.35h。的限制4次梁的構造要求 當梁各跨內和支座截面的配筋數量確定后，沿梁長縱向鋼筋的彎起和截斷，原則上應按彎矩及剪力包羅圖處理。但根據工程經驗總結，對于相鄰跨跨度相差不超過20，活荷載和恒荷載的比值qg3的連續次梁，可參照圖布置鋼筋。 ssAA2/14/1但不少于2根50hsA50h5050dln205/ dln205/ 3/nl3/nlnlnlald20 位于連續次梁下部彎起后剩余的縱向鋼筋，應全部伸入支座，不得在跨間截斷。 連續次梁因截面上、下均配置有受力縱筋，所以一般均沿梁全長配置封閉式箍筋，第一根箍筋可距支座邊50mm處開始布置，同時在簡支端的支座范圍內，一般宜布置一

50、根箍筋。中間支座鋼筋的彎起，第一排的上彎點距支座邊緣為50mm；第二排、第三排上彎點距支座邊緣分別為h和2h。支座上部受力鋼筋。第一次截斷的鋼筋面積不得超過50，第二次截斷不超過25，所余下的縱筋不得少于兩根，可用來承擔部分負彎矩并兼作架立鋼筋. 位于連續次梁下部彎起后剩余的縱向鋼筋，應全部伸入支座，不得在跨間截斷。5主梁的計算和構造要點 (1)主梁的跨度一般在58m為宜；梁高為跨度的l15110。 主梁除承受自重和直接作用在主梁上的荷載外，主要是次梁傳來的集中荷載。為簡化計算，也可將主梁的自重等均布荷載化成集中荷載，其作用點與次梁的位置相同。 (2)因梁板整體澆筑，故主梁跨內正彎矩所需縱筋應

51、按T形截面計算，支座截面按矩形截面計算。 在主梁支座處，主梁與次梁截面的上部縱筋相互交叉重疊，致使主梁承受負彎矩的縱筋位置下移，梁的有效高度減小。所以計算主梁支座截面縱筋時，截面有效高度:單排鋼筋時 h0= h-(5060)mm雙排鋼筋時 h0= h-(7080)mm 板鋼筋次梁鋼筋主梁鋼筋次梁主梁次梁0hmmmm3503主梁0hmmmm6050(3)主梁和次梁相交處，在主梁高度范圍內受到次梁傳來的集中荷載的作用此集中力在主梁的局部長度上將引起法向應力和剪應力，此局部應力所產生的主拉應力可能使梁腹部出現斜裂縫。為了防止斜向裂縫出現而引起局部破壞，應在次梁兩側設置附加橫向鋼筋。h附加橫向鋼筋附加

52、箍筋1hhs1h1hbbb1h1h吊筋1hbbbs附加橫向鋼筋應布置在長度為附加橫向鋼筋應布置在長度為2h1+3b的范圍內的范圍內宜優先采用箍筋1svyvlAfnmF1sin2svyvsbylAfnmAfF附加箍筋和吊筋的總截面附加箍筋和吊筋的總截面 (4)因主梁所承受的荷載較大，當主梁支承在砌體上，除應保證有足夠的支承長度外(一般取支承長度不少于370mm)，還應進行砌體的局部受壓承載力計算。 (5)主梁縱向鋼筋的彎起和截斷，原則上應按彎矩包羅圖確定。 12.3 雙向板肋梁樓蓋當l02 /l01的比值較小時，沿長跨方向傳遞的荷載將不能略去，這種在兩個方向受彎的板 稱雙向板。雙向板的受力鋼筋應

53、沿兩個方向配置。 雙向板的支承形式：雙向板的支承形式：可以是四邊支承、三邊支承、兩鄰邊支承或四點支承。支座類型支座類型：固定、簡支截面形狀截面形狀常用正方形和矩形，也可用圓形和三角形及其他形狀。工程設計中工程設計中對四邊支承板對四邊支承板：l02 /l01 2時時 按單向板設計；按單向板設計；l02 /l01 2時時 按雙向板設計。按雙向板設計。對比：對比：單向板單向板12.3 雙向板肋梁樓蓋一、一、 雙向板的主要試驗結果雙向板的主要試驗結果（以四邊簡支的板為例）1、四邊支承板彈性工作階段的受力特點從跨中任意截出兩個方向的板帶，從跨中任意截出兩個方向的板帶，兩板帶的受力和變形并不是孤立的，兩板

54、帶的受力和變形并不是孤立的，他們受到相鄰板帶的約束。他們受到相鄰板帶的約束。兩個相鄰板帶的豎向位移是不等的，靠近雙向板邊緣的板帶，其豎向位移比靠近中央的相鄰板帶小，可見在相鄰板帶之間必定存在著豎向剪力。這種豎向剪力構成了扭矩。扭距的存在減小了按獨立板帶計算扭距的存在減小了按獨立板帶計算的彎矩值。與用彈性薄板理論所求的彎矩值。與用彈性薄板理論所求的彎矩值比較，可的彎矩值比較，可將雙向板的彎矩將雙向板的彎矩計算簡化為：計算簡化為：按獨立板帶計算的彎按獨立板帶計算的彎矩乘以小于矩乘以小于1的修正系數來考慮扭的修正系數來考慮扭矩的影響。矩的影響。12.3 雙向板肋梁樓蓋2、均布荷載下四邊簡支板的主要試

55、驗結果在四邊簡支、兩個方向配筋相同的正方形板正方形板中，當荷載逐漸增加時，第一批裂縫出現在板底中間部分，并沿對角線方向向四角擴展。 當鋼筋達到屈服后，裂縫寬度顯著擴大。 當接近破壞時，四角附近出現垂直于對角線反方向、大體上呈環狀的板面裂縫。這些裂縫的出現，加劇了板底對角線裂縫的開展。在兩個方向配筋相同的簡支矩形板矩形板中，第一批裂縫出現在板的中部，平行于長邊方向。當荷載繼續增大時，這些裂縫逐漸延伸，并沿45O角方向向四角擴展，截止破壞時，板面郊區也產生環狀裂縫最終因板底裂縫處受力鋼筋屈服而破壞。12.3 雙向板肋梁樓蓋01l0201ll二、雙向板的內力計算雙向板的內力分析，與單向連續板一樣，有

56、兩類反方法：按彈性理論計算法：將鋼筋混凝土雙向板視為勻質彈性 體，按彈性理論計算內力；按塑性理論計算法：考慮鋼筋混凝土塑性變形影響。1 1、按彈性理論計算、按彈性理論計算單跨雙向板按彈性理論的實用計算方法單跨雙向板按彈性理論的實用計算方法扭距的存在減小了按獨立板帶計算的彎矩扭距的存在減小了按獨立板帶計算的彎矩值。與用彈性薄板理論所求的彎矩值比較，值。與用彈性薄板理論所求的彎矩值比較，可可將雙向板的彎矩計算簡化為：將雙向板的彎矩計算簡化為：按獨立板按獨立板帶計算的彎矩乘以小于帶計算的彎矩乘以小于1的修正系數來考的修正系數來考慮扭矩的影響。慮扭矩的影響。12.3 雙向板肋梁樓蓋當板厚遠小于板短邊邊

57、長的130，且板的撓度遠小于板的厚度時，雙向板內力可按彈性薄板理論計算。 為了工程應用，對六種支承情況六種支承情況的矩形板根據彈性薄板理論，制成表格見附錄8。計算時，只須須根據實際根據實際支承情況、荷載情況及短長跨的比值支承情況、荷載情況及短長跨的比值，查出彎矩系數查出彎矩系數，便可按下式算得有關彎矩。m-跨中和支座跨中和支座單位板寬內單位板寬內的彎矩設計值的彎矩設計值(kN.m/m);12.3 雙向板肋梁樓蓋m=表中系數pl012（121）六種支六種支承情況：承情況：CBpl401201plV=0,彎矩表中系數撓度表中系數這里0201ll0201llf1m2m0201ll1m2mf對鋼筋混凝

58、土彎對鋼筋混凝土彎矩按下式計算：矩按下式計算：122211mmmmmm2.0（122）01l02l1m2m0.500.010130.09650.01740.800.006030.05610.03340.550.009400.08920.02100.850.005470.05060.03480.600.008670.08200.02420.900.004960.04560.03580.650.007960.07500.02710.950.004490.04100.03640.700.007270.06830.02961.000.004060.03580.03680.750.006630.0620

59、0.0317四邊簡支多跨連續雙向板按彈性理論計算是很復雜的，為了簡化計算，在設多跨連續雙向板按彈性理論計算是很復雜的，為了簡化計算，在設計中都是采用計中都是采用簡化的實用計算法。簡化的實用計算法。以單跨板內力計算為基礎。以單跨板內力計算為基礎。 盡量利用單跨板的內力計算表格。盡量利用單跨板的內力計算表格。 假定：支承梁的抗彎剛度很大，其堅向變形可略去不計，假定：支承梁的抗彎剛度很大，其堅向變形可略去不計， 同時假定抗扭同時假定抗扭 剛度很小，可以轉動。剛度很小，可以轉動。使用條件：同一方向相鄰最小跨度與最大跨度之比大于使用條件：同一方向相鄰最小跨度與最大跨度之比大于0.75的的 多跨連續雙向板

60、。多跨連續雙向板。 活荷載應考慮不利位置布置。活荷載應考慮不利位置布置。多跨連續雙向板多跨連續雙向板對稱情況：對稱情況：2qg反對稱情況：反對稱情況：2q02l02l02l02l02ll01l01l01l01（1）跨中最大正彎矩）跨中最大正彎矩 當求某區格跨中最大彎矩時，其當求某區格跨中最大彎矩時，其活荷載應棋盤式布置活荷載應棋盤式布置，即，即在該區格及其左右前后每隔一區格布置活荷載。在該區格及其左右前后每隔一區格布置活荷載。為了能利用單跨向板的內力計算表格，將棋盤形布置的活荷載為了能利用單跨向板的內力計算表格，將棋盤形布置的活荷載分解為分解成對稱與反對稱荷載情況，每種情況的荷載為：分解為分解