1、消力池底板抗浮計算書一、概述 溢流堰、閘室后接消力池，消力池長18m，寬17m，深1.1m,底板高程為11.9m，消力池底板厚度為0.5m,。底板設置排水孔，孔排距均為2m，成梅花型布置，其下設置砂石反濾墊層，層厚1.00m。 泄洪沖沙閘消力池和泄洪閘底板后接防沖海漫，海漫長29m。海漫采用M7.5漿砌石，厚0.3m。二、主要設計依據及參數選取 1特征水位及流量 正常蓄水位17.00m，設計水位19.81m，校核洪水位20.03m。洪水流量及水位見表2-1。 表2-1     流量及水位表

2、60;   工況 洪水頻率（）洪峰流量 (m3/s) 上游水位(m) 下游水位(m) 設計情況5217.62  19.81 13.00校核情況2262.48 20.03 483.572.主要設計參數 底板采用C30混凝土: 容重2.4t/m3, fc=20.1 N/mm2, ft=2.01N/mm2；彈性模量Ec=3.00×10-4N/mm2；基巖與混凝土面的抗剪斷強度=0.40.7，粘滯力c=0.060.2Mpa； 級鋼筋，

3、fy=fy=310 N/mm三、設計工況   本次分析主要計包括壩后消力池底板的結構設計及配筋計算，具體計算工況如下： （1）工況一：正常蓄水位+自重+揚壓力+脈動壓力（基本荷載組合） （2）工況二：設計洪水位+自重+揚壓力+脈動壓力（基本荷載組合） （3）工況三：校核洪水位+自重+揚壓力+脈動壓力（特殊荷載組合） 四、底板荷載計算 1.計算公式及參數選取   （1）自重  G=c×A×h G  底板自重（KN）；&

4、#160;A  底板面積（m2），306m2； h  底板厚度（m），0.5m；  CC30混凝土容重，取值24KN/m3。 帶入數據求的底板自重為3672KN。 （2）時均壓力   Pw=w×H×A Pw  水壓力（KN）； H  下游水深（m）； A  底板面積（m2）；  w水的容重。 表4-2  時均壓力計算表 計算工況

5、 底板面積（m2）水的容重(KN/m3)下游水深（m） 時均壓力（KN）正常蓄水3069.800設計洪水3069.83.04 9116.35 校核洪水3069.84.0712205.116（3） 揚壓力   Py=w×(H+h)×A Py 底板承受的揚壓力（KN）； H  下游水深（m）； h 底板厚度（m），此處為0.5m； w水的容重，取值9.8KN/m3； 表4-3   揚壓力計算

6、表 計算工況 底板面積（m2）水的容重(KN/m3) 下游水深（m）底板厚度（m）揚壓力（KN）正常蓄水3069.800.51499.4設計洪水3069.83.040.510615.75校核洪水 3069.84.070.513704.52 （4）脈動壓力  Pm=am×v22g×w×A Pm 脈動壓力(KN）； V 底板計算斷面處得平均流速（m/s） am 脈動壓力系數，此處取值0.1； A 底板面積（m2），306m2； w水的容重，取值9.8KN/m3

7、； 表4-4  脈動壓力計算表 計算工況下泄流量（m3/s）下游水深(m) 平均流速(m2/s)水的容重(KN/m3) 脈動壓力（KN） 設計洪水64.983.041.269.824.29校核洪水111.574.071.619.839.66  （5）作用效應及抗力效應函數  作用效應函數（垂直向上所有合力） R（·）=Q×Py+Q×Pm抗力效應函數（垂直向下所有合力） S（·）=G×G+Q×PwG永久荷載分

8、項系數，取1.05； Q可變荷載分項系數，取1.20；  2.荷載計算結果 將已知數據代入上述公式，計算結果見表4-5 荷載工況正常蓄水位設計洪水位校核洪水位備注自重（KN）3855.63855.63855.6時均壓力（KN）010939.6214646.14揚壓力（KN）1799.2812738.916445.42脈動壓力（KN）029.1547.53作用效應函數1799.2812768.0516492.85抗力效應函數3855.614795.2218501.74由計算結果可以看出：消力池底板在各工況的抗力效應均大于作用效應，即垂直向上的合力小于垂直向下的合力，滿足規范要求。 五、底