1、RAL15 板帶材軋制制度的確定板帶材軋制制度的確定板帶材軋制制度主要包括：壓下、速度、溫度、張力板帶材軋制制度主要包括：壓下、速度、溫度、張力及輥型制度等，其中主要是及輥型制度等，其中主要是壓下制度壓下制度（它必然涉及速度、（它必然涉及速度、溫度和張力制度）和溫度和張力制度）和輥型制度輥型制度，它們決定輥縫的大小和，它們決定輥縫的大小和形狀。它主要根據產品的技術要求、原料條件及生產設形狀。它主要根據產品的技術要求、原料條件及生產設備情況，運用數學模型或圖表進行計算，決定各道的實備情況，運用數學模型或圖表進行計算，決定各道的實際壓下量、空載輥縫、軋制速度等，并根據產品特點確際壓下量、空載輥縫、

2、軋制速度等，并根據產品特點確定軋制溫度及輥型制度。定軋制溫度及輥型制度。RAL15.1 制定軋制制度的原則和要求制定軋制制度的原則和要求15.1.1 在設備能力允許的條件下盡量提高產量在設備能力允許的條件下盡量提高產量 途徑途徑：提高壓下量、縮減軋制道次、合理速度規程、縮短提高壓下量、縮減軋制道次、合理速度規程、縮短軋制周期、減少換輥時間及合理選擇原料增加坯重等。軋制周期、減少換輥時間及合理選擇原料增加坯重等。可逆式軋機可逆式軋機：提高壓下量以縮減道次提高壓下量以縮減道次 連軋機連軋機：合理分配壓下并提高軋制速度合理分配壓下并提高軋制速度從設備能力著眼，限制壓下量和速度提高的主要因素：從設備能

3、力著眼，限制壓下量和速度提高的主要因素：（1）咬入條件）咬入條件 ; （2）軋輥輥頸及接軸叉頭等的強度條件）軋輥輥頸及接軸叉頭等的強度條件 ;（3）電機能力的限制。）電機能力的限制。RAL15.1.2 在保證操作穩定的條件下提高質量在保證操作穩定的條件下提高質量當輥身為圓柱形，凸度為零時，若當輥身為圓柱形，凸度為零時，若鋼板由軋制中心線偏移鋼板由軋制中心線偏移a的距離，的距離，則軋輥兩端軸承上所受的力就不再則軋輥兩端軸承上所受的力就不再相等，兩邊牌坊及零件的彈性變形相等，兩邊牌坊及零件的彈性變形也不再相等，使軋輥軸線不再平行，也不再相等，使軋輥軸線不再平行，使軋輥產生了傾斜。通過計算可求使軋輥

4、產生了傾斜。通過計算可求出由于鋼板偏移出由于鋼板偏移a的距離而引起的的距離而引起的鋼板鋼板兩側厚度差兩側厚度差1為為：鋼板軋制定心條件鋼板軋制定心條件式中式中 P軋制壓力，軋制壓力，kN；B、a鋼板寬度及鋼板由軋制中心線偏移的距離，鋼板寬度及鋼板由軋制中心線偏移的距離，mm； A 兩壓下螺絲軸線之間的距離，兩壓下螺絲軸線之間的距離，mm；K 軋機剛度（不包括軋輥），軋機剛度（不包括軋輥），kN/mm。RAL在軋制過程中一旦形成偏移，只能擴大，不能消除，壓下不在軋制過程中一旦形成偏移，只能擴大，不能消除，壓下不等勢必引起兩側出輥速度產生差異，結果造成鐮刀彎。等勢必引起兩側出輥速度產生差異，結果造

5、成鐮刀彎。若軋件不產生偏移，輥縫應呈凸透鏡形狀，凸度越大，操作若軋件不產生偏移，輥縫應呈凸透鏡形狀，凸度越大，操作越穩定，此時鋼板橫向厚差增大，所以要越穩定，此時鋼板橫向厚差增大，所以要尋找最小凸度值尋找最小凸度值。假定兩輥的凹度并到一個輥上，另一軋輥呈圓柱形。鋼板移假定兩輥的凹度并到一個輥上，另一軋輥呈圓柱形。鋼板移動動a的距離，的距離，將使偏移側的壓下率增加將使偏移側的壓下率增加，該作用正好與前面偏，該作用正好與前面偏移的作用相反。顯然只有二者影響互相抵消，或前者比后者移的作用相反。顯然只有二者影響互相抵消，或前者比后者大時，才能起到自動定心作用。大時，才能起到自動定心作用。RAL設實際軋

6、制中輥型呈拋物線設實際軋制中輥型呈拋物線狀，則在軋件寬度上中心處狀，則在軋件寬度上中心處的輥型凹度的輥型凹度t為：為：ttyyW2221tBayyWB 21224210tPaBBayyWA KB 式中，式中，y、yt、W分別為工作輥在分別為工作輥在軋件寬度上的彎曲撓度、熱凸度及原軋件寬度上的彎曲撓度、熱凸度及原始輥型凸度值始輥型凸度值 。在（在（B+2a）處與）處與B處鋼板厚度處鋼板厚度的減少量的減少量2 為：為：若令兩種作用抵消，則若令兩種作用抵消，則令令a0，即偏移的距離極小時，則有，即偏移的距離極小時，則有WyyKAPBt22RAL22PBHKA為使軋件能自動定心所必須的為使軋件能自動定

7、心所必須的最小原始輥型值為：最小原始輥型值為： 22KAPByyWt22KAPBWyyHt由最小撓度值便可求出為產生此撓度所必須的最小軋制壓力，進而確定出為使軋件由最小撓度值便可求出為產生此撓度所必須的最小軋制壓力，進而確定出為使軋件能自動定心所必須的最小壓下量。這就是所謂的能自動定心所必須的最小壓下量。這就是所謂的“中厚法中厚法”或或“中高法中高法”。由上式。由上式可以推知，這個中厚量，即板凸度至少應該為：可以推知，這個中厚量，即板凸度至少應該為：或者說，當原始輥型或者說，當原始輥型W一定時，所必須的一定時，所必須的軋輥彎曲最小撓度值為：軋輥彎曲最小撓度值為：WyKAPByt22討論：（討論

8、：（1）中厚量與軋制壓力及鋼板寬度成正比，而與機架的剛度及壓下螺絲中）中厚量與軋制壓力及鋼板寬度成正比，而與機架的剛度及壓下螺絲中 心線間的距離的平方成反比。心線間的距離的平方成反比。 （2）為提高鋼板厚度精度而又使操作穩便，必須努力提高軋機的剛度。）為提高鋼板厚度精度而又使操作穩便，必須努力提高軋機的剛度。RAL15.2 壓下規程或軋制規程設計壓下規程或軋制規程設計(設定設定)n 壓下規程中心內容壓下規程中心內容:變形制度，即確定軋制方法、變形制度，即確定軋制方法、軋制道次及道次壓下量，最終確定各道次輥縫值。軋制道次及道次壓下量，最終確定各道次輥縫值。n 各道次的軋制速度、軋制溫度及前后張力

9、制度的各道次的軋制速度、軋制溫度及前后張力制度的確定及原料尺寸的合理選擇都是以壓下制度為核確定及原料尺寸的合理選擇都是以壓下制度為核心展開的，反過來它們也影響壓下制度。心展開的，反過來它們也影響壓下制度。 RAL壓下規程的制定方法壓下規程的制定方法理論方法：理論方法：從滿足前述制定軋制規程的原則要求出發，按預從滿足前述制定軋制規程的原則要求出發，按預設的條件通過理論設的條件通過理論( (數學模型數學模型) )計算或圖表方法，以求最佳的計算或圖表方法，以求最佳的軋制規程。必須有全面計算機控制，才能對壓下規程進行在軋制規程。必須有全面計算機控制，才能對壓下規程進行在線理論計算和控制。線理論計算和控

10、制。經驗方法：經驗方法：參照現有類似軋機的壓下規程制定新的壓下規程，參照現有類似軋機的壓下規程制定新的壓下規程，即根據經驗資料進行壓下分配及校核計算。即根據經驗資料進行壓下分配及校核計算。常用的壓下量或壓下率分配法、能耗負荷分配法等基本上都常用的壓下量或壓下率分配法、能耗負荷分配法等基本上都是經驗方法是經驗方法。RAL(a)在咬入能力允許條件下，按經驗分配各道次壓下量，包括在咬入能力允許條件下，按經驗分配各道次壓下量，包括直直接分配各道次絕對壓下量或壓下率接分配各道次絕對壓下量或壓下率、確定各道次壓下量分配確定各道次壓下量分配率率及及確定各道次確定各道次能耗負荷分配比能耗負荷分配比等各種方法；

11、等各種方法；(b)制定速度制度，計算軋制時間并確定各道次軋制溫度；制定速度制度，計算軋制時間并確定各道次軋制溫度；(c)計算軋制壓力、軋制力矩和總傳動力矩；計算軋制壓力、軋制力矩和總傳動力矩；(d)校驗軋輥等部件的強度和電機功率；校驗軋輥等部件的強度和電機功率；(e)按前述制定軋制規程的原則和要求進行必要的修正和改進。按前述制定軋制規程的原則和要求進行必要的修正和改進。壓下規程的制定步驟壓下規程的制定步驟RAL15.2.2 中厚板軋機壓下規程設計中厚板軋機壓下規程設計中厚板軋機多為四輥可逆式軋機，對于可逆式軋中厚板軋機多為四輥可逆式軋機，對于可逆式軋機采用的壓下規程設計方法也適于熱連軋的粗軋機

12、采用的壓下規程設計方法也適于熱連軋的粗軋機組，機組，具體例子見教材具體例子見教材。根據中厚板軋制的特點，粗軋階段的前幾道次主要根據中厚板軋制的特點，粗軋階段的前幾道次主要應校核應校核咬入能力咬入能力及及最大扭轉力矩最大扭轉力矩的限制條件，而精的限制條件，而精軋階段則主要應考慮軋階段則主要應考慮板形尺寸及性能質量板形尺寸及性能質量的限制，的限制，應使軋制力逐道減小。應使軋制力逐道減小。RAL圖圖154 厚板軋制壓下規程計算順序厚板軋制壓下規程計算順序 1按板凸度一定原則確定按板凸度一定原則確定h; hn成品厚度；成品厚度；2按最大力矩限制確定按最大力矩限制確定h 日本鹿島及和歌山兩制鐵所的厚板日

13、本鹿島及和歌山兩制鐵所的厚板廠研制了廠研制了“板凸度一定板凸度一定”的壓下規的壓下規程計算方法及數學模型，程計算方法及數學模型，其基本思其基本思路是精軋階段前期按最大力矩限制路是精軋階段前期按最大力矩限制條件進行設定計算，中間作過渡緩條件進行設定計算，中間作過渡緩和處理和處理，最后階段按板凸度一定的，最后階段按板凸度一定的原則進行設定計算原則進行設定計算；為了保證板；為了保證板形形精度，采用由成品道次向上逆流計精度，采用由成品道次向上逆流計算各道次壓下量的方式。算各道次壓下量的方式。RAL 圖圖155確定厚板軋制壓下規程的新方案確定厚板軋制壓下規程的新方案 1按板凸度一定原則確定按板凸度一定原

14、則確定h; 2該廠實際壓該廠實際壓下方案；下方案；3按最大力矩限制確定按最大力矩限制確定h 最近日本水島制鐵所，利用計算機最近日本水島制鐵所，利用計算機控制可將軋輥的熱膨脹和磨損以及控制可將軋輥的熱膨脹和磨損以及軋制過程中的板形凸度等組成控制軋制過程中的板形凸度等組成控制模型，使板形及厚度達到更高的精模型，使板形及厚度達到更高的精度。計算壓下規程時，度。計算壓下規程時，在精軋階段在精軋階段并不一定要遵循并不一定要遵循“板凸度一定板凸度一定”的的原則，而是盡量采用最大壓下量，原則，而是盡量采用最大壓下量，但是軋制壓力仍然逐道減小，最終但是軋制壓力仍然逐道減小，最終歸結到成品板凸度所需要的壓力歸結

15、到成品板凸度所需要的壓力（Pn）。這樣在保證板凸度較小基）。這樣在保證板凸度較小基礎上，使生產能力得到較大提高。礎上，使生產能力得到較大提高。RALl主要內容：確定各架軋機的空載輥縫和空載速度，也就是確定各架軋主要內容：確定各架軋機的空載輥縫和空載速度，也就是確定各架軋機的壓下制度、速度制度和溫度制度。機的壓下制度、速度制度和溫度制度。l欲確定空載輥縫值，便必須確定軋機彈跳值。欲確定空載輥縫值，便必須確定軋機彈跳值。l根據經驗估計彈跳值，即在換輥后，先進行根據經驗估計彈跳值，即在換輥后，先進行“試軋規格試軋規格”的軋制，然的軋制，然后改軋其他規格，改動幅度不能太大（通常板厚變動后改軋其他規格，

16、改動幅度不能太大（通常板厚變動0.51.0mm，板，板寬變動寬變動100200mm）。這樣各板卷厚度差值較大，甚至達）。這樣各板卷厚度差值較大，甚至達0.2mm以上，以上，各架負荷不均，造成負荷積累的現象，影響整個機組能力發揮。各架負荷不均，造成負荷積累的現象，影響整個機組能力發揮。因此，因此，目前都采用計算機進行軋制規程設定和控制。目前都采用計算機進行軋制規程設定和控制。 15.2.3 熱連軋板帶鋼軋制規程設定熱連軋板帶鋼軋制規程設定RAL熱帶軋制規程的設定步驟：熱帶軋制規程的設定步驟：（1）初設定：根據實測粗軋結果（厚度、寬度、溫度等）和成品規格，利用）初設定：根據實測粗軋結果（厚度、寬度

17、、溫度等）和成品規格，利用數學模型進行預計算，以決定各機架的負荷分配、壓下規程，確定各架空載輥數學模型進行預計算，以決定各機架的負荷分配、壓下規程，確定各架空載輥縫。此外，還要根據各架出口厚度，計算各架的活套張力及平衡錘的給定值，縫。此外，還要根據各架出口厚度，計算各架的活套張力及平衡錘的給定值，活套位置則可根據圖表值給定。活套位置則可根據圖表值給定。（2）整定計算：在帶坯到達精軋機入口時，根據從粗軋出口到精軋入口所實際）整定計算：在帶坯到達精軋機入口時，根據從粗軋出口到精軋入口所實際經過的時間，再次利用溫降模型計算溫度，以進行軋制規程的整定計算。如果其經過的時間，再次利用溫降模型計算溫度，以

18、進行軋制規程的整定計算。如果其時間與初設定值出入不大，可不作整定計算。時間與初設定值出入不大，可不作整定計算。RAL（3）當帶鋼進入精軋第一架和第二架后，利用軋制力等實測數據進行）當帶鋼進入精軋第一架和第二架后，利用軋制力等實測數據進行自適應計算，以進一步修正以后各架的設定值。但帶鋼頭部硬度不能代自適應計算，以進一步修正以后各架的設定值。但帶鋼頭部硬度不能代表整個帶坯的硬度，因而這種功能往往并不采用。表整個帶坯的硬度，因而這種功能往往并不采用。（4）當帶鋼通過整個精軋機組以后收集所測得的溫度、厚度、壓力、）當帶鋼通過整個精軋機組以后收集所測得的溫度、厚度、壓力、速度、電壓、電流等數據，并將這些

19、數據反饋給計算機作自適應和自校速度、電壓、電流等數據，并將這些數據反饋給計算機作自適應和自校正計算，以改進下一塊帶鋼的設定計算。正計算，以改進下一塊帶鋼的設定計算。RAL在分配壓下量時，一般考慮：在分配壓下量時，一般考慮：1）第一架可以留有適當余量，考慮咬入問題，使壓下量）第一架可以留有適當余量，考慮咬入問題，使壓下量略小于設備允許的最大壓下量；略小于設備允許的最大壓下量；2）第二、三架要充分利用設備能力，給予盡可能大的壓）第二、三架要充分利用設備能力，給予盡可能大的壓下量；下量；3）以后各架逐漸減少壓下量，到最末一架一般在）以后各架逐漸減少壓下量，到最末一架一般在10%15%左右，以保證板形

20、、厚度精度及性能質量。左右，以保證板形、厚度精度及性能質量。RAL壓下分配方法：最常用的是經驗方法（利用現場經驗資料壓下分配方法：最常用的是經驗方法（利用現場經驗資料直接分配各架壓下率或厚度；分配各架能耗負荷）直接分配各架壓下率或厚度；分配各架能耗負荷）分配系數法分配系數法能耗分配系數法武鋼能耗分配系數法武鋼壓下率、壓力、功率三種分配系數法常用壓壓下率、壓力、功率三種分配系數法常用壓下率分配系數法寶鋼下率分配系數法寶鋼2050快速分析算法由德國快速分析算法由德國AEG公司推出公司推出-本鋼本鋼1700分配能耗負荷的方法（能耗法）：以分配能耗負荷為手段分配能耗負荷的方法（能耗法）：以分配能耗負荷

21、為手段以達到分配各架壓下量、確定各架軋出厚度的目的。以達到分配各架壓下量、確定各架軋出厚度的目的。RAL能耗法就是從電機能量（功率）出發，按經驗能耗資料推能耗法就是從電機能量（功率）出發，按經驗能耗資料推算出各架壓下量。為了推算出各架壓下量，必須找出功率算出各架壓下量。為了推算出各架壓下量，必須找出功率消耗與壓下量（或厚度）之間的定量關系。這就是所謂單消耗與壓下量（或厚度）之間的定量關系。這就是所謂單位能耗曲線。通常采用單位小時產量的軋制功耗，即所謂位能耗曲線。通常采用單位小時產量的軋制功耗，即所謂單位能耗單位能耗W（單位（單位kWh/t），若令軋機每小時產量為），若令軋機每小時產量為Q(t)

22、，功率消耗為功率消耗為N(kWh)，則，則310NUIWQQ3600NWQvbh WRAL從所測電機功率消耗中扣除空轉功率及電機鐵損等非軋制從所測電機功率消耗中扣除空轉功率及電機鐵損等非軋制功率，并將其畫成曲線或整理成表格。理論推導可證明：功率，并將其畫成曲線或整理成表格。理論推導可證明：單位能耗是延伸系數的對數函數，當坯厚單位能耗是延伸系數的對數函數，當坯厚H0一定時，可得一定時，可得到到Wh之間關系的能耗曲線。之間關系的能耗曲線。在實際應用這些能耗曲線時，要根據每套軋機的具體情況，在實際應用這些能耗曲線時，要根據每套軋機的具體情況，積累自己的實驗資料，做出自己的單位能耗曲線。同時還積累自己

23、的實驗資料，做出自己的單位能耗曲線。同時還應該考慮溫度等因素對能耗曲線的影響。應該考慮溫度等因素對能耗曲線的影響。RAL按能耗曲線分配壓下的方法有三種：按能耗曲線分配壓下的方法有三種： （1）等功耗分配法等功耗分配法 每架軋機軋制時所消耗的功率相等。除最后每架軋機軋制時所消耗的功率相等。除最后12架由于考慮架由于考慮板形精度而采用較小能耗以外，將所剩的全部能耗平均分配到其余各架軋機上去，板形精度而采用較小能耗以外，將所剩的全部能耗平均分配到其余各架軋機上去，便可求得其余各架軋后厚度。便可求得其余各架軋后厚度。（2） 等相對功率分配法等相對功率分配法 如果各軋機主電機容量并不相等，則能耗分配就必

24、須按如果各軋機主電機容量并不相等，則能耗分配就必須按各架軋機的相對電機容量來進行分配。設連軋機組的總電機功率為各架軋機的相對電機容量來進行分配。設連軋機組的總電機功率為 ，相，相應的單位總能耗為應的單位總能耗為 ，則應分配到各架軋機的能耗應為：，則應分配到各架軋機的能耗應為：當各架電機容量相等時，實際就變成等功耗分配法。當各架電機容量相等時，實際就變成等功耗分配法。1iiniiNWWN機架數ni.1架的電機容量第iNi單位總能耗W總電機功率niiN1架的單位能耗第iWiniiN1WRAL（3）按負荷分配系數或負荷分配比進行分配的方法按負荷分配系數或負荷分配比進行分配的方法這里的負荷分配比是指累

25、積負荷分配比，如下公式：這里的負荷分配比是指累積負荷分配比，如下公式：但有時也指單道的負荷分配比，此時公式中的但有時也指單道的負荷分配比，此時公式中的wi變成第變成第i架單位能耗。架單位能耗。根據這些負荷分配比，即可求出各架的軋后厚度和壓下量。根據這些負荷分配比，即可求出各架的軋后厚度和壓下量。wwii或負荷分配比架的累積能耗分配系數ii架的累積能耗iwi總能耗wRAL（1）輸入給定數據）輸入給定數據 中間坯厚度或寬度由粗軋后的中間坯厚度或寬度由粗軋后的射線測厚射線測厚儀及光電測寬儀測得。在粗軋末架測出口溫儀及光電測寬儀測得。在粗軋末架測出口溫度，利用輻射散熱理論模型計算出帶坯頭部度，利用輻射

26、散熱理論模型計算出帶坯頭部到達精軋機入口時的溫度預測值。帶坯到達到達精軋機入口時的溫度預測值。帶坯到達飛剪前再經測溫以進行校正。成品厚度、終飛剪前再經測溫以進行校正。成品厚度、終軋溫度等根據技術要求給定。軋溫度等根據技術要求給定。 （2）確定軋制總功率）確定軋制總功率 當精軋溫度和鋼種已知時，可由帶坯的厚當精軋溫度和鋼種已知時，可由帶坯的厚度及相應終軋溫度等條件從能耗曲線直接查度及相應終軋溫度等條件從能耗曲線直接查出軋制所需的總軋制功率（總功耗）。出軋制所需的總軋制功率（總功耗）。熱連軋機組軋制規程設定計算的一般過程和步驟熱連軋機組軋制規程設定計算的一般過程和步驟圖圖 3156 精軋機能耗曲線

27、精軋機能耗曲線1低碳鋼，低碳鋼，h=2.7mm；2低合金鋼，低合金鋼，h=4.5mmRAL（3）按能耗曲線進行負荷分配）按能耗曲線進行負荷分配利用上述負荷分配方法確定出各種產品在各機架上的負荷分配比。利用上述負荷分配方法確定出各種產品在各機架上的負荷分配比。（4）確定各機架出口厚度）確定各機架出口厚度可根據各機架的負荷分配比，用數學模型計算出各機架的出口厚度。可根據各機架的負荷分配比，用數學模型計算出各機架的出口厚度。機機 架架 號號1234567單道負荷分配比單道負荷分配比/(%)14141817141310累積負荷分配比累積負荷分配比/（）（）142846637790100累積能耗累積能耗

28、/kWht14.1768.3513.7218.822.9726.8529.83軋出厚度軋出厚度/mm18.512.07.55.23.832.7壓下量壓下量/mm11.56.54.52.31.40.80.3壓下率壓下率/(%)38.535.537.531272110RAL（5）確定最末機架的出口速度）確定最末機架的出口速度 末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷卻能力（終軋溫度）末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷卻能力（終軋溫度）限制限制。一般穿帶速度依帶鋼厚度的不同在。一般穿帶速度依帶鋼厚度的不同在410m/s之間，帶鋼厚度在之間，帶鋼厚度在4mm以下時，以下時， 穿帶速度可取穿帶

29、速度可取10m/s左右。左右。 一是：按溫度模型或其他經驗統計公式由所需一是：按溫度模型或其他經驗統計公式由所需終軋溫度和成品厚度終軋溫度和成品厚度去確定末架出口速度。去確定末架出口速度。 二是：二是：末架速度應該在電機能力允許的條件下，根據最大產量來決末架速度應該在電機能力允許的條件下，根據最大產量來決定，定，為控制終軋溫度專門設計了高速冷卻系統。為控制終軋溫度專門設計了高速冷卻系統。RAL（6）其他各機架軋制速度的確定）其他各機架軋制速度的確定 根據秒流量相等的原則，由各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋根據秒流量相等的原則，由各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋輥速度。前滑率為壓下率的函數，可通

30、過理論或經驗公式進行計算。輥速度。前滑率為壓下率的函數，可通過理論或經驗公式進行計算。連軋機各架軋制速度應有較大的調整范圍連軋機各架軋制速度應有較大的調整范圍。0 01 12277h vhvh vh vC7007/vvhh71101100(1)vhhvvvhhu1710(1)hvvh連軋機組的速度范圍與連軋機組的速度范圍與總延伸系數總延伸系數有關，而在總延伸系數一定的前提有關，而在總延伸系數一定的前提下，下，第一道次的相對壓下量第一道次的相對壓下量發生變發生變化時，也會使速度范圍發生改變。化時，也會使速度范圍發生改變。如第一架的相對壓下量為如第一架的相對壓下量為3040%，則連軋機組的速度范圍

31、應該為最大則連軋機組的速度范圍應該為最大總延伸的總延伸的60%70%。RAL假定假定v7最大為最大為23m/s，則第一架最低出口速度應為，則第一架最低出口速度應為1.541.32m/s。當金屬總延伸最小時，第一架便具有最大的出口速度。當金屬總延伸最小時，第一架便具有最大的出口速度。連軋機組的最高和連軋機組的最高和最低速度范圍是由最大和最小的金屬總延伸的工藝要求和電機制造技術的最低速度范圍是由最大和最小的金屬總延伸的工藝要求和電機制造技術的可能條件來確定的可能條件來確定的。一般直流電動機的調速范圍約為。一般直流電動機的調速范圍約為3左右，根據調速的左右，根據調速的可能，可能，v7最小速度約為最小

32、速度約為7.6m/s。71(0.6 0.7)15(17.5) 18(21)vv根據國內外資料，根據國內外資料，7機架熱連軋機組金屬最大總延伸可達機架熱連軋機組金屬最大總延伸可達2530，則速度，則速度范圍約為：范圍約為： RAL為滿足不同品種要求，各架調速范圍應力求為滿足不同品種要求，各架調速范圍應力求增大。增大。c、d線由總延伸率的最大和最小值決線由總延伸率的最大和最小值決定的速度范圍，定的速度范圍，a、b線為軋機應具有的最大線為軋機應具有的最大和最小速度，將各機架的速度范圍畫成圖形，和最小速度，將各機架的速度范圍畫成圖形，其形狀為錐形，故常稱為其形狀為錐形，故常稱為速度錐速度錐。由軋制工由

33、軋制工藝要求提出的總延伸及速度范圍必須落入此藝要求提出的總延伸及速度范圍必須落入此速度錐內，否則連軋將無法實現速度錐內，否則連軋將無法實現。速度調整方法：在舊軋機上常采用以機組中速度調整方法：在舊軋機上常采用以機組中間的某一架為基準進行調速；目前在現代熱間的某一架為基準進行調速；目前在現代熱連軋機上允許各架自由調速，要求都有自己連軋機上允許各架自由調速，要求都有自己的變壓器。的變壓器。圖圖315 精軋機組各架速度范圍精軋機組各架速度范圍 RAL（7）功率校核）功率校核 各機架軋制速度確定以后，用能耗曲線進行功率校核。各機架所需要的功各機架軋制速度確定以后，用能耗曲線進行功率校核。各機架所需要的

34、功率（率（Ni）為）為 ：13600iiiNQQV 式中式中 單位能耗，即每軋一噸鋼所消耗的千瓦小時數；單位能耗，即每軋一噸鋼所消耗的千瓦小時數； V金屬秒流量；金屬秒流量；按此計算的各架所需功率校驗各架電機能力是否充分利用或超過負荷。應按此計算的各架所需功率校驗各架電機能力是否充分利用或超過負荷。應使計算的使計算的Ni小于電機額定功率。小于電機額定功率。（8） 軋制壓力計算軋制壓力計算 軋制壓力的計算方法基本上與中厚板軋制規程相類似。但在熱連軋及冷軋板帶軋制壓力的計算方法基本上與中厚板軋制規程相類似。但在熱連軋及冷軋板帶鋼過程中，由于單位壓力較大，故計算軋輥半徑時必須考慮壓扁的影響。鋼過程中

35、，由于單位壓力較大，故計算軋輥半徑時必須考慮壓扁的影響。1iiQQRAL（9）各機架壓下位置即空載輥縫值的設定）各機架壓下位置即空載輥縫值的設定由于軋機的彈跳，使軋出的鋼板厚度由于軋機的彈跳，使軋出的鋼板厚度h等于原來的空載輥縫再加上等于原來的空載輥縫再加上彈跳。對于薄帶其厚度和壓下量甚至要比彈跳值還小，并且對不均勻變彈跳。對于薄帶其厚度和壓下量甚至要比彈跳值還小，并且對不均勻變形的敏感性又很大，所以必須對軋機的彈跳值進行精確的估計，才能軋形的敏感性又很大，所以必須對軋機的彈跳值進行精確的估計，才能軋出符合要求的產品。出符合要求的產品。為了提高預報精度，實際控制中還需要加進一些修正和補償，即：

36、為了提高預報精度，實際控制中還需要加進一些修正和補償，即：1）軋機剛度補償：軋機剛度依所軋板帶寬度而變化，故實際軋制剛度）軋機剛度補償：軋機剛度依所軋板帶寬度而變化，故實際軋制剛度應進行調整；故實際軋制剛度應等于應進行調整；故實際軋制剛度應等于 )(BLKRAL2)油膜厚度補償：油膜厚度隨軋制速度和軋制壓力而變化，加速時油膜油膜厚度補償：油膜厚度隨軋制速度和軋制壓力而變化，加速時油膜變厚，壓力增大時油膜變薄，因此需對油膜厚度進行修正。變厚，壓力增大時油膜變薄，因此需對油膜厚度進行修正。式中式中 n、P實際軋制時軋輥轉速及軋制壓力；實際軋制時軋輥轉速及軋制壓力； D0、D標準軋輥直徑及實際軋輥直

37、徑；標準軋輥直徑及實際軋輥直徑； C常數。常數。3)壓力零位會因軋輥熱膨脹和磨損而發生變化，從而影響帶鋼的厚度。壓力零位會因軋輥熱膨脹和磨損而發生變化，從而影響帶鋼的厚度。可根據帶卷的實測厚度誤差，用自學習反饋計算來監視修正。故往往可根據帶卷的實測厚度誤差，用自學習反饋計算來監視修正。故往往將此修正項稱為測厚儀常數項。因此，實際的壓下位置設定值應為將此修正項稱為測厚儀常數項。因此，實際的壓下位置設定值應為 ：000()DCn PnPD式中式中 、G油膜厚度修正項及測厚儀常數項。油膜厚度修正項及測厚儀常數項。GBLKPPhS)(00RAL15.2.4 冷軋板帶鋼軋制規程制定冷軋板帶鋼軋制規程制定

38、 包括原料選擇、軋制方案確定以及各道次壓下量分配包括原料選擇、軋制方案確定以及各道次壓下量分配n 原料厚度選擇原料厚度選擇主要考慮總變形程度對帶鋼性能及組織結主要考慮總變形程度對帶鋼性能及組織結構的影響。構的影響。 對一定鋼種、規格的產品，必須有一定的冷軋總變形程對一定鋼種、規格的產品，必須有一定的冷軋總變形程度，才能通過熱處理獲得所需要的一定的晶粒組織和性度，才能通過熱處理獲得所需要的一定的晶粒組織和性能。例如，汽車板必須有能。例如，汽車板必須有50%70%的冷軋總壓下率，的冷軋總壓下率，才可以獲得合適的晶粒組織和沖壓性能。才可以獲得合適的晶粒組織和沖壓性能。 此外，選擇原料厚度時，還要考慮到軋機的生產能力的此外，選擇原料厚度時，還要考慮到軋機的生產能力的提高和熱軋原料生產的可能性。從提高冷軋機生產能力提高和熱軋原料生產的可能性。從提高冷軋機生產能力著眼，原料薄些好，但這對熱軋又不利甚至不可能。著眼，原料薄些好，但這對熱軋又不利甚至不可能。RAL15.2.4 冷軋板帶鋼軋制規程制定冷軋板帶鋼軋制規程制定n 冷軋的軋程主要取決