1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。800液壓翻倒卸料離心機設-剎車裝置結構設計800液壓翻倒卸料離心機設-剎車裝置結構設計摘要該畢業設計題目是800液壓翻倒卸料離心機的設計。進行了轉鼓強度計算與校核，轉鼓壁的厚度計算，攔液板的計算，轉鼓底的設計，功率計算和電動機的選擇，所有回轉件質量，質心及轉動慣量計算，傳動皮帶的設計校核及選擇，主軸的設計和強度校核，主軸的結構設計，受力分析以及主軸的臨界轉速計算，軸承的選擇，翻到架的設計和強度計算，一些固定件的質量，質心計算，右軸的結構設計及鍵的校核，剎車的結構設計和強度計算，制動系統的選擇，帶式制動

2、器的強度校核，翻倒傳動部分的設計計算，液壓缸的選擇，液壓缸壁厚計算，和其它的一些設計計算。在設計中，首先要了解到離心機的工作原理：先由控制電路接通帶動轉鼓轉動的電動機，通過皮帶的傳動使轉鼓轉動，轉鼓轉動使物料固液分離，液體通過離心機底部的排液管流出，固體留在轉鼓壁上，然后再由控制電路接通翻倒電動機使離心機翻轉倒出固體，這樣就完成了分離的整個過程，這也是我們設計必須明白的。然后使了解離心機的各個零部件的構造和它們的材料工藝要求。最后對離心機進行整體的評定。關鍵詞： 離心機；轉鼓壁；轉鼓底；剎車- 45 -AbstractThe graduation project topic is 800 hy

3、draulic tipping over of centrifuge design. For has turned drum strength calculation and check, turned drum wall of thickness calculation, stopped liquid Board of calculation, turned drum end of of design, power calculation and motor of select, all Rotary pieces quality, mass and the inertia calculat

4、ion, drive belt of design check and the select, spindle of design and strength check, spindle of structure design, by force analysis and spindle of critical speed calculation, bearing of select, turned to frame of design and strength calculation, some fixed pieces of quality, mass calculation, right

5、 axis of structure design and the key of check, Structure design and strength calculation of the brake, and selection of brake system, brake strength, overturned part of the design, selection of hydraulic cylinder, hydraulic cylinder wall thickness calculation, and other design. In design in the, fi

6、rst to understand to centrifugal machine of work principle: first by control circuit connected led turned drum turned of motor, through belt of drive makes turned drum turned, turned drum turned makes material solid liquid separation, liquid through centrifugal machine bottom of row liquid tube outf

7、low, solid left in turned drum wall Shang, then again by control circuit connected overturned motor makes centrifugal machine flip pour out solid, such on completed has separation of whole process, this is we design must understand of. Then learn all parts of centrifuges construction materials and t

8、heir processing requirements. Final overall evaluation of centrifuge.Key words: Centrifuges; Drum wall; Brake原始數據轉鼓直徑： 800mm工作轉速： 1200r/min物料密度： 1.0510kg/m啟動時間： 60120s固液比 ： 1:1目 錄第一章 緒論11.1 離心機的應用及其發展11.2 離心機的分類21.3 離心沉降31.3.1 離心沉降分離技術的基本原理31.3.2 離心沉降分離機的種類4第二章 離心機轉鼓的強度計算62.1 轉鼓強度計算與校核6第三章 功率計算83.1

9、所有回轉件質量、質心及轉動慣量計算83.2 功率的計算與電機的選擇10第四章 皮帶傳動的設計與校核134.1 皮帶及皮帶輪的設計計算134.1.1 材料的選擇134.1.2 設計步驟13第五章 主軸的設計計算165.1 主軸的結構設計165.2 主軸的受力分析165.3 軸承的選擇、設計及壽命校核185.4 主軸臨界轉速計算20第六章 翻倒架的設計計算216.1 一些固定件的質量、質心計算216.2 翻倒架的強度計算236.3 右軸的結構設計與強度計算246.4 鍵的校核26第七章 剎車的結構設計與強度計算287.1 制動系統的選擇287.2 帶式制動器的強度校核28第八章 翻倒傳動部分的設計

10、與計算308.1 液壓缸的選擇308.2 液壓缸壁厚計算30結論與展望33參考文獻34致謝35第一章 緒論1.1 離心機的應用及其發展在離心力的作用下，能夠實現液-固、液-液-固、液-液等混合物的分離，我們把這個過程稱為離心分離。完成此操作過程的機器叫做離心機1。同其他分離機器比較而言，離心機可以降低工人的勞動強度，減少人力物力的損耗，并且可以把工作條件得到有效的改善，此外，它可以通過自動控制實現連續工作，工作可靠性高，占地面積小。經過離心機的作用，可以實現液相的高濃度提取，并且保證固相中含濕量較低。1836年，在德國的研究下，出現了第一臺工業用三足式離心機，并且自此迅速發展起來。離心機的種類

11、繁多，并且每種都有自身的特點，在未來的發展中，其技術水平和自動化程度越來越高，轉鼓結構的組合形式增加，并且朝著系列化發展。發展至今，離心機已經有著廣泛的應用，逐漸被應用在了化工業、醫療業、食品業、紡織業、冶金業等多領域2。比如，采煤過程中煤粉回收，廢水的污泥脫水，放射性元素的濃縮，三廢治理中的污泥脫水，各種石油化工產品的制造，各種抗菌素、淀粉及農藥的制造，牛奶、酵母、啤酒、果汁、砂糖、桔油、食用動物油、米糠油等食品的制造，織品、纖維脫水及合成纖維的制造，各種潤滑油，燃料油的提純等都使用離心機。離心機在國民經濟的發展過程中發揮了重要作用，并且已經被各個部門大范圍使用。離心機主要被應用在后處理環節

12、，它主要完成脫水、濃縮、分離、澄清、凈化及固體顆粒分級等工藝，它是在在各工業部門發展的基礎上發展起來的。18世紀，在產業革命的作用下紡織業迅速發展。與此同時，1836年，棉布脫水機由此而生。1877年，為了滿足乳酪加工業的需求，研制出一種可以將牛奶分離的分離機械。20世紀后，石油的使用越來越多，這就需要除去其水、固體雜質、焦油狀物料等，提取重油，將其用于燃料。20世紀50年代，研制出碟式活塞排渣分離機，它可以實現自動排渣。60年代到發展成完善的系列產品。近些年來，國家越來越重視環境保護和三廢治理問題，因此工業廢水和污泥脫水處理顯得尤為重要，而且技術要求也很高。臥式螺旋卸料沉降離心機、碟式分離機

13、和三足式下部卸料沉降離心機得到了進一步的發展，特別是臥式螺旋卸料沉降離心機的發展速度最快。同國外的發展比較，我國的研究起步晚，直到70年代，我國開始從國外引進。80年代，螺旋卸料沉降式離心機越來越得到很多學者的重視，同時也投入了大量的時間和精力研究螺旋離心機。90年代，我國研制出臥螺離心機，WL200，WLIO00，LWB500，LWG500等型號的產品出現在國內的市場。我國目前對立式螺旋卸料沉降離心機(以下簡稱立螺離心機)的研究比較少，投入并不多，相關資料更是少見，公司投入使用的立螺離心機基本上都從國外進口，自主研發的很少。出現此現象的原因主要有如下兩個：一是工業的迅速發展，導致出現很多廢水

14、需要處理，因此需要大量的臥螺離心機，同時越來越多的企業和高校都致力于該機器的研究。二是目前很多立螺離心機中部件壽命短，效率低，經常出現故障。這些原因都阻礙了立螺離心機的發展。但在某些場合，如可用地面積小，實驗室環境下難分離物的提取等，立螺離心機顯得非常有優勢。立螺離心機不僅具備臥螺離心機的特點，而且需要空間小。所以，利用有效的條件和資源，針對上述問題，進一步創新性研究新型結構的立螺離心機至關重要。離心機經歷發展后，其結構和機器的應用等方面飛快發展，但是理論研究比較薄弱，同實踐研究差距較大。目前理論研究主要針對的是實驗結果的分析，而對于機器的選擇、設計計算和性能預測等方面研究不充分，通常由經驗獲

15、得。現代科學技術發展的同時，固-液分離技術引起了極大的重視，逐漸改善了離心分離理論研究遲緩落后的局面。1.2 離心機的分類按照操作原理的不同，離心分離主要包括離心過濾和離心沉降3。與其對應與分類可以有過濾式離心機和沉降式離心機，具體分類如圖1.1所示。圖1.1 離心機的分類1.3 離心沉降離心沉降由三個物理過程組成4，（1）利用介質與有物體運動的流體間的離心對其進行固體沉降（2）按照分散系得離心規律進行沉渣壓實，（3）從沉渣中排出部分由分子力所保持的液體。1952年，安布勒(Ambler)首次提出離心沉降理論，并且在后續過程中對其進行深層次的探究。1.3.1 離心沉降分離技術的基本原理通過離心

16、力的作用，將分散在懸浮液中的固相粒子或乳濁液中的液相粒子沉降的過程稱為離心沉降。沉降速度與粒子的密度、顆粒直徑以及液體的密度和黏度有關，并隨離心力亦即離心加速度的增大而加快。離心加速度值可隨回轉角速度和回轉半徑r的增大而迅速增加。因此，離心沉降操作主要用在兩相密度差小和粒子速度小的懸浮液或乳濁液的分離。圖1.2 離心沉降分離原理圖離心沉降離心沉降它是利用混合物各組分的質量不同，采用離心旋轉產生離心力大小的差別，使顆粒下沉而液體上升，達到清潔、分離目的的方法。組成懸浮系的流體與懸浮物因密度不同，在離心力場中發生相對運動，因而使懸浮系得到分離的沉降操作。當懸浮系作回轉運動時，密度大的懸浮物（固體顆

17、粒或液滴）在慣性離心力的作用下，沿回轉半徑方向向外運動。此時，顆?；蛞旱问苋齻€徑向作用力：慣性離心力，式中為顆粒質量；為回轉角速度；r為旋轉半徑。浮力(方向與慣性離心力相反)。流體對顆粒作繞流運動所產生的曳力。顆粒在此三力的共同作用下,沿徑向向外加速運動。對于符合斯托克斯定律的微小顆粒，徑向運動的加速度很小，上述三力基本平衡。離心沉降同一顆粒在相同介質中分別作離心沉降和重力沉降時,推動顆粒運動的慣性離心力與重力之比稱為離心分離因數，它是反映離心沉降設備性能的重要參數。1.3.2 離心沉降分離機的種類（1）旋風分離器含塵氣體由矩形進口管沿切向進入器內,在器壁的作用下作圓周運動。顆粒被慣性離心力拋

18、至器壁，并匯集于錐形底部的集塵斗（灰斗）中。凈化了的氣體從中央排氣管離去。旋風分離器的分離因數約為52500，一般可分離575m的細小塵粒。旋風分離器構造簡單，沒有運動部件，操作不受溫度、壓力的限制，廣泛應用于很多工業部門，用于除去氣體中的粉塵，或從氣體中回收有用粉料。（2）旋液分離器其構造和工作原理與旋風分離器基本相同，主要用于懸浮液的增稠或所含固體顆粒的水力分級。（3）螺旋卸料離心機在長錐形轉鼓內裝有螺旋推料器，料漿加在轉鼓中部，澄清液從轉鼓大頭端面的窗口溢出，沉積在轉鼓內壁的沉淀，由螺旋推料器推向轉鼓小頭，經瀝干后卸出。此機適宜于處理細分散懸浮液，能獲得含水率較小的固體沉淀。（4）碟式分

19、離機在轉鼓內裝有許多倒錐形碟片，碟片直徑一般為0.20.6m，碟片數為50100。轉鼓轉速為47008500r/min，分離因數可達400010000。碟式分離機可用于分離乳濁液(如油料脫水等)，也可用于澄清含有少量微細顆粒的液體。（5）管式高速離心機采用長徑比很大的管狀轉鼓，以便增加轉速，提高分離因數。此種離心機的轉速通常高于15000r/min，分離因數可達12500。主要用于含細小液滴的乳濁液分離和含少量微細顆粒的懸浮液分離。36第二章 離心機轉鼓的強度計算2.1 轉鼓強度計算與校核（1）體壁厚的計算 轉鼓材料：不銹鋼（1Cr18Ni9Ti），密度：0=7.9103 Kgm3，離心機轉鼓

20、內半徑R=400mm，轉速n=1200 rmin。0=7.9103（503.14）29.8=11.15MPa0由筒體自身質量高速旋轉引起的環向應力。取鼓壁開孔直徑d=6mm,開孔間距t=18mm (2-1)開孔削弱系數；t孔的軸向或斜向中心距（兩者取小值）；d開孔直徑。 (2-2) (2-3)式中： 物料的密度； (2-4) =4.15mmK轉鼓的填充系數，取值K=0.36。焊縫系數，取值。許用應力，取ns=2.0， nb=3.5。 =100MPa所以取=3（2）液板壁厚計算、攔液板的厚度計算材料同轉鼓選用1Cr18Ni9Ti擋液板壁厚按圓錐形轉鼓計算P514。 (2-5)轉鼓材料的密度，kg

21、/m3轉鼓材料的許用應力，Pa焊逢系數，按100%探傷取值=1。=0.134 （2-6）=0.336mm所以取=3mm。第三章 功率計算3.1 所有回轉件質量、質心及轉動慣量計算（1）攔液板直邊段 （3-1） （3-2） （3-3）（2）攔液板錐形段 （3）轉鼓壁（4）加強箍（5）轉鼓將其分段計算：空心圓柱體：圓臺體：圓筒體：圓臺體：圓錐塊：空心圓臺體：圓筒：（6）總體計算：總質量：總質心：總轉動慣量：3.2 功率的計算與電機的選擇（1）啟動轉鼓等轉動件所需功率N： 考慮其他轉動件功率增加58%，取5%，計算得：（2）啟動物料所需的功率N：3 (3-4) (3-5) (3-6) (3-7)（3

22、）克服軸與軸承摩擦所需的功率N3：，。 (3-8)（4）克服轉鼓、物料與空氣摩擦所需的功率N4: (3-9)其中：（5）間歇運轉的離心機啟動階段消耗的功率N5 :由三角皮帶傳動效率：，??；離心式摩擦離心器傳動效率：，取；安全裕量系數：；則實際功率：。因為離心機啟動階段消耗的功率最大，由此選電動機。選：額定功率：4 kw固定轉速為：1440 r / min電機型號為： Y112M4 質量：第四章 皮帶傳動的設計與校核4.1 皮帶及皮帶輪的設計計算4.1.1 材料的選擇皮帶輪選用：鑄鐵，0=7.0103kg/m34.1.2 設計步驟（1）設計功率PdPd=KAPKA工況系數，每天工作大于10小時，

23、載荷變動小KA=1.2P傳動功率，kw，P=4kwPd=1.24=4.8kW（2）帶型根據Pd=4.8kW ，n1=1440r/min，查圖1312。選用普通V型A帶 ,dd1=112140mm,取dd1=125mm，dd1小帶輪基準直徑（3）傳動比：i=1.217，取0.01；i=1；dd2=125mm (4-1)（4）帶速V： V=3.141001440/601000=7.31Vmax (4-2)Vmax=2530(m/s)（5）初定中心距aa0.7(dd1+dd2)aa2（dd1+dd2） 158a0120o (4-6)（9）單根V帶額定功率P1=2.82 kw，P 表 13-1-15

24、（10）K包角的修正系數 K=0.99KL帶正修正系數 KL=0.93P=1.32 ，P=0.09V帶根數Z Z=4.8/(1.3+0.09)10.91=3.7， (4-7)所以Z=4（11）單根V帶初張緊力F0=520+mv2=107.84N (4-8)m單根V帶的質量；m=0.1kg/m（12）作用在軸上的力Q Q=2F0Zsin=2107.844sin176.7/2=862.36 N (4-9)（13）帶輪寬BB=（Z-1）e+2f (4-10)Z輪槽數e槽間距，其累積誤差不得超過me=15+1.3 fmin=9B=（4-1）15+210=65mm（14）帶輪槽形狀尺寸 P13-6bd=

25、11mm b13.2mmhamin=2.75mm hfmin=8.7mm=6mm帶輪的設計：由于V=7.31 m/s20 m/s帶輪材料?。篐T150（P13-9）=（1.82）d=110mmL=（1.52）d=90mmB=（4-1）19+215=106mmdd2=193mmd= dd2+ hamin=193+7=200mm第五章 主軸的設計計算5.1 主軸的結構設計1.選擇的材料: 45鋼，調質處理。彎曲疲勞極限： 剪切疲勞強度極限： 2. 軸的結構設計:a.擬定軸上零件的裝配方案。b.根據軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度。（詳見附圖）5.2 主軸的受力分析1根據受力列方程：其中： 代

26、入方程解得： 根據受力圖畫彎矩圖、扭矩圖： (5-1)2.主軸的強度校核（1）載荷計算總軸向力：P=G物+G鼓+G輪+G軸=60+（10+22.5+21.44）+25.61+6.369.8=1430N (5-2)偏心載荷：e=D/1000=0.6103mm (5-3)M= (G物+G鼓)e=(10+22.5+21.44+60)0.61039.8=0.670N.m (5-4)軸傳遞扭矩T=95505。5/1500=35n.m轉鼓的離心力：Fr=mw2e=(10+22.5+21.44)15720.6103=798N （5-5）=w/t=15780=1.9625軸的扭矩T=35N.m壓軸力：Q=12

27、98NR1+R2+Fr=QQ+105+R1171+M+Fr258.3=0 R1+R2+798=12981298105+ R1171+670+798258.3=0解得：R1=1983N，R2=2430N根據第四強度理論：Mca = （5-6）Mca1=139.62 N.mMca2=80.26N.m1289= R1+R2798-1298105+ R1171=798258.3+670解得：R1=465N，R2=1631N。經以上計算分析：第一種情況的支坐反力大，所以要按第一種方法計算。（2）按彎矩合成應力校核強度：W1=/320.0552=0.00006325m3.W2=/320.0452=0.00

28、008941 m3.ca1=M ca1/W2=136.29/0.0000016325=8.34MPaca2= M ca2/W2=80.26/0.000008941=8.9 MPas所以合格。5.3 軸承的選擇、設計及壽命校核1.軸承選擇：a. 基本尺寸：50mm；選擇軸承型號：46210D=90mm B=20 b. 基本尺寸：40mm；選擇軸承型號：46408D=80mm B=19 2. 確定軸承的徑向載荷：已知： 解得： 3. 確定軸承的軸向載荷A1、A2 ： （1）已知轉鼓和物料的總質量 126.43 kgFA = mg = 1239.1N（2）附加軸向力的確定：（3）軸向力的確定：（4）

29、計算兩軸承的當量載荷：可查得： 載荷系數 .2查表得： 靜載荷安全系數為： （5）確定軸承壽命：按軸承的受力大小計算：壽命系數取。 （5-8）軸承每天工作16h，則軸承工作天數：n=168152.7/16=1050.9(天)所以軸承A、B都合格。5.4 主軸臨界轉速計算1.計算階梯軸的當量直徑dv=37.92mm （5-9） -經驗修正系數 取為1.094。 2.臨界轉速nc1=1688.9r/min1200r/min （5-10）設計為剛性軸應滿足n0.75nc1=0.75*1688.9=1266.7r/minn=1200r/min 所以此軸處于穩定狀態。第六章 翻倒架的設計計算6.1 一些

30、固定件的質量、質心計算a電機： 型號Y112M4，m1 = 43kg電機座：相對鼓底質心位置：；。b. 離合器：c. 小帶輪： d. 大帶輪： e. 翻倒架： f. 上機殼：如下圖6-1.6-1上機殼結構示意圖 （6-1）g. 下機殼：如下圖6-2。6-2下機殼結構示意圖h. 軸承支座： i. 軸：j. 法蘭：k. 減震器：總質量（不含物料）： （6-2）翻倒架的位置，即未加物料的整個離心機質心： （6-3）6.2 翻倒架的強度計算材料： HT200 將翻倒架視為一均布載荷架，承受均布載荷q 如圖： （6-4）整個機器總質量： （6-5）彎矩及彎矩圖： （6-6）將整個截面分成三個部分： ：

31、： 整個型心坐標：段：A1=2000mm2 x1=50mm Z1=110mm段：A2=1600mm2 x2=10mm Z2=60mm段：A3=1000mm2 x3=25mm Z3=10mm整個型心坐標：抗彎矩： （6-7）抗彎矩組合由第三強度理論校核： （6-8） ，鼓翻倒架強度滿足要求。6.3 右軸的結構設計與強度計算1. 結構設計：材料：45鋼；調質處理,如下圖6-3。6-3右軸結構示意圖2. 軸的受力分析：F圖：(N) 1885.78 1885.78M圖：(Nm) 540.68T圖：(Nm) 286.96-4彎矩示意圖計算彎矩： ，?。?(6-9) 3. 右軸的靜強度安全系數校核： (6

32、-10)截面： 其中 ； （6-11） ； 材料的屈服極限： ； ，靜強度安全許用系數=1.5。代入公式： 截面：；右軸的靜強度符合要求。6.4 鍵的校核鍵連接的強度驗算公式： （6-12） （6-13）其中轉矩：軸直徑： 鍵與輪轂的接觸高度： 鍵的工作長度： =0.04mm鍵連接的許用應力P ： 所以合格。許用剪切應力： 所以合格。經校核鍵滿足要求。第七章 剎車的結構設計與強度計算7.1 制動系統的選擇選用帶式制動器： D = 400 mm 制動力矩： Mt1 = 1765 Nm制動帶寬度： B = 100 mm制動帶厚度： = 8 mm7.2 帶式制動器的強度校核1. 摩擦面的比壓校核：

33、(7-1)制動帶的最大拉力： (7-2)帶式制動器的摩擦系數 代入公式： 摩擦材料許用比壓： 則： 所以摩擦比壓符合要求。2. 鋼帶拉伸應力的校核：強度要求： (7-3)被柳釘削弱的最多截面的系數： m = 3鋼帶連接柳釘孔徑： d = 8 mm制動鋼帶厚度： ,材料45鋼滿足要求。 第八章 翻倒傳動部分的設計與計算8.1 液壓缸的選擇根據機構運動和機構的要求，選用單桿活塞非差動雙作用液壓缸。選用液壓缸內徑D=100mm,缸的材料為45鋼,=598Mpa，如下圖8-1.8-1液壓缸結構原理圖8.2 液壓缸壁厚計算取額定壓力為P=4MPa，允許最高壓力Pmax1.74，所以可以使用?；钊麠U的計算

34、1.由于液壓缸無速比要求，可根據液壓缸的推力和拉力確定，可按下式初步估算選取d值：d=()D=4066.67mm如果活塞桿長小于或等于10倍的缸徑D，不能確定速率比，可按下式計算：d= (8-2)P1液壓缸推力N材料的許用應力N/mm2 =所以： P1=PA=286.9kN =取n=2查245鋼=598MPa所以 =598/2=299 MPa 圓整d=38mm2.縱向彎曲軸向應力的計算 當縱向力達到極限力Pk以后缸產生縱向彎曲，出現不穩定現象。Pk-活塞桿彎曲失穩臨界壓縮力N活塞受到P1完全作用在軸線上按P1驗證。 P1=286.9kN；Pk= （8-3）E1實際彈性模量，E1= （8-4）其

35、中a材料組織缺陷系數；b活塞桿橫截面不均勻系數，a=1/12 b=1/13所以E=2105。I-活塞桿橫截面慣性矩。K-液壓缸安裝及導向系數 P19-222 表19-6-21取K=2LB-液壓缸支承長度 LB =14d=2m代如上式 E1=1.8105 I =8.2410-8m4 （8-5）所以Pk=1635.8kNnk安全系數，通常取取nK=5，所以 =1635.8/5=327.16P1=286.9kN所以滿足要求。3.活塞桿的強度計算 活塞桿在穩定工況下，如果只受軸向推力或拉力，可以近似地用直桿承受拉壓負載的簡單強度計算公式進行計算：= （8-6）=36.53MPa=299MPa活塞桿一般

36、都沒有螺紋、退刀槽等機構，這些部位往往是活塞桿的危險截面也要進行計算，危險截面處的合成應力： =1.8P2-活塞桿拉力d2-危險截面直徑 P2=A2P106=18419.3N =1.8 =36.84MPa=118.MPa經校核活塞桿強度滿足要求。結論與展望本文研究對象是800液壓翻倒卸料離心機，所做的設計主要是針對離心機的轉鼓和轉子結構設計，并分析了其在工況下轉鼓、支撐軸的應力強度，本文還分析了機械翻倒卸料離心機物料輸送功率以及臥螺離心機差速器的設計和選型。為實際工程中臥螺離心機的設計與制造提供理論基礎及計算方法。本設計中對于離心機中的其他組件設計計算相對較少，只是簡略的選擇進行計算。由于本人

37、的經驗和資質較淺，無法對其做更全面的研究。再者，由于螺旋卸料式沉降離心機屬于新技術，國內外生產的廠商比較少，能夠借鑒的資料也相對缺乏，很多參數只能參考其他工業用機或根據經驗選擇。設計中免有不妥之處，還望指正。若進入下一步深入研究，可對機械翻到等關鍵強度部位進行有限元分析和一些部件的優化改進設計，從而獲得更加結合生產實際的產品與應用。隨著化學工業的飛速發展，各化工生產廠家對高精度、高質量設備的需求量不斷增加。當前各種類型的離心機品種繁多，各具特色，并且都向提高技術參數、系列化、機電一體化方向發展機械翻倒卸料離心機由于能夠連續出料，生產能力大，對物料的適應性強，結構緊湊，占地面積少等特點，因此應用

38、越來越廣泛。從總的趨勢看，機械翻倒卸料離心機也將向高轉速、大型化、機電一體化、節能化發展。參考文獻1 袁惠新. 分離過程與設備M. 北京:化學工業出版社,2008.2 孫啟才,金鼎五. 離心機原理結構與設計計算M.北京,機械工業出版社,1978.3 李云,姜培正.過程流體機械M. 北京,化學工業出版社,2008.4 樊亞軍,何永健,陸軼瓊. 螺旋卸料離心機更新改造與應用J. 2008, 35(1):46-48.5 高志惠,黃維菊,張俊青,張波.臥螺離心機結構的研究及發展 J. 化工設備與管道 2009,46(6).6 Dircks, Klaus Madsen. Bent Decanter centrifuge with a screw conveyor having a varying pitchP.US 7156801 2007- 1-2.7 ?？藙?王方輝,蔣延梅. 國產臥螺離心機在污泥脫水中的應用D.上海:中國科學院上海冶金研究所,