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文檔簡介
1、5.6 受彎構件的局部穩定1.0 0.425min,k222crcr)()1 (120.425btEtNb翼緣板寬的一半; ycr0.95f板令 得: y123503ftby23515tbf 對受壓翼緣,三邊簡支,應力沿翼緣厚度變化很小,假定均勻分布,與軸壓構件中翼緣相同:受壓翼緣的局部穩定222crcr)()1 (12btEktN臨界應力一般表達式:y23518.8ftb考慮殘余應力和初彎曲 ,規范規定5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 當梁抗彎強度計算考慮塑性時,整個翼緣板進入塑性,但與壓應力垂直方向仍為彈性,正交異性板,因此EEbtEtNt,2122crcr)()1 (120.425對
2、箱形梁翼緣板,四邊簡支受壓翼緣的局部穩定25. 0cr,yfy23513tbfyfkcrmin1.0 0 . 4,y023504tbf5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 梁段受力狀況M1V1M2板腹V2緣翼上q 腹板承受多種應力狀態。222crcr)()1 (12btEktNk系數,與荷載種類、分布狀態及邊長比有關;b受壓邊的長度,受剪時為短邊長度。 嵌固系數腹板屈曲臨界應力 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 一腹板純剪屈曲 對于實腹梁而言,翼緣對腹板有約束作用,通過試驗研究發現,可以使穩定臨界應力提高23(比四邊簡支)。腹板屈曲臨界應力 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 0.3ah
3、l,min0min200)/(434. 51ahkha時,105201525303540(2)矩形板的純剪屈曲系數0.200.60.41.00.81.41.2a/h01.81.62.0(1)k腹板屈曲臨界應力 200)/(434. 51hakha時,MPa102.065E2minmax)/(434. 5llkMPa)100()/(1239320w20crhthaMPa)100()/(9312320w20crhtha5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 2min22cr)()1 (12ltEk20wcr)100(123ht20wyvyp)100123(30.80.8htf令yw0235106ft
4、h腹板屈曲臨界應力 此式只適用于彈性工作階段可以看出隨a/h0的減少,cr提高,所以減少可提高抗剪穩定臨界力加橫向肋。按a/h0=考慮。5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 當crp時,進行彈塑性經驗公式:ywwycrvp crfhthtff235)100115()100123(30.80203yvy crff由yw0fth23585得ywfth235850即當 時,腹板就不會由于剪切屈曲而破壞。 腹板屈曲臨界應力 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 二、單向非均勻受壓四邊簡支板屈曲系數為腹板屈曲臨界應力 005 . 014320k時,00474. 011 . 44 . 132k時,2006
5、24 . 1k時,第五章 受彎構件 腹板純彎屈曲受壓翼緣扭轉受到完全約束時受壓翼緣扭轉未受約束時24 20k20)10018.6(1.232423. 1htwcr,yfcryw0235178fth防止受彎屈曲,設縱向加勁肋。20)10018.6(1.662466. 1htwcr,yw0235153fth腹板屈曲臨界應力 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 吊車梁設置短加勁肋腹板在局部壓應力作用下的屈曲a)b)lwah0c,crlwc,crc,crlw三局部壓應力下屈曲腹板屈曲臨界應力 5 . 1/5 . 00ha2/5 . 10haahahk00)4 . 75 . 4(ahahk00)9 .
6、 011(ah /255. 081. 105 . 1/5 . 00ha2/5 . 10ha0/59 .18hak30/83. 14 .139 .10)(hakyfhtC20w1crc)100(,y023584fthw不滿足時,縮小橫向加勁肋取a/h0=25.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 3、當 (受壓翼緣扭轉受到約束,如連有剛性鋪板、制到板或焊有鋼軌時)或 (受壓翼緣扭轉未受約束時),或按計算需要時,應在彎曲壓應力較大區格的受壓區增加配置縱向加勁肋,且斷縱不斷橫。當局部壓應力很大時,必要時尚應在受壓區配置短加勁肋。 yw023580thf1、當 時 ,對有局部壓應力( c 0)的梁,應按構
7、造配置橫向加勁肋;但對無局部壓應力( c= 0 )的梁,可不配置加勁肋。 yw023580thfywfth23515002、當 時,應配置橫向加勁肋。 wthf0y235170防止腹板局部屈曲的措施 一、腹板加勁肋的配置考慮到幾種應力的同時作用及初始缺陷規范對腹板加勁肋的設置作如下規定:第五章 受彎構件 4、任何情況下,h0/tw均不應超過250。 此處h0為腹板計算高度對單軸對稱梁,h0應取為腹板受壓區高度hc的2倍,tw為腹板的厚度。5、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處,宜設置支承加勁肋。防止腹板局部屈曲的措施 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 二腹板加勁肋區格的穩定計算1、僅
8、有橫向加勁肋的腹板 計算區格內平均剪力產生的腹板平均剪應力, w0thV計算區格內平均彎矩產生的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力。防止腹板局部屈曲的措施 0 . 1,22crcccrcrc計算區格內腹板計算高度邊緣的局部壓應力。0 . 1第五章 受彎構件 對沒有幾何缺陷和殘余應力的理想彈塑性板,彈性和塑性的分界點b=1.0,即塑性時cr= f,實際臨界應力提前下降,規范取0.8,根據整體穩定計算時b 0.6時進行非彈性修正,對應的采用國際通行的通用高厚比為參數表達(1) 考慮到殘余應力對腹板穩定的不利影響不如對梁整體穩定大,取1.25 2/bycrf29. 16 . 0/ 1b防止腹板局部屈曲的措
9、施 cr、cr、c,cr各種應力單獨作用下的臨界應力。梁受壓翼緣扭轉受到約束時,235177/2ywcbfth 梁受壓翼緣扭轉未受到約束時,235153/2ywcbfth hc梁腹板受壓區高度,對雙軸對稱截面,2hc=h0 5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 cr1.1為材料抗力分項系數的近似值。主要考慮到彈性屈曲時存在較大的屈曲后強度,材料抗力分項系數可取1.0。 防止腹板局部屈曲的措施 2/1 . 1,25. 1bcrbf時fbcrb)85. 0(75. 01 ,25. 185. 0時fcrb,85. 0時5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 鋼材剪切比例極限為0.8fvy,再引進板件幾
10、何缺陷影響系數0.9,彈性界限為 防止腹板局部屈曲的措施 2/1 . 1,2 . 1svcrsf時vscrsf)8 . 0(59. 01 ,2 . 18 . 0時vcrsf,8 . 0 時(2)cr0 . 10ha235/434. 541/200ywsfahth0 . 10ha235/34. 5441/200ywsfahth2 . 118. 19 . 08 . 0/1,調整為)(b5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 彈塑性認為1.2,不是1.25,考慮橫向殘余應力不如縱向大,0.9缺少參考資料,主要為避免彈塑性過渡段影響過大。 防止腹板局部屈曲的措施 (3)c,cr 2,/1 . 1,2 .
11、 1ccrccf時fcbcrcc)9 . 0(79. 01 ,2 . 19 . 0,時fcrcc,9 . 0時5 . 15 . 00ha235/83. 14 .139 .1028/300ywcfhath0 . 25 . 10ha235/59 .1828/00ywcfhath5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 2、同時有橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板 (1)受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區格I防止腹板局部屈曲的措施 0 . 112121,ccrcrcc式中 cr1、c,cr1、cr1分別按下列方法計算(a)cr1按前面的cr式計算,但b改用b1代替 梁受壓翼緣扭轉受到約束時23575/11ywbft
12、h梁受壓翼緣扭轉未受到約束時23564/11ywbfth式中 h1縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離。5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 防止腹板局部屈曲的措施 (b)cr1按前面的cr式計算,將式中的h0改用h1代替。(c)c,cr1亦按前面的c,cr計算,但b改用c1代替梁受壓翼緣扭轉受到約束時23556/11ywcfth梁受壓翼緣扭轉未受到約束時23540/11ywcfth5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 (2)受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區格 防止腹板局部屈曲的措施 0 . 12,222222crcccrcr式中 2所計算區格內腹板在縱向加勁肋處壓應力的平均值; c2腹板在縱向
13、加勁肋處的橫向壓應力,取為0.3c(a)cr2按前面的cr式計算,但b改用b2代替235194/22ywbfth(b)cr2按前面的cr式計算,將式中的h0改用h2代替,h2= h0h1(c)c,cr2按前面的c,cr式計算,但式中的h0改用h2代替。當a/h22時,取a/h2=2。 (3)受壓翼緣與縱向加勁肋之間設有短加勁肋的區格,按(1)公式計算,臨界應力按規范計算,或參考書本。5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 1加勁肋布置c1)212.51(hh 0025 . 0hh2橫向加勁肋截面:40mm300hbs15sbts單面加勁肋: ssbb2 . 115/ ssbt加勁肋的構造5.6 梁的局部穩定第五章 受彎構件 縱向加勁肋的慣性矩應滿足:3w0200)(0.452.5(thhahaIy,0.850時h3w0y1.5Ith,0.850時h303wssz3)2(121wthtbtI同時用橫向、縱向肋加強時,橫向作為縱向加勁肋的支承,慣性矩還應滿足: 加勁肋構造3、短加勁肋:
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