1、東汽600MW超臨界汽輪機介紹第一節東汽 600MW 超臨界汽輪機技術特點及性能規范東方汽輪機廠（以下簡稱東汽）與日立公司具有相同的設計技術體系，即采用美國GE公司的沖動式技術。東汽N60024.2/566/566型超臨界汽輪機采用日立公司所具有的當代國際上最先進的通流優化技術及汽缸優化技術，使機組經濟性、可靠性得到進一步提高。一、東汽N60024.2/566/566型汽輪機的設計思想東汽的600MW汽輪機有亞臨界參數和超臨界參數兩種，與亞臨界600MW機組相比，由于高壓及中壓部分進汽壓力、溫度的升高，在材料、結構及冷卻上均采取了相應措施，如高溫動葉材料采用了CrMoVNb;高壓部分汽缸采用C

2、rMoV鋼，該材料具有優良的高溫性能。結構上，該汽輪機保證內缸的最大工作壓力為噴嘴后的壓力與高排壓差，外缸最大工作壓力為高排壓力與大氣壓之差，可有效的降低汽缸的工作壓力，同時進汽口及遮熱環的布置保證汽缸有一個合理的溫度梯度，以控制它的溫度應力，保證壽命損耗在要求的范圍內。中壓部分除中間汽封漏汽冷卻高中壓轉子中間汽封段以外，還從高壓第3級后引汽冷卻中壓第1級葉輪輪面及輪緣，大大提高了中壓第1級的可靠性；閥門采用經過實驗研究及實際驗證的高效低損、低噪聲高穩定性的閥座和閥碟型線及合理的卸載防漏結構。該汽輪機廣泛采用當代通流設計領域中最先進的全三元可控渦設計技術，高中壓靜葉型線采用高效的后加載層流葉型

3、（SCH）,動葉采用型損、攻角損失更小的高負荷葉型（HV）,低壓靜葉采用高負荷靜葉型線（CUC）,低壓動葉采用成熟的40低壓積木塊。在采用以上通流核心技術的同時，對焰降、動靜葉匹配進行優化，在高壓缸部分級采用分流葉柵，葉頂采用多齒汽封，對連通管以及高中低排汽渦殼根據實驗以及流體計算結果進行優化設計。該機組為沖動式汽輪機，沖動式機組的轉子由于采用輪盤式結構，啟動過程中轉子的熱應力相對較小，同時高中壓合缸使得汽缸及轉子溫度基本上同步升高，保證了機組的順利膨脹，為啟動的靈活性奠定了基礎。同時啟動過程中采用先進的復合配汽方式，降低了啟動過程中熱應力的產生，保證了機組具有快速、安全、靈活、經濟的啟動性能

4、。二、東汽N60024.2/566/566型汽輪機的主要技術特點該汽輪機在結構上具有一系列的特點，主要表現在如下幾個方面：（1）動葉和噴嘴的設計。東汽一日立汽輪機為沖動式，其特點是具有低的故障率、高的可靠性及高的經濟性。級的設計可以使平均反動度由高壓級到低壓級、由葉根至葉頂逐漸增加從而獲得更高的效率。（2）高中壓合缸。高壓缸和中壓缸被布置在同一個外缸之內，呈反向流動，這樣可以減少軸承和軸封數量，縮短汽輪機的跨度，也能更好地平衡推力，同時由于溫度變化更平滑，也減少了熱應力。(3)高溫部件的中心線支承。中心線支承使汽缸及其他靜子部件保持一致的熱膨脹，從而避免變形和不對中，并保持適當的汽封間隙。(4

5、)末級葉片的固定。末級長葉片采用叉形葉根，其特點是具有相當高的強度以抵抗離心力和蒸汽彎應力。叉形葉根的動葉在長葉片中具有很高的可靠性。(5)高效的葉型(平衡動葉)。利用超級計算機系統對復雜的可壓縮流場進行計算,開發出平衡動葉，從而使通流設計應用更高效的先進的葉片型線。(6)多齒汽封。圍帶采用階梯式的沉頭挪釘，葉頂汽封采用兩個高齒和兩個低齒，形成迷宮效果以減小葉頂漏汽。(7)橢圓汽封。考慮到汽缸熱變形主要在垂直方向上的，橢圓汽封間隙在上下方向的間隙較大，而兩側間隙相對較小。這樣，由于摩擦引起的轉子振動發生的可能性就大大減小。(8)擴壓型排汽缸。減小末級葉片出口至冷凝器入口的壓降可減少排汽損失，擴

6、壓型排汽缸內的導流錐對平滑流道是非常有效的。、東汽N60024.2/566/566型汽輪機的技術參數東 汽 生 產 的N 6 0 0 2 4 . 2 / 5 6 6 / 5 6 6型 汽 輪 機 的 主 要 技 術 特 性 參 數 見 表2 - 1。表 2-1 東汽 N600-24.2/566/566 型汽輪機主要技術特性參數名稱單位數值型式超臨界、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽凝汽式轉速r/min3000銘牌功率MW600主汽門前額定壓力MPa(a)24.2主汽門前額定溫度C566中壓聯合汽門前額定壓力MPa(a)4.289中壓聯合汽門前額定溫度C566給水溫度(TRL 工況)C28

7、7.7轉向逆時針(從汽輪機向發電機看)抽汽級數級8汽輪機允許最高背壓值kPa(a)4000/2676發電機轉子臨界轉速(一階/二階)r/min933/2665汽輪機外形尺寸m27.9X10.16.6機組總長(包括罩殼)m27.9機組最大寬度(包括罩殼)m10.1高壓缸排汽口數量及尺寸個/mm2/小 600中壓缸排汽口數量及尺寸個/mm1/小 1670低壓缸排汽口數量及尺寸個/mm2/7820X7300設備最高點距運轉層的高度m6.6機組中心線至運轉層高度mm760高壓轉子級數級8中壓轉子級數級6低壓轉子級數級2X2X7低壓缸末級葉片長度mm1016低壓缸次末級葉片長度mm633.9低壓缸末級葉

8、片環形面積cm24X87599高/中壓內缸材質改良型 ZG15Cr1Mo1V低壓缸材質Q235-B/20g高/中壓轉子材質改良型 30Cr1Mo1V高中壓轉子脆性轉變溫度(FATT)Cv100低壓轉子材質30Cr2Ni4MoV低壓轉子脆性轉變溫度C-6.6各級葉片材質KT5300BS5KT5301HS20E1Cr12Ni3Mo2VN,2Cr11NiMolV汽缸螺栓材質KT5301ES20JISSNB16四、東汽N600-24.2/566-566型汽輪機基本規范1、銘牌工況(TRL)本機組在銘牌工況下在保證壽命期內任何時間都能安全連續運行，發電機輸出銘牌功率600MW(當采用靜態勵磁時，指扣除所

9、消耗的功率后)。銘牌工況下的進汽量為銘牌進汽量，銘牌工況為出力保證值的驗收工況。本機組銘牌工況規定的條件是：(1)額定主蒸汽參數、再熱蒸汽參數及所規定的汽水品質；(2)汽輪機低壓缸排汽平均背壓為11.8kPa(a);(3)補給水率為3%;(4)最終給水溫度為287.7C；(5)全部回熱系統正常運行，但不帶廠用輔助蒸汽；(6)汽動給水泵及前置泵滿足額定給水參數；(7)發電機效率98.9%,額定功率因數0.90,額定氫壓。2、最大連續功率(T-MCR)工況本機組規定是在進汽量等于銘牌工況進汽量，在下列條件下安全連續運行，發電機輸出的功率(當采用靜態勵磁時，扣除所消耗的功率)為最大連續功率(T-MC

10、R)。(1)額定主蒸汽再熱蒸汽參數及所規定的汽水品質；(2)汽輪機低壓缸排汽背壓力5.88kPa(a);(3)補給水量為0%;(4)最終給水溫度為288.1C；(5)全部回熱系統正常運行，但不帶廠用輔助蒸汽；(6)汽動給水泵及前置泵滿足規定給水參數；(7)發電機效率98.9%,額定功率因數0.90,額定氫壓。3、調節汽門全開(VWO)工況本機組規定調節汽門全開工況(VWO)是指：調節閥全開，其它條件同T-MCR,進汽量應不小于105%銘牌工況(TRL)進汽量的工況。4、機組熱耗驗收(THA)工況本機組當功率(當采用靜態盛磁時，扣除所消耗的功率)為600MW時，除進汽量以外其它條件同T-MCR時

11、，即為機組的熱耗驗收(THA)工況，此工況為熱耗率保證值的驗收工況。本機組各工況特性數據見表2-2。五、東汽N600-24.2/566/566型汽輪機運行特點機組能以定一滑一定和定壓運行方式中的任何一種方式進行啟動和運行。以定一滑一定方式運行時，滑壓運行的范圍按鍋爐最大連續出力的3090%;定壓運行的范圍按030%和90100%。滑壓拐點由東汽優化確定。1、啟動狀態根據停機時間的長短，本機組啟動狀態可以分為：(1)冷態啟動。停機超過72小時，汽缸金屬溫度約低于該測點滿負荷值的40%。(2)溫態啟動。停機在10至72小時之間，汽缸金屬溫度約在該測點滿負荷值的40%80%之間；(3)熱態啟動。停機

12、不到10小時，汽缸金屬溫度約高于該測點滿負荷值的80%。(4)極熱態啟動。機組脫扣1小時以內，汽缸金屬溫度接近該測點滿負荷值。表 2-2 東汽 N600-24.2/566/566 型汽輪機特性數據工況TRLT-MCRVWOTHA75%50%40%30%高加停用廠用汽工項目工況工況工況工況THATHATHATHA工況況功率 MW600642670600450300240180600600熱耗率 kJ/kW-h7969753575207564771480868359874977867320主蒸汽壓力 MPa(a)24.224.224.224.220.0613.5311.248.7324.224.2

13、再熱蒸汽壓力 MPa(a)4.2894.3244.5194.0232.0451.6711.2934.1884.14主蒸汽溫度 C566566566566566566566566566566再熱蒸汽溫度 C566566566566566566540530566566主蒸汽流量 t/h1857185719501714124682567852114901781再熱蒸汽流量 t/h1510151915901410104670958745514471460高壓缸排汽壓力 kPa(a)4.7654.8045.0214.4673.3332.2721.8571.4374.6544.6低壓缸排汽壓力 kPa(a

14、)11.85.885.885.885.885.885.885.885.885.88低壓缸排汽流量 t/h1050105410979877735534683731066918補給水率%3000000000末級高加出口給水溫度 C287.7288.1291.3282.9263.8241230.3216.9190.3285.2發電機功率 MW600642670600450300240180600600發電機氫壓 MPa(a)2、啟動方式本機組可以采用中壓缸啟動方式（IP）和高中壓缸聯合啟動方式（GHIP）兩種啟動方式。與高中壓缸聯合啟動相比，中壓缸啟動具有時間短、啟動過程中機組壽命消耗小等優點。本機

15、組正常啟動方式采用中壓缸啟動。高中壓缸聯合啟動僅限于當旁路系統故障而被切除時采用。從保護汽輪機的觀點出發，旁路閥關閉狀態是高中壓缸聯合啟動的前提條件。采用中壓缸啟動時，汽輪機的轉速和負荷由中壓調節閥（ICV）控制。高壓調節閥（CV）微開，中壓調節閥慢慢開啟，蒸汽進入中壓缸使汽輪機啟動。并網后，在機組負荷達到一定負荷值后，開始由ICV控制向CV控制切換，此時，DEH將自動設定一升負荷率，切換完成的條件主要取決于鍋爐的輸出。對于采用中壓缸啟動，為了防止高壓缸過熱，在高壓缸排汽處設有通風閥（VV閥）與凝汽器相連，使高壓缸處于真空狀態以減少鼓風發熱。為了保證旁路壓力的設定值不變，在ICV打開及由ICV

16、向CV控制切換的過程中，高壓旁路閥（HPBV）及低壓旁路閥（LPBV）應分別關小，當ICV全開及CV開啟時，緊急排放閥（BDV）及通風閥（VV）應全關。采用高中壓缸聯合啟動時，由CV和ICV同時控制升速、并網和升負荷。高中壓缸聯合啟動方式的選擇僅限在汽輪機啟動之前進行，汽輪機啟動之后不能進行切換操作。啟動方式、條件及時間見表2-3。表 2-3 啟動方式、條件及時間啟動狀態沖轉方式沖轉至額定轉速時間（min）額定轉速至并網時間（min）并網至額定負荷時間（min）沖轉至額定負荷時間（min）蒸汽壓力（MPa （a） ）蒸汽溫度（C）備注冷態中壓缸啟動7020173263HP:8.73IP:1.1

17、HP:370IP:320停機 72小時以上溫態同上2057095HP:8.73IP:1.1HP:400IP:380停機 48小時以上熱態同上1054560HP:10IP:1.1HP:440IP:420停機 8小時以上極熱態同上1002535HP:1.4IP:1.1HP:480IP:460停機 1小時以上3、啟動參數啟動參數見表2-4。表 2-4 預熱蒸汽參數名稱單位數據主蒸汽壓力MPa(g)min.0.6主蒸汽溫度C200270主蒸汽流量kg/h9000(260C)輔助蒸汽壓力MPa(a)min.0.6輔助蒸汽溫度c200270輔助蒸汽流量kg/h9000(260C)汽缸預熱最低溫度c150轉

18、子預熱最低溫度c1504、汽輪機THA工況和VWO工況下各級抽汽參數汽輪機THA工況和VWO工況下各級抽汽參數見表2-5和表2-6。表 2-5 汽輪機 THA 工況下各級抽汽參數抽汽參數流量 kg/h壓力 MPa(a)溫度 C允許的最大抽汽量 kg/h第一級（至 1 號高加）1154876.741371.7第二級（至 2 號高加）1422314.467316.6第三級（至 3 號高加）680562.149468.8第四級（至除氧器）872901.078367.5第四級（至給水泵汽輪機）911311.078367.5第四級（至廠用汽）70000第五級（至 5 號低加）459080.365233.

19、3第六級（至 6 號低加）445050.198167.3第七級（至 7 號低加）441680.1102.8第八級（至 8 號低加）733550.04578.8表 2-6 汽輪機 VWO 工況下各級抽汽參數抽汽參數流量 kg/h壓力 MPa(a)溫度 C允許的最大抽汽量 kg/h第一級（至 1 號高加）1401737.632385.9第二級（至 2 號高加）1678325.021328.5第三級（至 3 號高加）800482.411468第四級（至除氧器）1016361.027366.4第四級（至給水泵汽輪機）1024521.027.366.4第四級（至廠用汽）70000第五級（至 5 號低加）

20、530570.409232.2第六級（至 6 號低加）512370.222166.5第七級（至 7 號低加）511020.112102.8第八級（至 8 號低加）878510.0581.55、汽輪機運行參數汽輪機運行參數見表2-7。表 2-7 運行參數項目單位數據全真空惰走時間min60無真空惰走時間min30主開關斷開不超速跳閘的最高負荷kW670054超速脫扣轉速r/min33003330(機械)33603375(電氣)超速試驗飛升轉速r/min3300最大運行背壓kPa(a)303050.551.018018048.550.5連續運行48.548.030030048.047.560604

21、7.547.0201047.046.552汽輪發電機組在所有穩定運行工況下(轉速為額定值)運行時，在軸承座上測得的雙振幅振動值，無論是垂直、橫向均不大于0.025mm,在任何軸頸上所測得的垂直、橫向雙振幅相對振動值不大于0.076mm。各轉子及軸系在通過臨界轉速時各軸承座雙振幅振動值不大于0.08mm,各軸頸雙振幅相對振動值不大于0.15mm。允許的蒸汽參數變化范圍本機組從VWO工況到最小負荷，能與鍋爐協調運行，且能滿足汽輪機啟動方式的要求。汽輪機低壓缸不噴水的最低運行負荷值為30%THA。本機組允許主蒸汽及再熱蒸汽參數在下表范圍內運行。表 2-9 蒸汽參數允許變化范圍參數名稱限制值主蒸汽壓力

22、任彳 12 個月周期內的平均壓力1.00P0保持所述年平均壓力下允許連續運行的壓力1.05P0例外情況下允許偏離值，但 12 個月周期內積累時間 012 小時1.20P0冷再熱蒸汽壓力1.25P1主蒸汽及再熱蒸汽溫度任彳 12 個月周期內的平均溫度1.00t保持所述年平均溫度下允許連續運行的溫度t+8C例外情況下允許偏離值，但 12 個月周期內積累時間 0400 小時t+(8-14)C例外情況下允許偏離值，每次 015 分鐘，但 12 個月周期內積累時間 080 小時t+28C表中：P0額定主汽門前壓力，MPa(a)Pi額定冷再熱蒸汽壓力，MPa(a)t額定主汽門前、再熱汽閥前溫度，C主蒸汽和

23、再熱蒸汽管道均采用雙-單-雙連接方式。機組正常運行時二根管道中的蒸汽溫度偏差不超過11c時，能連續運行；在例外情況下，任意4小時內連續運行時間不超過15分鐘時，可以允許兩根平行主蒸汽或再熱蒸汽管道之間的蒸汽溫度之間的允許溫度差不超過42C。7、汽輪機運行模式機組半年試生產后，年利用小時數不小于5000小時，年可用小時數不小于7680小時,等效強迫停機率小于2%。強迫停機率計算公式如下：汽輪機兩次大修之間的時間間隔不小于5年。機組運行模式符合以下方式：負荷每年小時數100%THA2800小時75%THA2000小時50%THA1680小時40%THA1200小時8、機組的允許負荷變化率為：(1)

24、在50%100%THA負荷范圍內(2)在30%50%THA負荷范圍內(3)30%THA負荷以下(4)允許負荷階躍9、機組運行方式：復合運行。負荷性質：主要承擔基本負荷，并具有調峰能力。10、汽輪機壽命管理本汽輪機的設計壽命(不包括易損件)與鍋爐以及其它設備的壽命一致，設計壽命不少于30年。在保證使用壽命期內，能在額定負荷和1.05倍額定電壓下運行時，承受出線端任何形式的突然短路而不發生導致立即停機的有害變形，而且還能承受非同期誤并列的沖擊在壽命期內能承受下列工況，總的壽命消耗不超過75%,疲勞壽命消耗不超過總壽命的75%:強迫停機率強迫停運小時;100%運行小時強迫停運小時不小于5%/min不

25、小于3%/min不小于2%/min10%額定(THA)負荷/min（1）冷態啟動（停機超過72小時，汽缸金屬溫度約低于該測點滿負荷值的40%）200次。（2）溫態啟動（停機在10至72小時之間，汽缸金屬溫度約在該測點滿負荷值的40%至80%之間）1200次。（3）熱態啟動（停機不到10小時，汽缸金屬溫度約高于該測點滿負荷值的80%）4500次。（4）極熱態啟動（機組脫扣后1小時以內，汽缸金屬溫度接近該測點滿負荷值）500次。（5）負荷階躍10%額定負荷（THA）min12000次機組在各種運行方式下壽命消耗的分配數據見表2-10。表 2-10 東汽 N600-24.2/566/566 型汽輪機

26、壽命消耗分配運行方式壽命期內次數壽命消耗（/次）壽命消耗（%）冷態啟動2000.024溫態啟動12000.0089.6熱態啟動45000.0029極熱態啟動5000.0010.5負荷階躍10%額定負荷（THA）/min120000.0022411、運行操作方式本機組具有“自動”（ATC）、“操作員自動”（OA）和“手動”三種運行方式。當MCS對電調遙投入時，電調系統可適應機組的鍋爐跟隨、不定期壓變壓運行、手動等運行方式。12、閥門管理為了兼顧運行的經濟性， 本機組采用了復合配汽方法， 即能實現在不同運行工況下對全周進汽方式和部分進汽方式進行切換，并可防止在切換過程中產生過大的擾動。六、汽輪機主

27、廠房的布置國產600MW超臨界機組的廠房布置方案一般采用國際上通用的模塊式設計，將汽機房、除氧間、煤倉框架、鍋爐房、除塵器及煙囪區劃分為幾個模塊。某廠600MW超臨界機組布置情況如下：該廠主廠房柱距10m,主廠房擴建方向為左擴建。汽輪發電機組機頭朝向擴建端，縱向順列布置。汽機房、除氧間和煤倉間為鋼筋混凝土結構、鍋爐構架為鋼結構。汽機和鍋爐運轉層采用大平臺布置。1、汽機房布置汽機房分三層，其中底層標高0.00m,中間層標高6.9m和6.4m,運轉層標高13.70m。汽機房底層布置有凝汽器，凝汽器抽管方向朝A排柱。低背壓凝汽器靠汽機側，高背壓凝汽器靠發電機側。凝汽器前水室側設-4.50m的坑，布置

28、循環水進、出水管道，在汽動給水泵基礎-4.20m坑內布置兩臺凝汽器之間的聯通管。膠球回收網水平布置在循環水排水管上。膠球清洗泵及裝球室布置在坑附近的零米層。發電機端靠B排柱布置兩臺立式筒形凝結水泵，為防止凝結水泵汽蝕，布置在-4.2m的坑內。開式、閉式循環冷卻水泵、閉式循環冷卻水熱交換器、發電機密封油裝置、定子冷卻水裝置、機械真空泵及400V廠用配電裝置等也布置在發電機端。汽機機頭端布置有主油箱及潤滑油冷卻器、潤滑油凈化裝置及凝結水精處理裝置。兩個背包式疏水擴容器分別布置在凝汽器外側。汽機房中間層布置有發電機封閉母線、6kV配電裝置、軸封冷卻器及軸封風機、抗燃油裝置、高壓旁路裝置、軸封系統閥門

29、站、主蒸汽、再熱蒸汽等管道。7、8號低壓加熱器在凝汽器喉部。除發電機出線一檔標高為6.40m,其余各處的中間層標高均為6.90m。汽機房運轉層為大平臺結構，每臺機組配置的兩臺汽動給水泵頭對頭縱向布置在靠近B排柱側。其驅動給水泵汽輪機的油箱、冷油器臥式布置在該層的機頭處，使運行、維護檢修方便，采光通風條件好。小汽機排汽口向下，排汽至主機凝汽器。汽輪機低壓旁路裝置、發電機勵磁整流柜布置在靠A排柱側。為檢修凝結水泵和汽輪機主油箱上的主油泵及冷油器，在其上方6.9m及13.7m均設有帶活動格柵的檢修孔，同時為滿足汽機房通風要求，在汽輪機大平臺靠A排柱邊B排柱各柱間設置了大面積的格柵；在大機與小機間也有

30、通風格柵。在9-10號柱之間至零米的檢修起吊孔，可滿足汽輪機翻缸及大件運輸起吊要求。設備檢修均利用該層大平臺。2、除氧間布置除氧間底層布置電動給水泵組及冷油器、汽機給水泵的前置泵、除氧器再循環泵及凝結水輸送泵等，靠近B排柱側留有運行和維護通道。中間層標高為6.9m,該層布置5號和6號低壓加熱器。1、2、3號高壓加熱器布置在除氧框架13.7m層上。除氧器及水箱、閉式循環冷卻水膨脹水箱布置在26m層，露天布置。在1、2號柱之間和10、11號柱之間靠C排柱分別設有主廠房的主樓梯，可從0m通至除氧間及煤倉間的各層。3、檢修場地汽輪機運轉層采用大平臺布置，作為汽輪機、發電機，汽動給水泵及其汽輪機輔助設備

31、的檢修場地，包括0m檢修場地每臺機組檢修面積約1350m2,可滿足機組檢修的要求。電動給水泵、汽動給水泵前置泵、開閉式冷卻水泵、送風機、吸風機及一次風機等主要輔機均在其附近設有檢修場地，可滿足設備的檢修要求。七、東汽600MWI臨界汽輪機主要數據匯總東汽600MW超臨界汽輪機主要數據匯總見表2-21。表 2-11 東汽 600MW 超臨界汽輪機主要數據匯總表編號項目單位數據一機組性能規范1機組型式超臨界、中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽凝汽式2汽輪機型號N600-24.2/566/5663THA 工況MW6004額定主蒸汽壓力MPa(a)24.25額定主蒸汽溫度C5666額定高壓缸排汽口壓力

32、MPa(a)4.467額定高壓缸排汽口溫度c316.68額定再熱蒸汽進口壓力MPa(a)4.029額定再熱蒸汽進口溫度c56610主蒸汽額定進汽量t/h171411再熱蒸汽額定進汽量t/h141012額定排汽壓力MPa(a)0.0058813配汽方式復合配汽（噴嘴調節+節流調節）14設計冷卻水溫度c3815額定給水溫度c282.916額定轉速r/min300017額定工況熱耗kJ/kW-hkcal/kW-h7585181218給水回熱級數（高加+除氧+低加）8（3 高加+1 除氧+4 低加）19低壓末級葉片長度mm101620汽輪機總內效率（按含閥門和不含閥門分別報）%92.2（含閥門壓損）高

33、壓缸效率（按含閥門和不含閥門分別報）%86.3（含閥門壓損）88.1（不含閥門壓損）中壓缸效率（按含閥門和不含閥門分別報）%92.6（含閥門壓損）93.9（不含閥門壓損）低壓缸效率（按含閥門和不含閥門分別報）%93.4（含閥門壓損）93.6（不含閥門壓損）21通流級數高壓缸級8中壓缸級6低壓缸級2X7X722臨界轉速（分軸系、軸段的試驗值一階、二階）高中壓轉子r/min1692/1650,4000/4000低壓轉子 Ir/min1727/1670,4000/4000低壓轉子 IIr/min1743/1697,4000/4000發電機轉子r/min984/933,2676/269523機組軸系扭

34、振頻率Hz13.3/24.9/29.9/113.224機組外型尺寸（長、寬、高）m27.9/10.1/6.625機組在出廠前是否經過總裝是/否是26運行層標高m13.727最大起吊高度（自汽輪機中心線算起）m9.828壽命消耗冷態啟動%/次0.02溫態啟動%/次0.008熱態啟動%/次0.002極熱態啟動%/次0.001負荷循環（4%100%）%/次負荷階躍10%額定負荷（THA）/min%/次0.00229啟動方式中壓缸啟動30變壓運行負荷范圍%309031定壓、變壓負荷變化率%/min3/532軸頸振動兩個方向最大值mm0.0533臨界轉速時軸振動最大值mm0.1534最高允許背壓值MPa

35、(a)0.025335最高允許排汽溫度C12136噪聲水平dB(A)8537潤滑油系統主油泵型式主軸驅動離心泵潤滑油牌號ISOVG32,GB11120-89油系統裝油量3m36主油泵出口壓力MPa(q)1.55軸承油壓MPa(a)0.176主油箱容量3m38油冷卻器型式、臺數臺管式、2頂軸油泵型式變量柱塞泵 A10VOS頂軸油泵制造廠德國 REXROTH/德國哈威頂軸油泵出口壓力MPa(g)16頂軸油泵供油量m3/h5.88盤車油泵型式無盤車油泵制造廠盤車油泵出口壓力MPa(g)盤車油泵供油量m3/h38液力控制系統抗燃油泵型式、臺數臺變量柱塞泵，2抗燃油牌號磷酸脂抗燃油抗燃油系統裝油量3m1

36、200kg抗燃油泵出口壓力MPa(g)14抗燃油泵供油量m3/h8800kg/h抗燃油箱容量3m1抗燃油再生裝置能力m3/h2抗燃油冷卻器型式、臺數臺管式，1+1抗燃油冷卻器管側設計壓力MPa(g)1.639盤車裝置盤車速度r/min1.5盤車電動機容量/電壓kW/V15/380二汽輪機性能保證銘牌功率（TRL）MW600最大連續功率（T-MCR）MW642THA 工況時熱耗率kJ/kW-hkcal/kW-h75851812軸頸振動值mm0.05噪聲（條件見表后附注）dB(A)85三主要閥門數據1主汽門數量只2內徑_mm_279.4閥體材質KT5316AS3閥桿材質KT5700BS52主汽調節

37、閥型式數量只4內徑mm1 號，2 號，3 號，4 號小 190.5閥體材質KT5100BS17閥桿材質KT5700BS53排汽逆止閥數量只1內徑mm(1)900阻力Pa(g)0.01閥體材質ZG20CMO閥桿材質2Cr134中壓聯合汽門數量只2內徑mm685閥體材質KT5100BS17閥桿材質KT5700BS55大氣釋放膜直徑mm610厚度mm材料銅板6初壓調節器含在 DEH 中7汽輪機排汽缸噴水量t/h40四機組重量1汽輪機本體T10802主汽門、調節汽閥、中壓聯合汽門等T1523潤滑油系統T28注：距汽輪機、主汽門、中聯門等設備外殼表面 1.0m、高 1.2m 處的最大噪音值不大于 85d

38、B(A)第二節汽缸及滑銷系統東汽600MW超臨界汽輪機的汽缸采用高、中壓缸合缸的結構。因為機組進汽參數高,為減小汽缸應力，增加機組啟停及變負荷的靈活性，高中壓汽缸設計為雙層缸結構。由于低壓排汽容積流量很大，要求較大的排汽面積，因此配置兩個低壓缸，且每個低壓汽缸采用了流量等分、幾何形狀相同的雙分流結構，即每個低壓汽缸有兩個排汽口。這樣，既可增大排汽面積避免采用過長的末級葉片，又可減少機組的軸向推力，縮短軸向長度。一、汽缸的結構特點600MW超臨界機組的高中壓缸和低壓缸由于工作條件的差異，具有不同的結構特點，現分別介紹如下：1、高、中壓汽缸高、中壓汽缸采用合缸結構，通流部分為反向布置，它由高、中壓

39、外缸、高壓內缸和中壓內缸組成，形成雙層汽缸結構。高、中壓外缸和內缸缸體都是合金鋼鑄件，各沿水平中分面分為上汽缸和下汽缸，上、下汽缸之間用法蘭螺栓緊固，以便于機組的安裝及檢修。高壓部分有1個沖動式的調節級，7個沖動式高壓級，共8級；中壓部分有6個沖動式中壓級，為汽輪機的914級。高中壓汽缸通流部分的壓力級為反向布置，即高壓汽缸中的壓力級與中壓汽缸中的壓力級的蒸汽流動方向相反。由鍋爐來的新蒸汽通過主蒸汽管從下部進入布置于汽輪機兩側的兩個高壓主汽閥，由每側的各兩個調節閥流出，經過四根高壓導汽管進入高壓汽輪機（上半缸兩根、下半缸兩根）。進入高壓汽輪機的蒸汽通過調節級和高壓級后，由外缸下部兩側排出，進入

40、再熱器。再熱后的蒸汽通過中壓缸兩側的兩個再熱主汽閥和四個中壓調節閥，由每側的兩個中壓調節閥流出，經過四根中壓導汽管由高、中壓缸中部進人中壓缸（上半缸兩根、下半缸兩根）。進人中壓缸的蒸汽經過中壓級后，從中壓缸上部排汽口排出，經中、低壓連通管，分別從1號、2號低壓缸中部進入兩個低壓缸。汽缸的結構形式和支承方式的設計充分考慮受熱狀況改變時，汽缸可以自由、對稱地收縮和膨脹，并且保持其中心線不變，把可能發生的變形降到最低限度。內缸支承在外缸水平中分面處，并由上部和下部的定位銷導向，使內缸與外缸同心，并可根據溫度的變化自由收縮和膨脹。高壓缸的四個噴嘴室由合金鋼分別鑄成，采用中心線定位，支承在內缸中。內缸在

41、內壁設有滑鍵，決定噴嘴室的橫向位置，以保證噴嘴室中心線在內缸中的相對位置，并能沿周向收縮或膨脹。主蒸汽導汽管與噴嘴室之間通過彈性密封環滑動連接，可以補償溫度引起的膨脹差。導汽管與外缸通過杯形彈性套管連接，檢修解體拆卸外缸上半或內缸下半時，應采用頂起螺釘將外缸上半及內缸下半垂直抬高，直到導汽管與噴嘴室完全脫離，然后按常規方法用吊車垂直吊起，盡量保持進汽密封環不被碰磨；當汽缸回裝時，要保證噴嘴室進汽口與導汽管的密封環同心。中壓進汽沒有噴嘴室，其導管直接插人中壓內缸的進汽部分，由密封環進行密封。高壓內缸和中壓內缸沿軸向各由兩部分組成：高壓內缸的進汽段水平法蘭在進汽管中心線所在的剖面處有貓爪，支承在外

42、缸水平法蘭的凸臺上，上、下半缸外壁兩端縱剖面處有縱銷，使其與外缸同心；高壓內缸的中、后部，通過其外壁的凹槽嵌裝在進汽段的凸環上，確定其軸向位置，并由水平掛耳確定其水平位置，高壓各級的隔板嵌裝在其內壁；中壓內缸進汽段，通過其外壁的凹槽嵌裝在外缸內壁的凸臺上，其外壁上下有縱銷定位；中壓內缸的后段，通過其外壁的凹槽嵌裝在內缸進汽段的內壁。高、中壓汽缸的上、下半缸水平法蘭用大型雙頭螺栓或定位雙頭螺栓連接。為使每個螺栓中保持準確的應力，在連接時必須對它們進行初始擰緊，獲得一定的預應力。汽缸精加工完成后，按照標準的程序并且中分面不涂密封油進行水壓試驗，保證汽缸不漏，當電廠裝配汽輪機正式扣缸時，中分面需要涂

43、性能較好的密封油膏。2、低壓汽缸第一章指出，高參數、大功率凝汽式汽輪機的低壓汽缸，由于蒸汽容積流量相當大，因而低壓汽缸結構尺寸大，是汽輪機中最龐大的部件。它的結構設計水平對汽輪機的經濟性及運行可靠性關系頗大。因運行中汽缸內部處于高度真空狀態， 故而需承受外界大氣壓差的作用。 其缸壁也必須具有一定的厚度以滿足強度和剛度的要求。足夠的通流面積和剛度，良好的汽動特性是其結構設計的主要問題，即末級排汽的余速損失盡量減小；排汽通道應有合理的導流形狀，使流動損失較小、并便于回收排汽動能，以提高機組效率。如果低壓汽缸剛度不足，將引起機組動、靜部分間隙和中心變化，使機組發生振動。東汽600MW超臨界機組設有兩

44、個雙分流對稱結構的低壓缸，低壓外缸全部由鋼板焊接而成。低壓外缸排汽缸內設計有良好的排汽通道，由鋼板壓制而成。低壓排汽口與凝汽器進汽口之間采用彈性連接。低壓缸四周有框架式撐腳，增加低壓缸剛性，撐腳坐落在基架上承擔全部低壓缸重量，并使低壓缸的重量均勻地分在基礎上。為了減少流動損失，在進、排汽處均設計有導流環。每個低壓外缸兩端的汽缸蓋上裝有兩個大氣閥，其用途是當低壓缸的內壓超過其最大設計安全壓力時，自動進行危急排汽。在低負荷或空載情況下（特別是在甩負荷之后），由于沒有足夠的蒸汽量將低壓汽缸內摩擦鼓風產生的熱量帶走，會導致排汽溫度升高。排汽溫度太高，排汽缸的溫度也隨之過高，則會影響與排汽缸連在一起的軸

45、承座的標高，使低壓轉子的中心線改變，造成機組振動或發生事故。排汽溫度過高，還可能使凝汽器冷凝管泄漏。為防止低壓排汽缸的溫度過高，在排汽區設有噴水裝置，當排汽缸溫度升高時按要求自動投入，以降低低壓缸溫度。低壓外缸還包括兩端的軸承座，1號低壓缸前端的軸承座內放置它本身的支持軸承和高中壓缸后軸承。低壓隔板通過定位銷和墊片支承在隔板套或內缸內壁，并對準。內缸通過水平中心線下的貓爪支承在外缸上，用定位銷和墊片來對準，定位銷置于垂直中心線上的底部，內、外缸之間的墊片置于水平中分面和中低壓連通管接口剖面附近。二、中、低壓連通管中、低壓連通管是把中壓汽缸的排汽送到低壓汽缸內。中、低壓連通管采用架空布置，它由中

46、壓汽缸排汽端頂部的排汽口連接到兩個低壓上汽缸中部的進汽口，是整個汽輪發電機組的最高點。應用于600MW超臨界機組上的一種中、低壓連通管如圖2-1所示。連通管是由鋼板焊成的薄壁圓管，由蝦腰管和平衡補償管兩段組成，現場安裝時組焊為整體。蝦腰管接中壓缸排汽口，平衡補償管中部有兩個向下的管口，接低壓缸進汽管，均采用剛性法蘭連接，具有很好的密封性和制造工藝性。為了使汽流在導管內流動時壓損最小，在連通管每個斜接的彎管中部均裝有用多個導葉組成的導流葉柵環，以減小汽流的局部阻力，使其平穩地改變方向，順利地從中壓汽缸流向低壓汽缸。為了吸收管道產生的軸向熱膨脹，在連通管上裝有兩組壓力平衡式波紋鼓膨脹節，按必須吸收

47、的熱膨脹量來確定膨脹節的波紋數量。采用連桿裝置將滑動波紋節同一個反方向的波紋節（平衡端）連接在一起，以平衡壓力產生的軸向推力，由膨脹節吸收軸向位移。為了達到較高的可靠性，波紋節由內、外兩層組成的。外層吸收管道系統的膨脹，并且在較低應力水平的情況下承受蒸汽壓力負荷。內層具有較高的壓力承載能力，并作為襯套保護外層不受腐蝕。三、大氣閥大氣閥裝于汽輪機各低壓缸兩端的汽缸蓋上，其用途是當低壓缸排汽室內的壓力超過其最大設計安全壓力時，其隔膜自動破裂，進行危急排汽。如圖2-2所示。大氣閥用28個螺栓固定在汽缸相應的法蘭上。一個鉛制薄膜環5,被壓緊在環形墊片6和閥蓋7之間的外密封面間，其內部也被螺釘3和壓環2

48、壓緊在承壓板1的內密封面中，承壓板承受來自外部的大氣壓力，由閥蓋7固中壓和汽中心戟圖 2-1600MW 超臨界汽輪機中、低壓連愛管圖 2-2 大氣閥1-承壓板；2-壓環；3-螺釘；4-螺釘;5 薄膜環；6-環形墊片；7-閥蓋定，見圖2-2的A-A視圖。當低壓缸排汽壓力超過設計的最大安全值時，大氣閥的承壓板1即被推向外側，使鉛制薄膜環5在壓環外緣和閥蓋內緣之間被剪斷。鉛制薄膜環斷裂，蒸汽沿汽缸向上噴出，使低壓缸內的壓力降低。閥蓋7可防止鉛制薄膜環、承壓板和壓環飛出傷人和損壞設備。外徑處的罩板引導汽流向上噴出。鉛制薄膜環5與一個自動跳閘機構相連接。當排汽壓力升高到預定值時，自動跳閘機構使汽輪機停機

49、。鉛制薄膜環5斷裂壓力為0.0343MPa(g)。四、低壓缸噴水系統低壓缸噴水系統向雙流低壓缸兩端排汽室噴水環的噴嘴提供凝結水，此凝結水能使離開汽輪機末級葉片的蒸汽，在進入低壓缸排汽室時降低溫度。通常，低壓缸排汽室中的蒸汽是濕蒸汽，其溫度是相應于出口壓力下的飽和溫度。然而，在小流量情況下，低壓缸末幾級長葉片做負功引起鼓風加熱，使得排汽溫度迅速升高。這種不能接受的排汽溫度，經常發生在低于10額定負荷的小流量工況下，特別是在額定轉速下的空負荷狀態時。排汽溫度的高低取決于通過葉片的蒸汽流量、凝汽器真空和再熱溫度等參數。機組出現高的排汽溫度，必須盡量避免，以減少轉子與靜子部件之間由于熱變形或脹差而產生

50、碰擦的可能性。這樣的碰擦在一定轉速以上會發生嚴重危害，并導致強迫或長期停機。甚至降至盤車轉速時，已經存在的熱變形和脹差所造成的摩擦，使得金屬脫落或削弱轉動部件，如挪釘、圍帶等，最終將引起部件的損壞。在低負荷或空載情況下，如果排汽溫度超過80C,則必須通過增加負荷或改善真空逐步地降低排汽缸的溫度。排汽缸排汽溫度最高不允許超過121C,如果達到這一溫度，則應停機并排除故障。五、滑銷系統第一章已指出，滑銷系統一般由立銷、縱銷、橫銷、角銷等組成。基礎臺板上橫銷中心線與縱銷中心線的交點是機組的絕對死點。絕對死點相對于運轉層基礎是不動的。汽輪機的絕對死點一般都設置在低壓缸，使機組向前軸承座端膨脹。這樣設置

51、的目的是由于低壓缸和凝汽器直接連接，低壓缸又是最重的，且凝汽器也龐大笨重，它們一起移動很困難，如果強行使機組從高壓缸向低汽缸方向膨脹，若低壓缸位移較大，勢必造成巨大的連接應力。同時，很可能會因膨脹受阻而導致機組振動。為保證滑銷系統長期運行靈活，東汽600MW機組的滑銷系統采用自潤滑塊結構。東汽600MW機組采用3死點結構，高壓缸一個死個，位于2號軸承座，低壓A缸、B缸各有一個死點，分別位于各自的中心附近。高、中壓汽缸由四只貓爪”支托，貓爪”搭在軸承箱上，貓爪”與軸承箱之間通過鍵(貓爪橫銷)配合，貓爪”在鍵上可以自由滑動，保持汽缸與軸承座的軸向相對位置。第三節噴嘴組、隔板和隔板套汽輪機的第一級噴

52、嘴葉柵通常是由若干個噴嘴組成噴嘴弧段（噴嘴組）后，再固定在單獨鑄造的噴嘴室的出口圓弧形槽道中。 從汽輪機的第二級開始以后的各級噴嘴葉柵則固定在隔板上， 而隔板可直接固定在汽缸上，也可固定在隔板套上，但多半是固定在隔板套上，隔板套再固定在汽缸上。一、噴嘴組現代大型汽輪機第一級的噴嘴葉柵分成若干個弧段， 流過每個弧段的蒸汽量由各自的調節汽門進行控制。根據負荷的大小， 主汽閥保持全開， 開啟或關閉調節汽門來改變主蒸汽流量， 改變機組的功率以適應外界負荷。600MW超臨界機組噴嘴組采用緊湊設計，各噴嘴組通過電火花加工形成一個整體的蒸汽通道，分別焊接在噴嘴室上。噴嘴采用先進的子午面收縮型線汽道，以降低二

53、次流損失。二、隔板和隔板套隔板的作用是把汽缸的內部空間分成若干個蒸汽參數不同的腔室，汽輪機從第二級以后的各級噴嘴葉柵都安裝在隔板上。蒸汽通過噴嘴葉柵，其壓力、溫度逐級下降，將蒸汽的熱能轉變成動能以很高的速度進入動葉片。隔板在工作時，承受其前后蒸汽壓力差產生的均布載荷，所以必須具有一定的剛度和強度。由于反動級的動葉柵反動度大，葉柵前后壓差大，為減小軸向推力，不采用葉輪結構，其靜葉柵作成隔板式結構，內外圓半徑差較小。反動式汽輪機的隔板也稱靜葉持環，其對應的隔板套也稱持環套。隔板由隔板體、噴嘴葉柵和隔板外緣組成。持環由外環、靜葉柵和內環組成。由于安裝和拆卸的需要，隔板和持環從水平中分面分為上下兩半，

54、分別稱為上隔板和下隔板。為了使上下隔板對準，并防止漏汽，在水平中分面上加裝有密封鍵和定位銷。隔板通常有焊接隔板和鑄造隔板兩大類，其具體結構是根據隔板所承受的工作溫度和蒸汽壓差來決定。隔板套的采用對汽輪機制造和運行都有益處：由于隔板套與汽缸內壁之間可形成環形的抽汽腔室，使抽汽均勻，減少抽汽對汽流的擾動，而且可以減小汽輪機的軸向尺寸，簡化汽缸的結構形狀，使汽缸接近于柱形殼體。另外，在采用隔板套的結構中可減少汽缸變形對通流部分間隙的影響，提高汽輪機在各種運行工況下適應溫度變化的能力。一個隔板套可以固定幾個隔板，再將隔板套固定在汽缸內壁上。第四節轉子、概述轉子是汽輪機轉動部分的總稱，按主軸與其他部件間

55、組合方式，轉子可分為套裝轉子、整鍛轉子、焊接轉子和組合轉子四大類。 至于一臺機組采用何種類型轉子， 要由轉子所處的溫度條件及各國的鍛冶技術來確定。東汽引進日立的600MW系列機組，其整個軸系由五根轉子聯接組成。其中汽輪機部分由高中壓轉子、A低壓轉子和B低壓轉子三根轉子組成，電機部分由發電機轉子和勵磁機轉子組成，各轉子之間由剛性聯軸器連接，每根轉子支承在各自的兩個軸承上。整個軸系轉子由推力軸承軸向定位，推力軸承位于中間軸承箱內，2號支持軸承之后。軸系簡圖如2-3所示。汽輪機轉子材料均由合金鋼整體鍛件制成，無中心孔，符合ASTM(0.02%)標準的要求。高中壓轉子材料為CrMoV鍛鋼，脆性車專變溫

56、度(FATT)90CoA、B低壓轉子材料為NiCrMoV鍛鋼脆性轉變溫度-6.6C,為了確保汽輪機轉子安全可靠，具有良好的平衡和較高的性能，轉子鍛件鋼坯為真空澆注而成，以去除有害的氣體和氣眼， 并在加工之前進行各種試驗確保鍛件滿足物理及冶金性能要求。 轉子鍛件毛坯經過精心加工形成了由主軸、輪盤、軸頸和聯軸器法蘭等組成的整體轉子，經過加工形成的輪盤設有用來安裝動葉片的葉根槽。根據動葉片的載荷及工作條件，葉根槽的型式包括倒T型、菌型、縱樹型和叉型等型式。末級動葉片由于載荷大、動應力大，其葉根部分采用承載能力強的叉型葉根型式。為提高相鄰轉子之間在連接時的對中精度，軸系各轉子之間均采用止口過盈配合方式

57、。A低壓轉子和B低壓轉子之間設有調整墊片，用以調整低壓轉子的軸向位置。B低壓轉子和發電機轉子之間設有盤車齒輪環，與機組的盤車裝置一起實現機組的盤車運行狀態。汽輪機每根轉子在制造廠內加工和裝配完畢后，均需進行高速動平衡試驗和超速試驗。高速動平衡試驗在額定轉速下進行，而超速試驗是在額定轉速的115%轉速下進行的。高中壓轉子和A、B低壓轉子均設置了現場不揭缸做動平衡的裝置， 并隨機提供做動平衡用的專用工具，大大方便了在現場進行的轉子動平衡。二、轉子冷卻超臨界600MW機組在中壓第一級葉輪處設置了冷卻裝置。單向汽流的中壓缸要求中壓轉子在高溫、 高應力下具有足夠高的蠕變強度和同軸蠕變性能， 這對于避免轉

58、子長時間運行后引起彎曲和變形是非常重要的。這種彎曲和變形會引起機組大的振動。為了滿足上述要求，日立公司除了在轉子鍛件制造中要求提高其強度等級和相關材料性能外， 在結構上設置了對中壓第一級葉輪的冷卻裝置。 從高壓第四級后引出一股相對低溫的蒸汽，通過節流，直接引入到中壓第一級葉輪處，對中壓第一級葉輪進行冷卻，以此來提高中壓第一級聲中醫載于5975含儡比林子B低壓弱于發電機羨孑圖 2-3600MW 機組軸系簡圖葉輪及輪緣的相對強度等級，延長轉子的使用壽命。三、聯軸器聯軸器是轉子與轉子之間的連接部件。汽輪機各轉子之間以及汽輪機低壓轉子與發電機轉子之間均要用聯軸器把它們連接起來，以傳遞做功扭矩和軸向推力

59、。聯軸器又稱為靠背輪或對輪，分為剛性、半撓性和撓性三種。撓性聯軸器有較大的撓性，因此被連接的兩轉子之間允許存在一定的偏心，對振動的傳遞也不甚敏感。由于這種聯軸器一般是通過蛇形彈簧來連接的，結構較為復雜，所傳遞的扭矩也不能很大，大型機組上一般不采用。半撓性聯軸器是在聯軸器間裝有波形套筒，允許在被連接的兩軸之間有少許的偏心， 在兩聯軸器端面不完全平行的情況下仍能順利地運轉，傳遞扭矩，同時也有一定的隔振作用，如圖2-4所示。半撓性聯軸器介于剛性聯軸器和撓性聯軸器兩者之間， 曾得到過廣泛的應用，不過這種聯軸器工藝性較差，傳遞大扭矩時波形套筒壁較厚，撓性降低，大型機組也不采用。東汽600MW超臨界機組各

60、個轉子之間的連接均采用剛性聯軸器。剛性聯軸器結構簡單，軸向尺寸短，工作可靠。因連接剛性強，除可傳遞較大扭矩外，還可傳遞軸向力和徑向力，大功率汽輪發電機組普遍采用這種聯軸器，如圖2-5所示。四、轉子的臨界轉速由于轉子的材料不可能絕對均勻，安裝中也不可避免地要出現偏差，這樣轉子的回轉圖 2-4 半撓性聯軸器1、2-聯軸器；3-波形套筒；4、5-螺栓；6-齒輪圖 2-5 剛性聯軸器(a)裝配式；(b)對輪與主軸成整體結構 1-2-聯軸器；3-螺栓；4-盤車齒輪中心和它的質量中心之間總有一定的偏差，因此它在運轉時總有一定的振動。同時，轉子像任何物體一樣，有它的自振頻率，在汽輪機升速過程中，當轉速升到某