1、目 錄一工程概況1二、編制依據1三、承臺基礎設計：2四、施工流程：2五、塔吊承臺排水措施：3六、施工安全措施：3六、塔吊監測與施工安全技術措施：3七、附塔吊基礎計算書4一、工程概況 工程名稱：尚上名筑住宅A區(A1-A7,D1-D12棟、商鋪、生鮮超市、綜合文化活動中心、地下室)C區（幼兒園、垃圾收集站） 建設地點：番禺區石樓鎮赤崗村內亞運大道北側 建設單位：廣州市番禺信業房地產發展有限公司 設計單位：廣東粵建設研究院有限公司 監理單位：廣東中洋工程項目管理有限公司總包單位：廣州番禺橋興建設安裝工程有限公司 建設規模：總建筑面積為24171.9平方米，建筑高度米，建筑總長94米，總寬150米，

2、地上3層，地下一層為車庫。為了滿足施工需要，項目部計劃安裝6#1臺QTZ80（6010）和5#1臺QTZ80（5613）塔式起重機。二、編制依據1建筑地基基礎設計規范(GB5007-2002)；2.建筑地基基礎設計規范(DBJ 15-31-2003)；3.建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)；4.混凝土結構設計規范(GB 50010-2002)；5.簡明鋼筋混凝土結構計算手冊；6.地基及基礎 (第二版)；7.建筑、結構設計圖紙；8.塔式起重機使用說明書；9.塔式起重機設計規范(GB/T 13752-92)；10建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001、J119-2001）11.

3、巖土工程勘查報告。 三、承臺基礎設計 塔吊QTZ80（6010）QTZ80（5613）和：采用A型預應力管樁基礎四樁承臺形式，管樁形式為摩擦端承樁，樁徑均為400 mm，單樁豎向承載力特征值為1200KN（預應力管樁采用施工現場使用的類型）；樁長根據地質資料入土深度平均為24.2米和26.6米，塔吊承臺尺寸為5000 mm×5000 mm×1400 mm，塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613）的承臺配筋采用底向2525197mm，面向2525197 mm ，箍筋514,S拉鉤筋14400。 承臺采用C35混凝土，采取自然養護,承臺混凝土強度達70%時，塔吊則

4、可以進行安裝，待100%后方可投入使用。承臺面標高為地下室底板面標高，承臺與地下室底板交接處焊接止水鋼板作施工縫處理。 塔吊基礎尺寸、配筋圖及塔吊的各項技術指標詳見其說明書。四、施工流程 施工流程：預應力管樁施工承臺土方開挖樁頂端錨筋承臺底墊層鋼筋制安承臺模板安裝預埋塔吊連接螺栓隱蔽驗收混凝土澆灌、保養安裝塔吊。五、塔吊承臺排水措施 為了保證承臺的周邊排水通暢，在塔吊承臺上采用水泥砂漿1：0.5找坡排水。六、施工安全措施1、如果挖土過程中發現地質條件惡劣不適宜施工，應及時上報，另作處理。2、承臺鋼筋施工除了按照要求綁扎外，還要進行塔吊埋桿定位；固定、防雷焊接等，完成后需要進行隱蔽驗收。3、澆搗

5、承臺砼時要留試件，以便進行強度試壓，當試壓強度達到70%后，方可開始塔吊的安裝。切忌在砼強度達不到要求的情況下安裝塔吊。4、承臺周圍應做好排水措施，避免水浸。5、遵守工地現場管理，做到安全、文明施工。6、鋼筋隱蔽驗收后，承臺混凝土必須一次性連續澆灌。7、塔吊安裝前應編制可行的專項安裝方案，對安裝順序、吊車行走路線、對基坑施工的影響等問題做出詳細的考慮。8、基坑開挖后盡量減少對基土的擾動，基坑底部以下30CM土層采用人工挖土，嚴禁機械開挖。9、坑槽開挖時，各級質安人員要加強巡視現場，密切注意周圍土體的變形情況及坑槽內可能出現的涌水、涌砂及坑底土體的隆起反彈，一旦發現問題，應立即停止開挖，并知會監

6、理工程師協同處理。10、防塌方用的編織袋、松木樁、彩條布等材料應有充分的準備。為防止坡面失穩出現坍塌，在雨天應有足夠的彩條布遮蓋坡面，同時準備足夠的編織袋，一旦出現局部坍塌，能及時回填加固，防止事故進一步擴大。11、嚴格執行各項安全操作規程，施工前交任務必須有安全交底，加強對進場職工進行安全教育，提高他們的自保、互保意識，安全帽、安全帶的作用。同時，堅持班前安全活動，以提高工地職工的安全意識，自覺執行制訂的各項安全規章制度。12、加強安全生產宣傳教育工作。特殊工種必須持證上崗。各工種的工人須經安全培訓和考試及格后方準進行施工作業。進入施工現場必須戴安全帽，施工人員不得穿高跟鞋和拖鞋開工，工作前

7、和工作時間不準飲酒。13、設專職安全員負責安全檢查工作，實行逐級安全交底制度，把施工安全作為頭等大事來抓。14、施工現場內的一切電源、電路的安裝和拆除，必須由持證電工專管，電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護器，電線、電纜必須按規定架空，嚴禁拖地和亂拉亂搭。15、在基坑作業時，必須戴安全帽，嚴防上面土塊及其他物體下砸傷頭部，遇有地下水滲出時，應把水引到集水井加以排除。七、塔吊監測與施工安全技術措施（一）塔吊監測在塔吊的兩個側向布置塔身的垂直觀測，如果出現塔吊垂直位移偏大，超過0.1%的時候，馬上停止塔吊的工作，對塔吊的塔身進行重新調偏，經過驗收合格后才能重新工作。（二）塔吊基礎鋼筋施工安全技術

8、措施1、鋼筋工搬運鋼筋時，要注意鋼筋頭尾擺動，防止碰撞物體或打擊人身，特別防止碰掛周圍和上下的電線。2、人工垂直傳遞鋼筋時，送料人應站在牢固平整的地面上，接料人應防止前傾的牢固物體，必要時掛好安全帶。3、綁扎基礎鋼筋時，應按規定擺放鋼筋支架或馬凳架起上部鋼筋，不得任意減少支架或馬凳。4、塔吊基礎必須有可靠的防雷接地裝置，塔吊基礎鋼筋和塔身需連接焊接。（三）塔吊基礎砼澆筑施工安全技術措施1、澆筑基礎混凝土前與施工過程中，應檢查基坑邊坡土質有無崩裂傾塌的危險，如有則立即排除。同時工具、材料不能堆放在基坑邊沿。2、混凝土振搗器作業前應檢查電源線路有無破損漏電，漏電保護裝置應靈活可靠。3、插入式振搗器

9、軟軸的彎曲半徑不得小于50CM，并不得多于兩個彎；操作時振搗棒應自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。4、振搗棒操作人員必須穿戴絕緣膠鞋和絕緣手套。八：附塔吊基礎計算書1.計算參數 （1）基本參數采用1臺QTZ80(6010)塔式起重機，塔身尺寸1.60m,地下室開挖深度為-5.95m；現場地面標高-1.05m，承臺面標高-4.55m；采用預應力管樁基礎，地下水位-2.50m。1）塔吊基礎受力情況荷載工況基礎荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態568.1018.901718.00303.00非工作狀態490.0074.001712.000比較樁基礎塔吊的工作狀

10、態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按工作狀態計算如圖Fk=568.10kNFh=18.90kNM=1718.00+18.90×1.30=1742.57kN.mFk，=568.10×1.35=766.94kNFh，=18.90×1.35=25.51kNMk=(1718.00+18.90×1.30)×1.35=2352.47kN.m2）樁頂以下巖土力學資料序號地層名稱厚度L(m)極限側阻力標準值qsik(kPa)極限端阻力標準值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系數iiqsiki(kN/m)1填土1.8022.0039.600.4015.8

11、42淤泥質土5.5014.0077.000.5038.503粉質粘土2.3026.0059.800.6035.884砂質粘土13.8024.00331.200.70231.845全風化硬質巖0.80140.003500.00112.000.8089.60樁長24.20qsik*Li619.60iqsik*Li411.663）基礎設計主要參數基礎樁采用4根400預應力管樁,樁頂標高-5.85m；樁混凝土等級C80,fC=35.90N/mm2 ,EC=3.80×104 N/mm2；ft=2.22N/mm2,樁長24.20m,壁厚95mm；鋼筋HRB400，fy=360.00N/mm2,E

12、s=2.00×105N/mm2承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m；樁中心與承臺中心2.00m,承臺面標高-4.55m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,砼=25kN/m3Gk=a×b×h×砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作用效應計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(FkGk)/n=(568.10+875.00)/4=360.78kN2）偏心豎向力作用下按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk

13、=1742.57kN.m yi=2.00×20.5=2.83mNk =(FkGk)/n±Mxyi/yi2=(568.10+875.00)/4±(1742.57×2.83)/(2×2.832)=360.78±307.87Nkmax=668.65kN, Nkmin=52.91kN (基樁不承受豎向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.90/4=4.73kN3.單樁允許承載力特征值計算 管樁外徑d=400mm=0.40m，內徑d1=400-2×95=210mm=0.21m，hb=0.80hb/d=0.80/0.40=2.00,

14、p =0.16×2.00=0.32（1）單樁豎向極限承載力標準值計算Aj=(d2-d12)/4=3.14×(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=d12/4=3.14×0.212/4=0.03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.14×0.40×619.60=778.22kNQpk=qpk(Aj+pApl)=3500.00×(0.09+0.32×0.03)=348.60kNQuk= QskQpk=778.22+348.60=1126.82kNRa=1/KQuk=1/2×1126.82=563.4

15、1kN(2)樁基豎向承載力計算1）軸心豎向力作用下 Nk=360.78kNRa=563.41kN,豎向承載力滿足要求。2）偏心豎向力作用下 Nkmax=668.65kNRa=1.2×563.41=676.09kN,豎向承載力滿足要求。4.樁基水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算I=(d4-d14)/64=3.14/64×(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.80×107×0.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4, Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=9

16、90mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.00×1000×0.99/45600)0.2=0.67L=0.67×24.20=16.214,按 L=4,查表得:x=2.441RHa=0.75×(3EI/x)oa=0.75×(0.673×45600/2.441)×0.01=42.14kN（2）樁基水平承載力計算Hik=4.73kNRha=42.14kN,水平承載力滿足要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4×(2.00×2+0.40)×4&#

17、215;411.66=1811.30kNTuk=iqsikuiLi=411.66×3.14×0.40=517.04kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00×5.00×24.10×(18.80 - 10)/4=1325.50kNGp=(3.14×0.402-3.14×(0.212)/4×24.20×(25 - 10)=32.67kNTgk/2+Ggp=1811.30/2+1325.50=2231.15kNTuk/2+Gp=517.04/2+32.67=291.19kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和

18、非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m傾覆力矩M傾=MFhh=1718+18.90×(13.154.55)=1880.54kN.m抗傾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(568.10+875.00)×2.50+2×(517.04/2+32.67)×4.50=6228.46kN.mM抗/M傾=6228.46/1880.54=3.31抗傾覆驗算3.311.6,滿足要求。7.樁身承載力驗算(1)正截面受壓承載力計算 按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=

19、2352.47kN.m，yi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk1.2Gk)/n±Mxyi/yi2=(766.94+1.2×875.00)/4±(2352.47×2.83)/(2×2.832) =454.24±415.63Nkmax=869.87kN，Nkmin=38.61kNc=0.85cfcAj=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN正截面受壓承載力=2746.35kNNkmax=869.87kN,滿足要求。(2)預制樁插筋受拉承載力驗算插筋采用HRB400，f

20、y=360.00N/mm2，取620，As=6×314=1884mm2fyAs=360×1884=678240N=678.24kN fyAs=678.24kNNkmin=38.61kN,正截面受拉承載力滿足要求。M傾/(4x1As)=1880.54×1000/(4×2.00×1884)=124.77N/mm2 M傾/(4x1As)=124.77N/mm2360.00N/mm2,滿足要求。 (3)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算F=F1.2Qik=Fk，=766.94kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmhp=1.0

21、+(2000-1400)/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.950=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,=0/ho=1.00/1.30=0.770=0.84/(+0.2)=0.84/(0.77+0.2)=0.87um=4×(1.60+1.30)=11.60mhp0umftho=0.95×0.87×11.60×1.57×1000×1.30=19567.88kN承臺受沖切承載力=19567.88kNF=766.94kN,滿足要求。2)角樁向上沖切力承載力計算N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=

22、766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kN1x=1y=0/ho=1.00/1.30=0.77,c1=c2=0.50+0.20=0.70mV=2Nk，=2×607.37=1214.7kN1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.77+0.2)=0.581x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=0.58×(0.70+1.00/2)×2×0.95×1.57×1000×1.30=2699.02kN角樁向上沖切承載力=2699.0kNV=1214

23、.7kN,滿足要求。3)承臺受剪切承載力驗算Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kNV=2Nk，=2×607.37=1214.74kNhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,=0/ho=1.00/1.30=0.77=1.75/(+1)=1.75/(0.77+1)=0.99,b0=5.00m=5000mmhsftb0ho=0.89×0.99×1.57×1000×5.00×1.30=8991.63kN承臺受剪切

24、承載力=8991.63kNV=1214.74kN,滿足要求。(4)承臺抗彎驗算1)承臺彎矩計算Ni=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607.37kN,Xi=2.00mM=NiXi=2)承臺配筋計算承臺采用HRB400，fy=360.00N/mm2As=M/0.9fyho=2429.48×106/(0.9×360×1300)=5768mm2取2525 197mm (鋼筋間距滿足要求),As=25×491=12275mm2承臺配筋面積12275mm26500mm2,滿足要求。

25、8.計算結果（1）基礎樁4根400 預應力管樁,樁頂標高-5.85m,樁長24.20m；樁混凝土等級C80,壁厚95mm,樁頂插筋620。（2）承臺長(a)=5.00m，寬(b)=5.00m，高(h)=1.40m ，樁中心與承臺中心2.00m，承臺面標高-4.55m；混凝土等級C35，承臺底鋼筋采用雙向2525197mm。（3）基礎大樣圖塔吊基礎平面圖塔吊基礎剖面圖2.計算參數 （1）基本參數采用1臺QTZ80(5613)塔式起重機，塔身尺寸1.60m,地下室開挖深度為-7.60m；現場地面標高-1.20m，承臺面標高-6.20m；采用預應力管樁基礎，地下水位-2.50m。1）塔吊基礎受力情況

26、荷載工況基礎荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態550.0018.401695.00301.00非工作狀態472.0074.901688.000比較樁基礎塔吊的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按工作狀態計算如圖Fk=550.00kNFh=18.40kNM=1695.00+18.40×1.30=1718.92kN.mFk，=550.00×1.35=742.50kNFh，=18.40×1.35=24.84kNMk=(1695.00+18.40×1.30)×1.35=2320.54kN.m2）樁頂以下巖土力學資料序號地層名稱厚度

27、L(m)極限側阻力標準值qsik(kPa)極限端阻力標準值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系數iiqsiki(kN/m)1填土1.9022.0041.800.4016.722淤泥質土4.6014.0064.400.5032.203粉質粘土1.1026.0028.600.6017.164砂質粘土18.5024.00444.000.70310.805全風化硬質巖0.50140.003500.0070.000.8056.00樁長26.60qsik*Li648.80iqsik*Li432.883）基礎設計主要參數基礎樁采用4根400預應力管樁,樁頂標高-7.50m；樁混凝土等級C80,fC=

28、35.90N/mm2 ,EC=3.80×104 N/mm2；ft=2.22N/mm2,樁長26.60m,壁厚95mm；鋼筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m；樁中心與承臺中心2.00m,承臺面標高-6.20m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,砼=25kN/m3Gk=a×b×h×砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作

29、用效應計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(FkGk)/n=(550.00+875.00)/4=356.25kN2）偏心豎向力作用下按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=1718.92kN.m yi=2.00×20.5=2.83mNk =(FkGk)/n±Mxyi/yi2=(550.00+875.00)/4±(1718.92×2.83)/(2×2.832)=356.25±303.70Nkmax=659.95kN, Nkmin=52.55kN (基樁不承受豎向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.40/4=4.60kN3.

30、單樁允許承載力特征值計算 管樁外徑d=400mm=0.40m，內徑d1=400-2×95=210mm=0.21m，hb=0.50hb/d=0.50/0.40=1.25,p =0.16×1.25=0.20（1）單樁豎向極限承載力標準值計算Aj=(d2-d12)/4=3.14×(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=d12/4=3.14×0.212/4=0.03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.14×0.40×648.80=814.89kNQpk=qpk(Aj+pApl)=3500.00×(0.09+0.

31、20×0.03)=336.00kNQuk= QskQpk=814.89+336.00=1150.89kNRa=1/KQuk=1/2×1150.89=575.45kN(2)樁基豎向承載力計算1）軸心豎向力作用下 Nk=356.25kNRa=575.45kN,豎向承載力滿足要求。2）偏心豎向力作用下 Nkmax=659.95kNRa=1.2×575.45=690.54kN,豎向承載力滿足要求。4.樁基水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算I=(d4-d14)/64=3.14/64×(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.80

32、15;107×0.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00×103kN/m4, Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.00×1000×0.99/45600)0.2=0.67L=0.67×26.60=17.824,按 L=4,查表得:x=2.441RHa=0.75×(3EI/x)oa=0.75×(0.673×45600/2.441)×0.01=42.14kN（2）樁基水平承載力計算Hik=4.60kNRha=42.14kN,

33、水平承載力滿足要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4×(2.00×2+0.40)×4×432.88=1904.67kNTuk=iqsikuiLi=432.88×3.14×0.40=543.70kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00×5.00×26.50×(18.80 - 10)/4=1457.50kNGp=(3.14×0.402-3.14×(0.212)/4×26.60×(25 - 10)=35.91kN

34、Tgk/2+Ggp=1904.67/2+1457.50=2409.84kNTuk/2+Gp=543.70/2+35.91=307.76kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m傾覆力矩M傾=MFhh=1695+18.40×()=1838.52kN.m抗傾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(550.00+875.00)×2.50+2×(543.70/2+35.91)×4.50=6332.34kN.mM抗/M傾=63

35、32.34/1838.52=3.44抗傾覆驗算3.441.6,滿足要求。7.樁身承載力驗算(1)正截面受壓承載力計算 按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=2320.54kN.m，yi=2.00×20.5=2.83mNk=(Fk1.2Gk)/n±Mxyi/yi2=(742.50+1.2×875.00)/4±(2320.54×2.83)/(2×2.832) =448.13±409.99Nkmax=858.12kN，Nkmin=38.14kNc=0.85cfcAj=0.85×35.90×1000×

36、;0.09=2746.35kN正截面受壓承載力=2746.35kNNkmax=858.12kN,滿足要求。(2)預制樁插筋受拉承載力驗算插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6×314=1884mm2fyAs=360×1884=678240N=678.24kN fyAs=678.24kNNkmin=38.14kN,正截面受拉承載力滿足要求。M傾/(4x1As)=1838.52×1000/(4×2.00×1884)=121.98N/mm2 M傾/(4x1As)=121.98N/mm2360.00N/mm2,滿足要求。 (3)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算F=F1.2Qik=Fk，=742.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmhp=1.0+(2000-1400)/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.950=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,=0/ho=1.00/1.30=0.770=0.84/(+0.2)=0.84/(0.77+0.2)=0.87um=4×(1.60+1.30)=11.60mhp0um