1、河南科技大學畢業設計說明書（機電一體化工程）地 市： 三門峽 姓 名： 劉團結 河南省高等教育自學考試畢業設計任務書1、 題目 2.411m球磨機回轉部分的設計 二、本環節自 2011年3月10日起至2011年5月20日止 3、 進行地點 三門峽職業技術學院 4、 內容要求 研發出一種適合實驗室應用便于學生掌握其 結構的小型磨機 ，該球磨機有結構比較簡單，比較輕便，轉 速平穩，噪聲較小等特點。 指導教師：王莉靜批準日期：2011年5月20日摘 要 本課題主要的是用于水泥磨邊緣傳動球磨機的回轉部分的設計。對2.411m的回轉部分的設計計算，主要針對球磨機回轉部分零件的轉速參數、零件的尺寸、重量，

2、以及零件的材料選擇。根據使用要求，合理設計球磨機的回轉部分，盡可能降低生產成本，節約土地，帶來更好的經濟效益，并通過使用通用零件的方法，合理降低球磨機的制造成本，符合企業的要求。 在礦山建設時期，球磨機的設備及基建投資約占選礦廠破磨設備總投資的50%，在礦山生產期間，球磨機的能耗同樣占全部破磨作業的50%以上。同時在礦山生產中，球磨機作為主要的生產設備，其運轉率和效率常常決定了全廠的生產效率，同時在礦山生產中，球磨機作為主要的生產設備，其運轉率和效率常常決定了全廠的生產效率和指標，成為全廠生產的咽喉環節。 因此，無論設計院再設計階段對球磨機的選擇還是礦山企業在生產階段對球磨機的管理都十分重視。

3、同時許多球磨機的設計研究單位和生產廠家也對球磨機進行了很多研究工作，取得了很大進展，出現多方面的研究方向。 本次設計主要針對實驗室應用的小型球磨機，通過對大量參考文獻及對大型球磨機的結構研究，研發出一種適合實驗室應用便于學生掌握其結構的小型磨機，該球磨機有結構比較簡單，比較輕便，轉速平穩，噪聲較小等特點。具有的研究方法是通過對球磨機不同結構的研究，計算找到最適合的結構和材料，組合成所設計的球磨機。具體方法過程見說明書。關鍵詞：球磨機，回轉部分主要零件，回轉部分的設計 ABSTRACT This topic is mainly used for cement mill of rotation p

4、art edge transmission ball mill the design. To turn 11m 2.411m part, mainly for the design and calculation of ball mill rotary parts of speed parameters, parts and components, size, weight of material selection. Use requirements, reasonable design, as part of the mill turn lower production cost, sav

5、ing land, bring better economic benefit, and through the use of general parts method, reasonably reduce cost of manufacture, accord with the ball mill business requirements.Therefore, no matter design institute for ball again design stage of choice in the production stage or mining enterprises to gr

6、inding machine attached importance to the management. KEY WORDS：The design of ball mill，Specific methods process see instructions，he ball mill rotary body design 前 言建材產品的生產，從原料、燃料到半成品都需要進行破碎和粉磨，其目的是使物料的比表面積增加，以提高物理作用的效果及化學反應的速度，如促進均勻混合，提高物料的流動性，便于貯存和運輸，提高產量等。水泥熟料和石膏一起磨碎成最終產品，其磨碎的粒度越細，比表面積越大，則水泥的標號就越

7、高，改善和提高產品的質量和數量，減少動力消耗，降低生產成本，即達到優質、高產、低能耗具有重要意義。球磨機不但在建材工業中廣泛應用，而且在冶金、選礦、化工、電力等工業中也廣泛采用。它的優點是:物料適應性強;粉碎比大;結構簡單、堅固、操作可靠，維護管理方便，能長期連續運轉。缺點是:工作效率低;體形笨重;磨機轉速低;研磨體和襯板的消耗量大，操作時噪聲大。 本課題源于大志環?？萍加邢薰?，課題為中2.4X11m.球磨機，本人主要承擔2.4X11m回轉部分的設計。技術性能:生產能力達到42t/h。技術要求:機械設計應保證其功能良好、使用可靠、維護方便;零件結構設計要選擇合理的毛坯型式和材料，并盡可能的采

8、用標準件和通用件，并具有良好的工藝性。 目 錄摘要.2 ABSTRACT.3前言.4第一章 球磨機的基本知識.7 §1.1 球磨機簡介.7 §1.2 球磨機回轉部分的工作原理.8第二章 回轉部分的主要零部件.10 §2.1 球磨機回轉部分的構造.10 §2.2 球磨機回轉部分的零部件.11第三章 球磨機回轉部分的設計.12 §3.1筒體部分的設計.12 §3.1.1筒體結構設計.12 § 磨門與入孔.13 § 筒體的基本要求和規定.13 § 筒體的計算.14 §3.2 磨頭部分的設計.20 &#

9、167;3.2.1磨頭結構計算.20 §3.2.2中空軸結構設計.21 §3.2.3磨頭的計算.21 §3.3 襯板類型設計.26 § 襯板的作用.26 § 襯板的材料.27 § 襯板的種類.27 § 襯板的安裝.28 §3.4 隔倉板得選型設計.28 § 隔倉板的作用.28 § 隔倉板的類型.29第四章 總結.30參考文獻.31 致謝.32 第一章 球磨機回轉部分的基本知識§1.1 球磨機的簡介一 磨機的分類工業中所用的磨機類型很多，由于它們的特征不同，而有以下幾種分類方法 1.根據

10、破碎介質不同可分為 球磨機:介質為鋼球或鑄鐵球。 棒磨機:介質為鋼棒。 自磨機:介質為礦物本身。 礫磨機:介質為礫石。 2.按筒體形狀分類 短筒磨機:筒體長度L不大于筒體直徑D，即LSD，如圖11 (a)，(b)，（c）所示，其中(a). (b)磨機在選礦廠中被廣泛采用。 長筒磨機:筒體長度L= (1.5-3) D，如圖11 (e)所示。 管磨機:筒體長度L= (2.5-6) D，如圖11 (f)所示，在水泥廠被廣泛采用. 圓錐型磨機:筒體長度L= (0.325-1) D，如圖11 (c)所示，由于該種磨機介質填充率低，磨機利用率不充分，磨料效率較低，所以目前只在少數工業部門應用。 3.根據排

11、礦方式可分為 溢流型:通過中空軸排礦如圖11(a) 格子型:通過格子板排礦 周邊型:通過筒體周邊排礦 4.按作業特點分類 濕式磨機:給料的同時加入水，排料成一定濃度的料漿而排出，在閉路系統中與水力分級設備組成閉路作業。干示磨機:排料有的用風流抽出，磨機與風力分級裝置組成閉路，如水泥磨采用自流排料。 圖11球磨機分類簡圖 (a)溢流形球磨機(短筒型)(o)圓錐型球磨機(短筒型)(e)長筒型球磨機(溢流型)(b)格子型球磨機(短筒型)(d)周邊排料球磨機(f)多倉管磨機§1.2 球磨機回轉部分的工作原理 物料主要靠介質群下落時產生的沖擊力而粉碎，同時也靠部分研磨作用磨機就同采用此種工作狀

12、態而工作的球磨機在近代的選礦工業，化學工業和建材工業等中，都占有極其重要的地位，并發揮這巨大的作用，如圖12所示。 在選礦廠中，磨機被用來對礦石進行粉磨，使其達到單體分離或下一段磨機所需的給礦力度。在化學工業中，通過對物料粉磨，可增加其表面積，為縮短物料化學所反應的時間創造有利條件。 12介質運動狀態與球的運動軌跡 第二章 回轉部分的主要零部件§2.1 球磨機回轉部分的構造如圖所示設計的磨機為2.411m球磨機。它由以下六個部分組成(如圖21） 圖2-1 球磨機的主要部分磨機的圓形筒體是由四塊10mm厚Q235A鋼板焊接而成，同時在它的兩端焊有帶有止口的法蘭盤，利用它和端蓋聯接。為了

13、保護筒體內表面不受磨擊和控制鋼球在筒體內的運動軌跡，筒體內鋪有襯板。為了使襯板與筒體內壁緊密接觸和緩沖鋼球對筒體的沖擊，在襯板與筒體內壁之間敷有膠合板。每塊襯板用方頭螺栓固定在筒體內壁上，為了防止泥漿沿螺栓孔漏出，在螺母墊有帶有環槽的金屬墊圈和橡膠圈。為了便于更換襯板和檢查磨機內部情況，在筒體上開有人孔。球磨機筒體是通過傳動裝置由電動機帶動回轉的。傳動裝置由裝在筒體的大皮帶大輪和電機前端安裝的小皮帶輪組成。 §2.2 球磨機回轉部分的零部件 如圖2-2所示球磨機回轉部分回轉部分的主要零部件 圖2-2 球磨機的回轉部分1中空軸 2磨頭襯板 3簡體法蘭 4大齒圈 5出料櫪板 6筒體 7平

14、襯板 8隔倉板 9階梯襯板 10磨門 11 葉片 第三章 球磨機回轉部分的設計§3.1 筒體部分的設計§3.1.1筒體的結構設計 一、筒體的結構形式 一般筒體都設計成整體式結構，因為整體式結構的制造綜合偏差相對較小，且加上費用相對也低一些。 大規格的筒體則往往會受運輸條件和制造加上能力的限制，而不得不將筒體設計成“分段式”結構。筒體段節之間一般采用帶定位置口的法蘭聯接結構。筒體分段的另一種辦法是現場焊接:筒體在制造廠按運輸條件分段，然后準確地加上出帶止口的特殊焊縫坡口，連同專用的全套施焊設備運到現場，由制造廠的焊接技師在現場進行焊接和消除焊接應力。這種方法只有在該地區時球磨

15、機的筒體需要在現場焊接才比較合算，否則是不經濟的。二、筒體與端蓋的聯接形式 筒體與磨頭端蓋的聯接形式有以下三種: 1、外接型法蘭聯接 在磨機規格大型化之前，筒體采用外接型法蘭與端蓋相聯接的結構被廣泛應用，其特點是與磨頭組裝比較方便，但筒體外形直徑大，切削加工面和材料消耗也比較大。 內接型法蘭聯接是大中型磨體廣泛采用的結構。其特點是原材料的利用率相當高，結構設計比較合理。 2、無法蘭聯接 無法蘭聯接實際上是將筒體和磨頭端蓋直接焊為一體的結構形式，焊接接頭都是接焊結構。從端蓋結構的發展趨勢來看，這種無法蘭對接焊聯接的形式，將通過各種規格和各種類型的磨體，因為已具有結構合理、制造簡便和使用可靠等特點

16、。本磨機選用的是內接法蘭聯接。§3.1.2磨門與人孔 磨門是為封閉人孔設置的，要求裝卸方便、固定牢固。人孔的主要作用是:檢修和更換磨體內的各種易損件，裝卸研磨體以及對磨內物料的采樣。一、磨門 磨門分“內提式”和“外蓋式”兩種結構類型。 1、內提式磨門 內提式磨門有兩種結構形式:一種是把磨門和磨門襯板鑄造成一整體這種結構只適用于韌性高的耐磨材料，因為造型大而復雜，脆性材料容易斷裂。 另一種結構是把磨門和磨門襯板分開制造。磨門襯板用螺栓固定在型鋼鑄鋼制造的磨門上，然后用弓形架再把磨門固定在筒體上。 2、外蓋式磨門 外蓋式磨門的突出優點是磨門襯板和筒體襯板完全一樣。 本磨機選用的是外蓋式磨

17、門。二、人孔 1、內提式磨門的人孔 內提式磨門的.人孔有帶補強板和不帶補強板之分。 2、外蓋式磨門的人孔外蓋式磨門的人孔，均須設置固定磨門的“人孔框”。人孔框同時也起到補強板的作用，與筒體的聯接均采用鉚釘鉚接。人孔的尺寸、孔口倒棱、孔面粗糙以及四個孔角的圓角半徑等，基本要求和內提式磨門的人孔相同。§3.1.3筒體的基本要求和規定一、鋼板材質和厚度的選擇筒體屬于不更換的零件，要保證工作中安全可靠，并能長期連續使用。所以要求制造筒體的材料的金屬材料的強度要高，塑性要好，且應具有一定的抗沖擊性能。筒體是由鋼板卷制而成，要求可焊性要好。因此，一般用于制造筒體的材料是普通結構鋼板Q235，因為

18、這種鋼的強度、塑性、可焊性都能滿足這些要求，且易購到。鋼板厚度采用4Omm。二、筒體的有效內徑和有效長度 1、筒體的有效內徑 D=Da+2.5p (3-1-1) 式中:D筒體的規格直徑，m; Da筒體的有效直徑，m; p襯板平均厚度 代入上式 2 .4=Da+20.05 Da=2 .3m (3-1-2) 2、筒體的有效長度 (3-1-3) 式中:-筒體的規定長度，m; -筒體的有效長度，m; 分別為隔倉板、端蓋襯板、揚料裝置的厚度，m取0.32m代入公式 10=La+0.32 La=9.68 m3、筒體鋼板的排列原則 （1）充分利用鋼板的規格尺寸和卷板機的最大能力，使筒體的焊縫總長達到最短為原

19、則來排列鋼板，厚鋼板與薄鋼板對接焊的過渡斜率不大1:10為宜。當筒體縱、環焊縫在排列中發生矛盾時，應以減少縱焊縫為主來處理，這是基于焊接應力場的矢向都平行于筒體素線，避免形成應力疊加來考慮的。筒體段接間的縱向焊縫，應按100mm考慮的。這樣可使各段節筒體上的螺栓孔，得到距焊縫最大的距離。 （2）焊縫距各種孔邊的最小距離焊縫不許通過筒體上的任何開孔。焊縫坡口邊至孔邊的最小距離為筒體厚度的2倍且不小于75mm為宜。當焊縫必須通過人孔加強板時，該焊縫必須全長磨平，磨平表面的粗糙度不應低于鋼板表面的相應值。§3.1.4筒體的計算一、作用于筒體的總載荷Q磨機運轉時，作用于筒體的總載荷Q包括兩部

20、分，一部分是磨機回轉部分的重力，另一部分是動態研磨體(包括物料)所產生的力P。1、磨機回轉部分的重力Gm (3-1-4)式中: Gm磨機回轉部分的重力，N; G1磨機筒體的重力，N; G2磨機磨頭的重力，N; G3磨機磨尾的重力，N; G4磨機襯板的重力，N; G5磨機隔倉板的重力，N; G6-磨機大齒圈得重力，N; （3-1-5）代入上式得 代入上式得 （3-1-6） 2、動態研磨體所產生的力P磨機內研磨體在拋落狀態運轉時，研磨體所產生的力，主要有瀉落部分而積累的重力氣及汽部分的離心力和拋落部分而積只的沖擊力只等三部分，一般情況分動態研磨體由上述三部分力所產生的合力，只比靜態研磨體的自重G大

21、2%，即: 式中:P動態研磨體產生的力N （3-1-7）代入上公式 （3-1-8）3.粉磨物料的重力G。粉磨時研磨體和物料是混合在一起的，這部分物料重量約為研磨體重量的14%。即： (3-1-9) 式中： Go粉磨物料的重力，N代入上式 (3-1-10)4、磨機運轉時，作用于筒體上的總載荷Q 代入公式 (3-1-11) B.邊緣傳動時大齒輪的圓周力Pu 式中:Pu圓周力 N N磨機需要的功率，kw n磨機筒體的轉速，r/min; 大齒圈的節圓半徑;n代入公式 (3-1-12)二、筒體作用力的分布 1、計算作用在筒體上的彎矩時，筒體上的作用力分布。 (3-1-13)式中:q單位長度上受力，N/m

22、; 筒體長度，m.代入公式 (3-1-14) 2、動態研磨體所產生的作用力1.14P，也是沿筒體長度均勻分布。由于各倉平均球徑和研磨體裝載量不同，產生的作用力大小也不一樣，所以應該分倉計算。一倉單位長度上受的力為: (3-1-15)二倉長度上的力為： (3-1-16)式中： 分別為一二倉單位長度上受的力，N/m; 分別為一二倉動態研磨體的作用力，N; 分別為一、二倉的長度，m P=G=mg代入公式 (3-1-17)根據生產實踐，一般設計雙倉磨時，第一倉倉長為全長的30%一40%，第二倉倉長為全長的60%一70%。代入上式得 (3-1-18) （3-1-19）3、邊緣傳動大齒輪的重力Go作為集中

23、載荷磨頭重力G2和磨尾重力G3也作為集中載荷，其作用點在磨頭(或磨尾)和筒體接觸而至支座(主軸承)支反力作用點距離的1/3處。三、筒體彎曲強度1、進料端主軸承處的支反力Ra (3-1-20)代入公式 2、出料端主軸承處的支反力 (3-1-21)代入公式 3、磨機筒體所受的最大彎矩Mmax（3-1-22）代入上式 (3-1-23)4、磨機筒體所受的扭矩Mg (3-1-24)代入上式得： (3-1-25) 磨機筒體所受當量彎矩M (3-1-26)式中:筒體所受當量彎矩，N.m 筒體所受最大彎矩，Ni; 筒體所受扭矩，Ni; a折合系數，一般取為0.5一0.6 5、磨機筒體抗彎斷面模數W （3-1-

24、27）式中:W筒體抗彎斷而模數， Rc磨機筒體的外半徑， Ra磨機筒體的內半徑，代入上式得： (3-1-28) 6、磨機筒體所受的彎曲應力 (3-1-29)式中:筒體所受的彎曲應力，Pa; M筒體所受的當量彎矩，N.m; W筒體抗彎斷而模數，m3; C筒體斷而消弱系數，是由人孔和襯板螺栓孔所引起的，一般取C=0.80.9代入上式得： (3-1-30) 7、磨機筒體的許用彎曲應力 磨機筒體是在變載荷作用下長期連續上作，因此筒體斷面許用應力應按筒體材料的疲勞極限來確定。 （3-1-31）式中:用彎曲應力，Pa; 筒體材料的疲勞極限，Pa; 筒體材料的屈服極限，Pa; 筒體材料的抗拉強度極限，Pa;

25、 n安全系數，n >26。代入上式得： （3-1-32） 四、筒體徑向剛度的計算磨機筒體是一個大直徑的薄壁圓筒，容易產生徑向變形。徑向變形如果超過一定數植將會影響磨機正常運轉，必須對筒體徑向變形加以限制。對于圓柱形的客體，一般用D&<Ca來控制，Ca是經驗值。在磨機筒體上，根據目前的經驗一般取Ca=150。筒體縱向撓度，一般控制在0.3/1000以內，而這樣小的撓度反映到具有球面支承的主軸承上，是不足為慮的。§3.2磨頭部分設計§3.2.1磨頭的結構設計 磨頭是筒體端蓋和中空軸的統稱。己承受著整個磨體及研磨體的運轉動載荷，在交變應力的作用下連續運行，是磨

26、機本體最薄弱的環節，也是最難控制制造質量的機件，使用中要求長期安全可靠，所以在設計中應該考慮是否經常更換的零件磨頭的結構形式有兩種:一種是端蓋與中空軸鑄成一整體式，這種形式結構簡單，安裝較方便，適用于中小型磨機。對于較大直徑的磨機，易產生鑄造缺陷，因磨頭端蓋占有較大的平展而積且又較薄，即使采用較多的澆冒口澆鑄，其冷卻收縮也是不均勻的，從而使中空軸與端蓋的過渡曲而產生較大的應力和組織疏松，這種缺陷有時在切削加工到一定程度時會發現，造成不應有的浪費，有時這種缺陷處隱蔽狀態，不能及時發現，由于該部位在磨機運轉時，承受著交變應力，并且有較大的應力集中，在運轉一段時間后便產生斷裂，這時造成的損失就更大;

27、另一種磨頭是將端蓋和中空軸分成兩部分再組合在一起，把端蓋和中空軸分別鑄造，加上后用螺栓組裝到一起，這種結構，避免了上述的鑄造缺陷。這樣雖可解決一些問題，但在原材料消耗和加工上都比較麻煩，并增加了安裝工作量;端蓋采用鋼板焊接結構，其優點是機件制造工藝程序簡單，切削加工程序和切削加工面較少，原材料消耗少，端蓋質量可得到保證，不存在鑄件的鑄造缺陷。端蓋與筒體焊接在一起，連接牢靠省工，避免了要求較高的螺栓或鉚釘連接。此種中空軸是鑄件與端蓋止口圓定位用螺栓連接成磨頭整體。 §3.2.2中空軸的結構設計參考文獻中，中空軸的結構和相關尺寸如圖（31）所示:一、中空軸軸頸部位的直徑，根據磨筒體內研磨

28、體的最大裝載量來確定必須滿足研磨體不能進入中空軸的要求。一般 取=(0.4一0.5)(筒體規格尺寸);已知D=2400mm則d13=960 1200 ，取d2=1100mm二、中空軸軸頸寬，根據支座反力R、主軸瓦的許用壓力p和軸瓦包角通過計算確定: 圖31中空軸的結構及相關尺寸§3.2.3磨頭的計算 磨頭的結構形式和尺寸如圖所示支座反力Ra=7.4210筒體轉速n=20r/min，傳動需用功率Ns=442kw， 支承中心至法蘭端面的距離L=408mm 筒體材料為Q235，當鋼板厚度為16一40mm時，其應力= 4.51000N/m ，=2.2510N·m，E=210N/m，

29、u=0.28端蓋材料應與筒體相同。端蓋外徑D=2400mm，補強板外徑,端蓋法蘭直徑d=1700mm端蓋鋼板厚度h=40mm，補強板厚度h=35mm.一、端蓋的計算1、系數k的計算： （3-1-32） 2、端蓋軸線轉角的計算 (3-1-33)代入上式得： 此值為滿載運轉時的全轉角。 3、端蓋外徑D的應力計算 (3-1-34)代入上式得： (3-1-35)磨頭的結構形式及相關尺寸如圖（32）所示 32磨頭的結構形式及相關尺寸 4、端蓋內徑d處的應力計算 （3-1-35）代入上式得： 此處是法蘭止口，應考慮1.5倍的應力集中系數： 5、補強板外徑dk處的應力 （3-1-36）代入上式得： 此處是補

30、強板與端蓋的過渡交接部位，周邊的焊縫應考慮1.5倍的應力集中系數，即 （3-1-37）二、中空軸的計算由于中空軸的材料是ZG270，其 1、中空軸所受的彎矩My （3-1-38）式中：Ra進料端主軸承處的支點反力N； 主軸承中心線到軸頸由小到大過渡區的長度，m代入上式得： (3-1-39)由以上得： （3-1-40） 2、中空軸環狀斷面模數W為： （3-1-41） 式中：d1中空軸外徑，m； d2中空軸內徑，m；代入上式得： （3-1-42）三、中空軸所受彎曲應力； （3-1-43）代入上式得: （3-1-44）式中:K應力集中系數，可查表31。 表31應力集中系數表r/d0.30.20.10

31、.05 k1.52.02.253.0 注. 驗算中空軸的彎曲強度 （3-1-45）式中：中空軸的許用彎曲應力，Pa； 中空軸材料的疲勞強度，Pa； N安全系數，一般取58，取n=8代入上式得： （3-1-46）四、法蘭連接螺栓的計算螺栓規格為M36130，材料為Q235，其，許用應力 許用剪切應力 1、抗拉強度計算 （3-1-47）式中：法蘭外徑，df=1700mm； 外圈螺栓分布圓直徑，dt=1600mm； 內圈螺栓分布圓直徑，dto=1470mm； Nt外圈分布的螺栓數量，nt=28； 內圈分布的螺栓數量，nto=14； Fr螺栓的有效截面積，fr=10.17cm代入公式得： （3-1-4

32、8）抗剪接強度計算 （3-1-49）式中：fg螺栓抗剪裁面積 Ng外圈分布圓上的鉸孔螺栓數， Ngo內圈分布圓上的鉸孔螺栓數，代入公式得： （3-1-50） 2、抗壓強度計算： （3-1-51）式中：螺栓伸入鉸孔的有效配合長度，lb=60mm； 鉸孔螺栓的配合直徑，dg=38mm；代入上式得: （3-1-52）§3.3襯板的選型設計§襯板的作用 襯板的作用是保護筒體使其免受研磨體和襯板的作用從而使其免受研磨體和物料的直接沖擊和研磨，同時也可調整研磨體的運動狀態。一倉裝有提升能力強的襯板，以增強沖擊能量，細磨倉裝有波紋或平襯板，以增強研磨作用。§襯板的材料 球磨機襯

33、板大多數用金屬材料制造，也有少量用非金屬材料制造。由于各倉內研磨體運動狀態不同，為適應這種工作狀態的要求，制造各倉襯板材料就不同。 在粉碎倉，研磨體以沖擊作用為主，要求襯板應具有抗沖擊和耐磨特性。普遍采用高錳鋼（ZGMn13）作襯板材料。它具有一定的抗沖擊韌性，并且在受到一定的沖擊時，它的表而產生冷作硬化，表而變得堅硬耐磨，一般硬度在HB300一350，韌性相當高，沖擊值可達700Nm/。但在使用中，容易過早反凸彎曲變形，拉斷固定螺栓，造成襯板脫落，使之壽命降低，一般平均壽命在5000一600Oh。§襯板的種類襯板的種類按工作表面形狀分類比較直觀，有以下類型:一、平襯板工作表面平整或

34、鑄有花紋的襯板均稱平襯板。對研磨體的摩擦力小，研磨體在表面產生的滑動現象較大，對物料的研磨作用強，通常多與波紋襯板配合用于細磨倉。 二、壓條襯板由平襯板和壓條襯板組成。壓條上有螺栓孔，螺栓穿過螺孔將壓條和襯板(襯板上無孔)固定在筒體內壁上。壓條高出襯板，可增大對研磨體的提升作用，使研磨體具有較大的沖擊研磨力。適用于一倉，特別是入磨物料粒度大的一倉。 三、階梯襯板它的上作表面呈一傾角，安裝后出現很多階梯，可以加大對研磨體的推力。對同一層鋼球的提升高度均勻一致，襯板表面磨損均勻，即磨損后表而形狀改變不明顯。適用于管磨機的一倉。 四、小波紋襯板 小波紋襯板具有較小的波峰和節距，提升系數小，開有錐形孔

35、，適用于細磨倉。 五、端蓋襯板 襯板表面是光滑的，用螺栓固定在磨機端蓋上，以保護端蓋免受研磨體和物料的磨損。 六、錐而分級襯板 襯板斷面形狀和在磨倉內的鋪設襯板形狀的主要特點是沿軸向具有斜度。在磨內安裝方向是大端向著磨尾，也就靠近料端直徑大，出料端直徑小。因分級襯板沿軸向具有斜度，能自動的使磨內鋼球在粉磨過程中按物料粉磨規律發揮其作用。因而可減少磨機倉數，增加有效容積，減少通風阻力，提高產量，降低電耗。§襯板的安裝 一、螺栓固定法 在固定襯板時，螺栓應加雙螺母或防松墊圈，以防磨機在運轉過程中因研磨體沖擊使螺栓松動。在筒體和墊圈之間配有帶錐形面的墊圈，錐形面內填塞麻絲，以防物料從螺栓孔

36、流出。這種固定方法抗沖擊、耐振動。大型磨機和中小型磨機的一、二倉的襯板一般都用螺栓固定。二、鑲砌法鑲砌時襯板和筒體之間墊一層l:2的的水泥砂漿或石棉水泥，在襯板的環向縫隙中用鐵板楔緊，再灌以1:2的水泥砂漿。將襯板互相交錯地鑲砌在筒體內。一般用于細磨倉的襯板固定。§3.4隔倉板的選型設計§3.4.1隔倉板的作用 一、分隔研磨體使各倉研磨體的平均尺寸保持由粗磨倉向細磨逐步縮小，以適應物料粉磨過中粗粒級用大球，細粒級用小球的合理原則。 二、篩析物料隔倉板的蓖縫可把較大顆粒的物料阻留于粗磨倉內，使其繼續受到沖擊粉碎。 三、控制物料和氣流在磨內的流速隔倉板的蓖縫寬度、長度、面積、開

37、縫最低位置及蓖縫排列方式，對磨內物料的程度、物料和氣流在磨內的流速及球料比有較大影響，隔倉板應盡量消除。§3.4.2隔倉板的類型 一、單層隔倉板 一般由若干塊扇形蓖板組成。單隔倉一般由若干扇型蓖板組成。大端用螺栓固定在磨機筒體上，小端用中心圓板與其他蓖板連接在一起。已磨至小于蓖孔的物料，在新喂入物料的推動下，穿過蓖縫進入下一倉。 二、雙層隔倉板 一般由前蓖板和后盲板組成，中間設有提升揚料裝置。物料通過蓖板進入兩板中間，由提升揚料裝置將物料提到中心圓錐上，進入下一倉。強制排料，流速較快，不受隔倉板前后填充率的影響，使填充率和配球進入適下一倉。雙層隔倉板種類有過渡式雙隔倉、提升式雙隔倉和選粉式雙隔倉。 第四章 總結水泥粉磨過程的高效率、低能耗運行，一直是生產中企業追求的目標。本課題主要從開流磨機的基礎上針對開流粉磨及設備