1、貴州省遵義至畢節高速公路第5合同段白臘坎立交樞紐B2、C1#匝道橋支架方案編制： 復核：審核： 二一年八月二日XX第一工程有限責任公司遵義至畢節高速公路第5合同段白臘坎立交樞紐C1#、B2#匝道橋支架方案一、工程概況C匝道1號橋位于白臘坎互通樞紐立交區內，中心樁號為CK0+075.831，跨徑布置為：435m變截面預應力混凝土等高連續箱梁，梁高為2.2m，箱梁頂板寬10.9119.24m，底板寬5.9114.24m，翼板懸臂長度2.5m，箱梁頂、底板厚度在支點處為45cm，其余梁段為25cm，漸變段長度為4m；腹板寬度在支點附近梁段范圍內位80cm，跨中附近梁段范圍內腹板寬度為50cm，漸變段

2、長度為4m。箱梁中支點處設置中橫梁（2m），邊支點處設置端橫梁（1.5m）。詳細斷面見下圖。 B匝道2號橋現澆梁橫橋向為等截面，其它局部結構型式基本與C匝道1號橋相同，在此不再進行贅述。二、總體施工方案B匝道2號橋與C匝道1號橋擬采用同樣的支架形式，在支架設計及驗算時以C1橋相關參數為基礎。根據C匝道1號橋橋址地形，第12跨地勢相對較平坦、第3跨為白臘坎河灘地、第4跨為山坡地形，為保證施工進度及施工安全，確定13跨采用WDJ碗口式桿件搭設滿堂支架，第4跨采用鋼管柱、工字鋼、方木及滿堂架等構件一起搭設聯合支架體系。三、WDJ碗口式支架方案1、地基處理方案第12跨所在位置覆蓋土層厚度約為1m,采用

3、挖掘機及推土機清除地表表土，人工配合填鋪碎石將地表整平、壓實確保地基承載力達到要求；支架范圍地基采用10cm厚C15砼作為防水封層兼做支架基礎、支架周邊挖設50*50cm的排水溝（砂漿抹面），保證排水通暢，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架產生不均勻沉降。第3跨為白臘坎河灘地，為保證支架安全，必須進行基底換填并采用過水圓管涵排水，其它處理措施按12跨執行。2、支架搭設方案2.1施工準備1）測量放樣支架搭設前測量人員用全站儀放出箱梁在地基上的豎向投影中線，并用白灰撒上標志線；然后根據投影中線及支架布設方案定出支架布設線，同樣用白灰作出標志。2）支架支墊安設根據支架立桿位置標志性安設厚5cm、寬20c

4、m的木板支墊，支墊必須放置平整、不得懸空，可用砂礫或其它可靠方式進行找平。3）桿件驗收每批支架材料進場時，必須有材質檢驗合格證；支架各類桿件進場后，各相關部門人員要根據支架方案對桿件、支架平臺方木及模板的材質等各項參數進行驗收，對于不合格的材料必須清除施工現場。2.2滿堂支架桿件布設方案1）桿件形式的選擇滿堂支架均采用483.5WDJ碗口式桿件，立桿采用LG30、LG60、LG90、LG240四種，水平桿采用HG30、HG60、HG90三種，其它加固桿件如拋撐、水平或豎向剪刀撐等采用6m鋼管，可調節絲桿（上下托）采用SXT-38、SST-38。2）桿件布設參數的選擇底板（除腹板）、翼板處支架立

5、桿按9090間距布設，腹板處支架立桿采用9030間距布設，中橫梁、端橫梁及漸變段處支架立桿按6060間距布設（以上桿件布設均按順橋向間距橫橋向間距進行描述）。支架橫桿步距均采用1.2m，但支架高度在820m時，應在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平橫桿，當支架高大于20m時，應在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿；縱有水平橫桿的端部均應與墩柱頂緊頂牢。掃地桿高度不大于20cm，上托懸臂長度不大于20cm，同時最頂層水平桿至上托頂面高度不超過60cm。3）支架搭設碗口式桿件底部設置底座，頂部設置頂托。支架立桿嚴格按照既定參數進行，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的

6、兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。支架豎向桿件除采用水平桿連成整體外，還采用剪刀撐和拋撐的方式加強其穩定性。剪刀撐決定采用水平及豎向兩種方式并行，豎向支架剪刀撐跨越立桿的根數應超過5根，與地面的傾角為4560之間，縱向剪刀撐沿橫向每隔4排支架立桿設置一道，橫向剪刀撐沿縱向每隔6排設置一道，在箱梁側模、端橫梁、中橫梁范圍內適當加密；在支架高度方向每6m加設一道水平剪刀撐，其桿件與支架桿件至少每3根采用旋轉扣件加一道約束。現澆箱梁側模采用斜撐鋼管加固，直接支撐在滿堂架桿件上，為避免支架桿件受彎曲破壞或支架側向失穩，在加密剪刀撐的基礎上，應在箱梁兩側支架加設拋撐，拋撐每4m加設一道

7、。支架搭設示意圖見下頁，詳細的布置圖見附圖。4）平臺構成待支架搭設后，在頂托上鋪設橫向1510cm方木（立放）作為滿堂架平臺（即箱梁底模下承平臺，由滿堂架、縱向方木、橫向方木及竹膠板組成）的橫梁，縱向間距為0.9m，方木長度為6m；在橫梁方木上布置縱向1010cm方木作為滿堂架平臺縱梁，橫向間距為0.2m，縱向方木長度為6m；最后在縱向方木上鋪設竹膠板作為現澆箱梁的底模。支架高度小于8m 支架高度820m支架高度大于20m四、鋼管柱、工字鋼及滿堂架聯合支架體系方案本橋第四跨需跨越山坡地形，為保證施工進度及施工安全，本段采用鋼管柱、排架墩、工字鋼、槽鋼、方木及滿堂架等構件一起搭設聯合支架體系跨越

8、。鋼管柱直徑為400mm，厚度為11mm，鋼管柱長度為5.0m，鋼管柱橫向間距（凈距）為2.5m，排距即跨徑10m（鋼管柱中心間距）；臨時支墩基礎采用C30混凝土（暫設），長為19.2m、寬為0.7m、厚為0.7m。鋼管柱頂部橫向采用3I45b工字鋼并列布置作為單排鋼管柱間的上橫向水平聯以將單排鋼管柱連成整體，工字鋼與鋼管柱頂鋼板采用焊接連接并于兩側采用角鋼限位，并排三根工字鋼每隔1.05m上下均采用鋼板連成整體；同時，采用20b槽鋼做為單排鋼管柱間的剪刀撐以提高單排鋼管柱整體穩定性。聯合支架平臺采用2I45b工字鋼并列縱向布置作為平臺縱梁兼做鋼管柱縱向上水平聯，縱向工字鋼與橫向工字采用焊接連

9、接并于兩側采用角鋼限位，并排兩根縱向工字鋼每隔3m上下均采用鋼板連成整體，縱向工字鋼橋梁橫向排距底模處為0.6m、腹板處為0.4m（中心間距）。縱向工字鋼上橫鋪15*10方木作為聯合支架平臺橫梁兼做縱向工字鋼的上水平聯，方木與縱向工字鋼采用8鋼筋連接以將其連成整體；方木間距為0.9m，跨徑為0.6m。待聯合支架平臺體系及平臺布設完畢后，采用直徑WDJ碗口式桿件搭設滿堂架，滿堂架的搭設參數采用上述“WDJ碗口式支架方案”。鋼管柱、工字鋼及滿堂架聯合支架體系構成詳見附圖（共6張）。五、支架體系驗算1、荷載標準值計算現澆箱梁底模及支架每平方米所各項荷載的標準值計算如下：鋼筋混凝土容重為26KN/m：

10、2.226KN/m2=57.2KPa施工人員、料具等：2.5KPa振搗混凝土產生的荷載：2.0KPa以上數據查公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）第309頁內模及支架自重：313+60+810=1.183KPa鋼模板自重：500N/ 查建筑材料手冊第94頁頂托縱、橫向方木自重分別為：0.43 KPa、 0.64KPa 查建筑施工計算手冊第934頁（方木單位重量：641KG/m3，計算時考慮含水量取6412=1282 KG/m3）鋼管架自重荷載：11.7KPa（聯合支架平臺WDJ桿件,按11m、6060cm布置計算）聯合支架橫向方木自重荷載：0.641KPa 查建筑施工計算手冊第934

11、頁（按11m、6060cm布置計算）縱向工字鋼自重荷載：5.83KPa查路橋施工計算手冊第796頁橫向工字鋼自重荷載：0.262KPa 查路橋施工計算手冊第796頁2、現澆梁底模（1.2cm厚竹膠板）受力驗算）1）竹膠板的力學性能彈性模量E=6.0103 Mpa 查道路建筑工程材料手冊第422頁抗拉強度f=60Mpa 查道路建筑工程材料手冊第422頁竹膠板橫向鋪設，計算寬度按1.2m、計算跨徑按0.2m計。2）現澆梁底模驗算模型現澆梁底模驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。3）強度驗算q=pa=（2.226+2.5+2+1.183+0. 5）1.2=76.1kN/m （鋼筋混凝土自重荷載+施工荷

12、載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+模板自重荷載）Mmax=qL2/8=76.10.2/8=0.4kNmI=1/12bh=1/121.20.012=1.710-7 m4 W=1/6bh=1/61.20.012=2.910-5 mmax= Mmax/W=0.40106/(2.910-5109)=13.8N/mm2f=60Mpa,因此能滿足受力要求。4）撓度驗算max=5qL4/384EI=5（262.2+1.183+0.5）0.9（0.210）4/(3846.01031.710-71012)=1.4mmL/400=0. 5mm按照上述計算其變形不能滿足規范要求，但實際情況應是砼厚度2.2m（中橫

13、梁、端橫梁、中腹板處）、0.5m（內模底板）對應的竹膠板計算寬度應分別為0.6m、0.9m，同時，竹膠板的擺放實際應可按連續梁進行計算，如按上述受力模型計算是可滿足變形要求的。3、滿堂架平臺縱梁方木（1010cm方木）受力驗算1）縱向方木平面布置情況方木跨徑為0.9m，橫向間距均為0.2m，方木立向擺放。2）方木的力學性能 松木彈性模量E=1104 Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁松木抗拉強度f=8.5Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁3）滿堂架平臺縱梁方木驗算模型滿堂架平臺縱梁方木驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。4）強度驗算q=pa=（2.226+2.5+2+1.183+0. 5+0

14、.64）0.2=12.8kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+鋼模板自重+縱向方木自重）Mmax=qL2/8=12.80.9/8=1.3kNmI=1/12bh=1/120.100.10=8.310-6 m4 W=1/6bh=1/60.100.10=1.6710-4 mmax= Mmax/W=1.3106/(1.6710-4109)=7.8N/mm2f=8.5Mpa，因此能滿足受力要求（如采用施工荷載為集中荷載來進行驗算，底板處可通過驗算，但腹板、端橫梁及中橫梁處驗算則無法通過，實施時端橫梁、中橫梁及其變化段或中腹板位置處的跨徑分別為0.6m，此時是可通過驗算的）。5）

15、撓度驗算max=5qL4/384EI=512.8（0.910）4/(3841048.310-6 1012)=1.35mmL/400=2.25mm因此變形能滿足規范要求。4、滿堂架平臺橫梁方木（1015cm方木）受力驗算1）橫梁方木平面布置情況方木內模處跨徑為0.9m、腹板及端中橫梁處跨徑為0.6m，對應縱向間距分別為0.9m、0.6m，方木立向放置。2）方木的力學性能松木彈性模量E=1104 Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁松木抗拉強度f=8.5Mpa 查建筑施工計算手冊第934頁3）滿堂架平臺橫梁方木驗算模型滿堂架平臺橫梁方木驗算模型采用簡支梁形式，詳見下頁圖。4）強度驗算（1）內模處q

16、=pa=（260.5+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43）0.9=18.2kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+鋼模板自重+縱向方木自重+橫向方木自重）Mmax=qL2/8=18.20.9/8=1.84kNmI=bh/12=1/120.100.15=2.8110-5 m4 W=bh/6=1/60.100.15=3.7510-4 mmax= Mmax/W=1.84106/(3.7510-4109)=4.9N/mm2f=8.5Mpa,因此能滿足受力要求。（2）、端橫梁及中橫梁處q=pa=（262.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43）0.6=38.6

17、kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒振搗荷載+混凝土傾倒荷載+鋼模板自重+縱向方木自重）Mmax=qL2/8=38.60.6/8=1.74kNmmax= Mmax/W=1.74106/(3.7510-4109)=4.6N/mm2f=8.5Mpa,因此能滿足受力要求。5）撓度驗算（1）內模處max=5qL4/384EI=518.2（0.910）4/(3841042.8110-5 1012)=0.6mmL/400=2.5mm（2）腹板、端橫梁及中橫梁處max=5qL4/384EI=558.0（0.610）4/(3841042.8110-5 1012)=0.3mmL/400=1. 5mm因此變形能

18、滿足規范要求。5、滿堂架碗扣式桿件驗算(必須采用底座，否則會插入方木)1）荷載布置（1）箱梁自重按均布荷載布置。（2）鋼模板、縱向方木、鋼管桿件（未考慮扣件重量）均按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。（4）桿件平面布置情況，內模處為0.90.9，腹板、端橫梁及中橫梁處為0.60.6。2）受力計算每根桿件承受的豎直力（桿件高度按14m計算）（1）內模處：P= 0.526+2.5+2+1.183+0.5+0.64+0.43+(144+130.94)6.210/（10000.90.9）0.90.9=22.8KN（2）端橫梁、腹板及變截面處：P= 2.226

19、+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43+(144+130.64)6.210/（10000.60.6）0.60.6=28.6KN查相關計算資料（華宇偉業WDJ碗扣型多功能腳手架概述 ），碗扣式桿件橫桿步距為1.2m時，每根立桿的設計荷載為30KN，故碗扣式桿件承壓強度滿足設計和規范要求。另外，按照普通鋼管架驗算，以上支架布置形式亦可滿足支架本身的強度及穩定性要求。6、聯合支架平臺橫梁方木（1015cm方木）受力驗算1）聯合支架平臺橫梁方木驗算模型聯合支架平臺橫梁方木驗算模型采用簡支梁形式，詳見下頁圖。2）強度驗算P=pab=（262.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64

20、+0.43+11.7+0.641）0.90.9=62.2kNMmax=PL2/4=62.20.3/4=1.40 kNm(按凈跨徑計算)I=1/12bh=1/120.100.15=2.810-5 m4 W=1/6bh=1/60.100.15=3.7510-4 mmax= Mmax/W=1.40106/(3.7510-4109)=3.73N/mm2f=8.5Mpa,因此能滿足受力要求（采用10*10方木亦可）。3）撓度驗算max=PL3/48EI=62.210（0.310）3/(3841042.810-5 1012)=0.02mmL/400=0.75mm因此變形能滿足規范要求。7、縱向工字鋼（I4

21、5b）驗算1）荷載布置（1）箱梁自重按箱梁橫斷面高度均為2.2m計算，即按2.22.6=57.2KN/m2的均布荷載布置。（2）縱向方木、鋼管桿件、橫向方木、縱向工字鋼均按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2）臨時橋墩之間跨徑為10m（計算跨徑即中對中距離）3）縱向工字鋼的力學性能及布置情況縱向工字鋼采用雙根I45b工字鋼縱向工字鋼橫向間距內模處為0.6m、腹板及端中橫梁處為0.4m，縱向工字鋼跨徑為10m。彈性模量E=2.1105MPa 查路橋施工計算手冊第787抗彎、拉強度設計值f=145 MPa查路橋施工計算手冊第787頁I=33759cm4

22、W=1500.4cm3 查路橋施工計算手冊第796頁4）聯合支架平臺縱梁工字鋼驗算模型聯合支架平臺縱梁工字鋼驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。 5）抗彎強度驗算（1）內模處縱向工字鋼強度按簡支梁驗算q=pa=（260.5+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43+11.7+0.641+5.83）0.6/2=13.9kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+縱向方木自重+橫向方木自重+鋼管架自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重）Mmax=qL2/8=13.9102/8=173.8kNmmax= Mmax/W=173.8106/（1500.4103）=116Mpaf=1

23、45 MPa強度滿足設計和規范要求。（2）腹板及端中橫梁處縱向工字鋼強度按簡支梁驗算q=pa=（262.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43+11.7+0.641+5.83）0.4/2=16.5kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+縱向方木自重+橫向方木自重+鋼管架自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重）Mmax=qL2/8=16.5102/8=206.3kNmmax= Mmax/W=206.3106/（1500.4103）=138Mpaf=145 MPa強度滿足設計和規范要求。6）撓度驗算（1）內模處max=5qL4/384EI=513.9（10103）

24、4/(3842.110533759104）=25.5mm L/400=25mm（2）腹板處max=5qL4/384EI=516.5（10.9103）4/(3842.110533759104）=30.3mm L/400=25mm因此變形不能滿足規范要求，但此為最不利考慮，按實際情況可滿足要求。8、鋼管柱上水平聯橫向工字鋼（I45b）驗算1）荷載布置（1）箱梁自重按箱梁橫斷面高度均為2.2m計算，即按2.22.6=57.2KN/m2的均布荷載布置。（2）箱梁自重、縱向方木、鋼管桿件、橫向方木、縱向工字鋼及橫向工字鋼均按均布荷載布置。（3）所有施工荷載考慮到鋼筋骨架及支架體系組成，按均布荷載布置。2

25、）橫向工字鋼跨徑為2.5m3）橫向工字鋼的力學性能及布置情況橫向工字鋼采用三根并排I45b工字鋼橫向工字鋼橫向間距為10m彈性模量E=2.1105MPa 查路橋施工計算手冊第787頁抗彎、抗拉強度設計值f=145Mpa查路橋施工計算手冊第787頁I=33759cm4 W=1500.4cm3 查路橋施工計算手冊第796頁4）鋼管柱上水平聯橫向工字鋼（I45b）驗算模型鋼管柱上水平聯橫向工字鋼驗算模型采用簡支梁形式，詳見下圖。5）抗彎強度驗算橫向工字鋼強度驗算按單跨簡支驗算q=pa=（262.2+2.5+2+1.183+0. 5+0.64+0.43+11.7+0.641+5.83+0.262）10

26、/3=276.3kN/m（混凝土自重+施工荷載+搗固棒的振荷載+鋼模板自重+縱向方木自重+橫向方木自重+鋼管架自重+橫向方木自重+縱向工字鋼自重+橫向工字鋼自重）Mmax=qL2/8=276.32.52/8=215.9kNmmax= Mmax/W=215.9106/ 1500.4103=144Mpaf=145 MPa因此強度能滿足規范要求。6）撓度驗算max=5qL4/384EI=5215.9（2.5103）4/(3842.110533759104）=1.54mm L/400=6.25mm因此變形能滿足規范要求。9、鋼管柱（400mm厚11mm鋼管）驗算As、fs：分別為鋼管的橫截面和抗拉強度Ac、fc：分別為填心砂的橫截面和抗壓承載力、0：分別為鋼管的長細比和偏心率影響的承載力折減系數e0為軸向作用力N的偏心距，r0為填心砂橫截面半徑D為鋼管外徑，L