1、新南國酒店改擴建工程 支 模架 專項 施工方案黃山市順興建筑安裝工程公司一、工程概況新南國酒店改擴建工程商住樓為高層住宅，地下一層，地上十二層，建筑面積9419m2。基礎采用帶樁承臺基礎，底板厚度為300mm。地下室戰時為人防,平時為小汽車庫,剪力墻厚度為250、300mm。人防頂板厚度200 mm。上部為框架結構,梁跨度最大為8米,梁高最高為800mm。樓板厚度120、100、80 mm。二、模板選型和材料要求1、 本工程以木模板散拼散裝為主，采用48×3.2扣件式鋼管排架支撐系統。2、 平板底擱柵60×80cm方木橫檔，18mm厚多層膠合板為平板模板。3、 模板及支撐體

2、系的配制數量：根據工期要求柱模板配備一層，梁、板模板配備三層。并在現場配備一定數量的備用模板。三、模板及支撐設計依據1、 模板及支撐設計時計算以下荷載：1） 模板及支撐自重；2） 新澆砼重量；3） 鋼筋重量；4） 施工人員及施工設備重量；5） 振搗砼時產生的荷載；6） 新澆砼對模板的側壓力。2、模板及支撐設計，安裝必須符合下列規定：1） 保證工程結構和構件的形狀，尺寸和相應位置的正確；2） 要有足夠的強度，剛度和穩定性；3） 構造簡單，拆裝方便；4） 模板嚴密不得漏漿。3、模板支撐配置及結構驗算（詳見附后計算書）四、施工方法1、配模工藝1） 首先要熟悉圖紙，明確剪力墻、附墻柱、梁、板、線條尺寸

3、，所有墻、梁、板等均由木工翻出模板排列圖和排架支撐圖。特殊部位增加細部構造大樣圖，然后開始配模，備料。2） 墻模的配模設計：按圖紙統計所有配模平面的尺寸并進行編號，對每一種平面進行配模設計，根據橫、豎向排列比較，擇優選用。同時注意以下幾點：a、 內方木楞應與模板的長方向垂直，直接承受鋼模板傳來的荷載；外鋼楞應與內鋼楞互相垂直，承受內方木楞傳來的荷載，用以加強模板的整體剛度，其規格采用48鋼管。b、 內方木楞懸挑長度不宜大于400mm，支柱應著力在外鋼楞上。c、 模板長向拼接宜采用錯開布置，以增加模板的整體剛度。3） 梁模的配模設計：宜沿梁的長度方向橫排，端縫一般都可錯開，配模長度應為梁的凈跨長

4、度，但配模的長度和高度要看與墻和樓板的交接情況而定，具體情況具體對待。正確的方法是在墻或大梁的模板上，用角模和不同規格的模板作嵌補模板拼出梁口，其配模長度為凈梁跨減去嵌補模板的寬度。或在梁口用木方鑲拼，不使梁口處的板邊邊肋與砼接觸。4） 板模配模設計，對每一平面進行設計、編號。鑲拼部分要以節省為原則，對竹膠板下料要求正確，必須用角尺劃線后方可下鋸，利用一切邊角料，大材大用，小材小用。2、模板安裝前的準備工作1） 首先復核主軸線、士0.000標高是否與圖紙及變更單相同，同時向施工班組進行技術交底。2） 模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐

5、塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板與所用的部位是否一致。3） 模板的基準定位工作:首先引測建筑物軸線控制線，并以該控制線為起點，引出每條軸線，并根據軸線彈出與施工圖相應的模板線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。4）標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。5）已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。3、模板的支設安裝（1）模板支設應遵守下列規則：1） 按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。2） 配件必須裝插牢固。支柱和斜撐下的支承面應平整充實，要有足夠的受壓面積。3） 預埋件與預留洞必須位置準確，安裝牢固

6、。4） 基礎模板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐底部應加設墊木。5） 支柱所設的水平撐和剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置。6） 墻模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。鉆孔嚴禁采用用鋼鑿開孔。7） 鋼楞宜采用整根桿件，接頭應錯開設置，搭接長度不應少于200mm。（2）剪力墻模板的支設：1） 剪力墻模板的支設工序檢查清理放模板就位線焊底部定位基準安裝一側墻模安裝穿墻螺栓安裝另一側墻模、固定調整模板間隙、垂直度檢查、驗收模板清理封閉清理孔。2） 剪力墻安模前必須涂刷水性脫模劑。3） 模板底部每個轉角處留置清掃口。4） 對于剪力墻門洞的模板支撐，必須保證水平支撐間距控制在60O以內，并且

7、在門洞頂部加設45度的斜撐，以確保門洞的側模剛度。5） 組裝模板時要使兩側穿孔的模板對稱放置，以使穿墻螺桿與墻模保持垂直。6） 對拉螺栓中間要焊止水片,焊縫必須飽滿。8) 支模前應先安裝好人防門框,并確保門框垂直。（3）梁、板模板的支設：1) 樓板支模鋼管排架立桿原則為1000×1000mm，(梁高H600mm時支撐間距為500mm)，水平拉桿不少于2道，且間距不超過1200cm,一縱一橫, 上鋪60×80mm木方橫檔，間距不小于30cm，再鋪多層膠合板。2) 梁底模橫檔排距取300-500mm，每根梁底設2根橫檔以上。梁高超過600mm時在梁的中間設置10穿梁螺桿加固，螺

8、桿在梁內采用PVC套管，便于螺桿拔出多次利用。3) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面。4) 所有跨度4m的梁、板必須起拱1-3，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。（4）柱支模A) 柱根部用廢鋼筋焊好定位筋。B) 柱子設置M14的對拉螺桿，間距50cm一道。C) 為了保證柱子的截面尺寸，設置鋼管柱箍，詳見柱模圖。（5）樓梯的支設：1) 樓梯支模前樓梯施工縫處必須鑿毛處理。2) 樓梯支模時采用多層膠合板加48鋼管架支撐，樓梯支模前應根據實際層高放樣，使踏步高度均勻一致，先支樓梯梁及平臺模板，再支樓梯底模板，最后支樓梯外幫側模，而后在踏步中間的上面加設反扶

9、梯基，上端與平臺梁外側固定，下端與基礎外側板固定撐牢。3) 支模時要求考慮裝修厚度的要求，使上下跑之間梯級線在裝修后對齊。4、模板的拆除現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度，應符合設計要求，若設計沒有作出具體要求，現場按照規范要求作出下列規定：1) 梁板底板拆模必須拆模試塊強度提交拆模申請單，經報監理公司審批后方可進行拆模。2) 對于樓板及特殊部位的邊、角模，拆除時不易拆除甚至支模時不得不嵌入砼內的那部分應提早拆模，具體時間控制在其表而及棱角不受損失。3) 側模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。4) 模板拆除原則上為先裝后拆,后裝先拆的順序。5) 在拆模過程中，如發現

10、砼影響結構安全質量問題時，應停止拆除，并報技術負責人研究處理后再拆除。6) 模板拆除嚴格按施工規范進行，執行如下規定：表64.4-1 水平構件拆模強度表結構類型結構跨度（M）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2m502m，8m758m100梁8m758m100懸臂構件2m752m100五、技術質量保證措施1) 嚴格落實班組自檢、互檢、 交接檢及項目中質檢"四檢"制度，確保模板安裝質量。檢查內容包括軸線、標高、尺寸、支撐系統。扣件螺栓、拉結螺栓。2) 砼澆筑過程中應派2-3名技術好、責任心強的木工"看模"，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時

11、調整，加固支撐。3) 對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。4) 對于跨度較大的板下必須設剪刀撐一道并在立桿頂部加雙扣件保護。5) 所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，平板模縫鋪設不嚴密部位用小木條鑲嵌嚴密或用水泥漿（摻107膠水）修補。6) 模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接頭縫寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等。嚴格控制預期拼模板精度。7) 嚴格做好電梯井垂直度的控制，預留洞口的定位控制，達到上層和下層平面錯位誤差不超5mm。8) 每層主軸線放線后做好測量復核記

12、錄，負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、的成品尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關施工負責人，及時進行整改和糾正。9) 所有豎向結構的陰、陽角均須加設海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。10) 模板的脫模劑要使用水性脫模劑，以防污染鋼筋。11) 對于跨度較大的梁、板，應按規范適當考慮起拱，以防“塌腰”等現象發生。起拱應符合下列規定：當梁板跨度4m時，模板應按設計要求起拱；如無設計要求時，起拱高度宜為全長跨度的11000至31000。12) 模板每周轉一次，均要鏟除表面殘余砼，涂刷脫模油后方可使用，發現有變形或損壞的及時修正。

13、13) 加強項目部協調、檢查、監督。鋼筋工、砼工、水電工等工種在施工過程中要互相配合，共同保護模板，一切按操作規程精心施工。14) 為了便于運輸，在拆模樓層合理設置中轉吊料平臺，拆下的模板搬運到鋼平臺上，再用塔吊運到施工樓層上安裝。15) 模板安裝精度要求符合下表要求：模板工程允許偏差值項目允許偏差（mm）1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高+2，-53截面尺寸基礎±10柱、墻、梁+2，-54每層垂直度35相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移38預埋管預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10，-010預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10，-0六、安全措

14、施1） 應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2） 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬模上下。3） 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳下架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得掉落。4） 裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5） 裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要帶上安全帶。6） 安裝墻體模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7） 在支撐搭設、拆除和澆筑砼時，無關人員不得進入支模底下，應在

15、適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。8） 搭設支模架應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。9） 模板拆除時，砼強度必須達到規定的要求，嚴禁砼未達到設計強度的規定要求時拆除模板。10） 拆模應嚴格遵守從上而下的原則。11） 高層建筑施工時，應有防雷擊措施。七、文明施工措施為保證落手清工作，爭創文明標化工地，特作以下規定：1、 不得在主通道和架子下堆放木頭、鋼管、模板等任何材料。2、 不得隨意隨地堆放各種材料，要做到分類、分批堆放整齊，橫平堅直。鋼管、木材都必須堆放在專用架子上分層堆放。3、 每天下午或晚上結束前，木工班必須提前一小時在樓房四周散水坡派專

16、人進行落手清工作。4、 木工棚門前道路暢通，每天下班后及時清理廢料、刨花、鋸末，運往集中堆放處，并切斷所有電機電源。5、 每層樓板鋪好后，木工要及時清理鋸末，嚴禁在施工和清理時把雜物掃到梁底和墻底，對于多余的鋼模要及時轉移堆放。6、 拆除后的鋼模、木模、方木、鋼管等各種材料每次都應分類分批堆放整齊。木頭及木板上的鐵釘及時拔除。八、支模架及模板設計計算書（一）剪力墻模板設計計算本工程模板采用多層木模板組拼，根據實際情況，模板設計高度取 3.680m，墻厚 250300mm，模板采用豎排拼裝，內楞采用50× 80方木，間距 270mm，外鋼楞采用2根48× 32規格鋼管，間距

17、460mm，對拉螺栓采用M12，間距460。1) 墻木版基本參數:模板面層材料:木材模板面板厚度: h=18 mm，內龍骨材料: 木楞 支撐根數: n=1根木楞截面寬度: b=60 mm，木楞截面高度: h=80 mm，內龍骨間距: 1=0.27m外龍骨材料: 圓形鋼管支撐根數: n=2根圓形鋼管直徑: r=48mm圓形鋼管壁厚: e=3mm外楞間距: b=0.45穿墻螺栓型號: M12穿墻螺栓間距: 0.45m2) 荷載計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土的側壓力。砼1、 砼側壓力標準值F1=0.22rcto12V1/2F2=rc×H

18、 式中: rc 混凝土重力密度 rc=24KN/ m3 to 混凝土初凝時間 to=1小時 1 外加劑影響系數 1 =1 2 混凝土塌落度影響修正系數 2 =1.15 v 混凝土的澆筑速度 v=3m/h h 混凝土 側壓力計算位置處新澆混凝土頂面的總高度 h=3mF1O.22×24000×1×3×l.15×1.73231.55KN/m2F2=24×3=72KN/m2取兩者中小值，即 F2=31.55KN/m22、砼側壓力設計值F=F2×分項系數×折減系數72×1.2×0.85=73.44 KN/

19、m23、傾倒砼時產生的水平荷載查資料為2KM/m2，則荷載設計值為2×l.4×0.85=2.38KNm24、荷載組合F/=68.542.38=75.82KN/m23) 墻模板面板的計算面板為受彎構件,按照受均布荷載三跨連續梁計算,跨度為內龍骨間距.（1）、面板強度驗算模板所受的荷載計算值：q=1.2×31.55×0.46+1.4×4×0.46=20kN/m面板的最大彎矩:其中:l 內楞(內龍骨)間距;取l=0.27 mq 作用在模板上荷載計算值 q = 20 kN/m經計算得到：M=20×0.272÷10=0.14

20、6 kN.m面板強度計算值:其中: W 面板的凈截面抵抗矩 W = 24.3 cm3M 面板的最大彎距 M = 0.146 kN.m經計算得到:f=0.146×1000000÷(24.3×1000)=6.01 N/mm2面板的強度設計值 f=15 N/mm2面板的強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!（2）、撓度計算作用在模板上的荷載標準值:q=31.55×0.46=14.51(kN/m)最大撓度計算公式：其中: l 內楞間距,l=0.27(m)；I 面板的截面慣性矩 I = 21.87 cm4E 面板的彈性模量 E = 10000 N/mm2q

21、作用在模板上荷載標準值 q = 14.51 kN/m經計算得到：v =0.677×14.51×(0.27×1000)4÷(100×10000×21.87×10000)=0.25（mm）v 面板的最大允許撓度值:v=0.27×1000÷250=1.08(mm).計算結果：面板的最大撓度計算值小于面板的最大允許撓度值;故滿足要求!4) 墻模板內楞的計算內楞直接承受模板面板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。（1）、抗彎強度計算作用在內楞的荷載計算值q=(1.2×31.55+1.4

22、5;4) ×0.27=14.76kN/m內楞的最大彎矩:其中: l 外楞間距;取l=0.46 mq 作用在內楞的荷載計算值 q = 14.76 kN/m經計算得到：M=14.76×0.462÷10=15.09 kN.m內楞強度計算值:其中: W 內楞的凈截面抵抗矩 W = 67.5 cm3M 內楞的最大彎距 M = 0.1 kN.m經計算得到:f=0.1÷(67.5×10)=1.48 N/mm2內楞強度設計值 f=15 N/mm2內楞強度計算值小于內楞強度設計值;故滿足要求!（2）、內楞的撓度計算作用在內楞上的荷載標準值q=31.55×

23、;0.27=8.52 kN/m內楞的最大撓度:其中：l 外楞間距 l=0.46mE 內楞的彈性模量 E=10000 N/mm2I 內楞的截面慣性矩 I = 303.75 cm4q 作用在內楞上荷載標準值 q = 8.52 kN/m經計算得到：v=0.677×8.52×(0.46×1000)4÷(100×10000×303.75×10000)=0.09 mm內楞的最大允許撓度值:v=0.45×1000÷250=1.8 mm內楞的最大撓度小于內楞的最大允許撓度值;故滿足要求!5) 墻模板外楞的計算外楞承受內楞

24、傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。（1）、外楞強度計算作用在外楞的荷載計算值P=(1.2×31.55+1.4×4)×0.27×0.46=6.78 kN外楞的最大彎矩其中: l 螺栓間距;取l=0.46 mP 作用在外楞的荷載計算值 P = 6.78 kN經計算得到：M=0.175×6.78×0.46=0.55 kN.m外楞抗彎強度計算值: 其中: W 外楞的凈截面抵抗矩 W = 135 cm3M 外楞的最大彎距 M = 0.55 kN.m經計算得到f=0.55×1000000÷(135×1000

25、)=4.09 N/mm2外楞強度設計值 f=205 N/mm2外楞抗彎強度計算值小于外楞強度設計值;故滿足要求!（2）、外楞的撓度計算作用在外楞的荷載標準值:P=31.55÷1000×0.27×0.46=3.92 kN外楞的最大撓度計算值：其中:l 穿墻螺栓水平間距;取l=0.46 mE 彈性模量;取E=206000 N/mm2P 作用在外楞的荷載標準值 P = 3.92 kNI 截面慣性矩 I = 607.5 cm4經計算得到：V=1.146×3.92×(0.46×1000)3÷(100×206000×

26、607.5×10000)=1 mm外楞的最大允許撓度值 v=0.46×1000÷250=1.84 mm外楞的最大撓度計算值小于外楞的最大允許撓度值;故滿足要求!6) 穿墻螺栓的計算其中: F1 新澆混凝土側壓力 F1 = 31.55 kN/mF2 傾倒(振搗)混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 72 kN/mB1 穿墻螺栓間距 B1 = 0.46 mb 外楞間距 b = 0.46 m經過計算: N=(1.2×31.55+1.4×4)×0.46×0.46=9.20 kN穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.90 kN穿墻螺栓所受的

27、最大拉力小于穿墻螺栓的容許拉力值;故滿足要求!(二)平板支撐鋼管架計算l、荷載計算（1）模板及支架自重標準值查資料選0.6KN/m2（2）新澆筑砼自重標準值，選最厚板200mm（3）鋼筋自重標準值，采用l.1KNm2（4）施工活載采用l.0KN/m22、荷載組合F=1.2×（0.60.2×24+1.l）+1.4×1.0×0.85=7.82KN/m33、強度計算若選立桿為搭接，間距為l.0m。橫桿步距1.5mN=7.82×l.0×1.0=7.82KN/m211.0KN/m2則鋼管強度滿足要求4、鋼管穩定性驗算1) i=（d2d12）/4

28、1/2=（48244.52）/41/2=32.73=I/i1500/32.7345.83查冷彎薄壁型鋼結構技術規程附表三得=0.869則=N/A=7.82×104/0.869×4.89×102184N/mm2210Nmm2因此穩定性滿足要求。2) 經驗算：平板支撐架中48×3.0立桿間距1.0×1.0m步距1.5m，滿足要求。(三) 柱模板計算本工程柱模板采用組合木模板組拼，柱模板設計高度取 3.6m，截面尺寸800×800、700×700、600×600、500×500、400×400，模板采

29、用豎排拼裝，柱箍采用 48× 3.2鋼管，間距 500mm，外木楞采用 60×80方木，間距 250mm，700×700以上柱采用M14對拉螺栓，間距500。砼自重為24KNm3，塌落度18cm，采用泵送砼。澆筑速度為12mh。用插入式振動器振搗，砼初凝時間為6小時。試驗算柱箍和對拉螺栓是否滿足設計要求。l、荷載設計值（1）砼側壓力1）砼側壓力標準值F1=0.22rcto12V1/2O.22×24000×5×l.15×181/2=128.8KN/m2F2=rc×H=24×3.94=94.56KN/m2取兩

30、者中小值，即 F2=94.56KN/m22）砼側壓力設計值F=F2×分項系數×折減系數=94.56×1.2×0.85=96.45 KN/m2（2）傾倒砼時產生的水平荷載查資料為2KM/m2，則荷載設計值為2×l.4×0.85=2.38KNm2（3）荷載組合F/=96.452.38=98.83KN/m2（4）q=F×L1×0.85=98.83×0.50×0.85=42 N/mm2、柱箍強度驗算N=A/2×q =500/2×42=10500NAN=4892L2=500+（55&#

31、215;2）=6102L1=500MX= QL2/8=1/8×42×0.612=1.95 KN/m2RX=1.0WNX=5.08×103 N/AN+MX/RXWNXf=10500/489+1.95/(1.0×5.08×103×2)=213.74215 N/mm2符合要求3、柱箍撓度驗算q/=（98.83×103/106-2.8×103/106）×500×0.85=40.81 N/mm2I=12.19×104W=5q/L4/384EI=5×40.81×6104/384

32、×206×103×12.19×104=2.92MM3 符合要求4、對拉螺栓驗算（1）對拉螺絲的拉力N=F×縱向間距×橫向間距=98.83×0.5×0.3=14.82KN（2）對拉螺栓的應力N/A14.82/105141.14N/mm2170N/mm2故采用M14對拉螺栓滿足施工要求。(四) 梁支模架計算1、梁模板基本參數梁截面寬度;取B=250(mm);梁截面高度;取H=600(mm);梁模板厚度;h=18(mm);立檔方木寬度;取b1=60(mm); 立檔方木高度;取h1=80(mm);立檔間距;取a2=0.3(

33、m);梁側橫撐間距;取b=400(mm);橫撐木截面的寬度;取b3=60(mm); 橫撐木截面的高度;取h3=80(mm);對拉螺栓型號:M12;螺栓間距;取L=0.6(m); 支架搭設高度;取L=2.8(m);腳手架步距;取h1=1.8(m);立桿縱距;取al=1(m);立桿的橫距;取l=0.7(m);梁底支撐方木寬度;取b=60(mm);梁底支撐方木高度;取d=80(mm);梁底支撐方木間距;取a2=0.23(m);2、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: F1=0.22rct

34、1 2 v1/2 F2=rcH其中:rc 為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t 新澆混凝土的初凝時間，取1(小時) V 混凝土的澆筑速度; 取 V =5(m/h)；1 外加劑影響系數； 取1=1.002 混凝土坍落度影響修正系數。取2=0.850H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=600(mm)經計算得到:F1=10.05(kN/m2)傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 14.4kN/m2混凝土側壓力為10.05(KN/m2)3、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下：（1）、強度計算作用在梁側模板的均布荷載:q=(1.2×9.6+1.

35、4×4)×400=6.85(kN/m)（2）、抗彎強度計算最大彎矩計算:其中：l 取梁側立檔間距，取l=0.3(m)經計算得到：M=-0.10×6.85×0.32=0.06(kN.m)梁側模板的強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 21.6 cm3經計算得到：f=0.06×1000÷21.6=2.78(N/mm2)梁側模板的抗彎強度設計值;f=15(N/mm2)梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!（3）、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中:l 梁側立檔間距;取l=0.3(m)經計算得到最大剪力Q=0.6&

36、#215;6.85×0.3=1.23（kN）截面抗剪強度計算值：其中：b 取梁截面高度;取b=600(mm);h 取梁側面板厚度;取h=18(mm)經計算得到：T=3×(1.23×1000)÷(2×600×18)=0.17(N/mm2)截面抗剪強度設計值,T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!（4）、撓度計算梁均布荷載q=9.6×(400÷1000)=3.84(kN/m)最大撓度計算公式如下:其中: l 立檔間距;取l=0.3(m)E 面板彈性模量;取E=10000(N/mm

37、2)I 截面的慣性矩 I = 19.44 cm4經計算得到:v=0.677×3.84×(0.3×1000)4÷(100×10000×19.44×10000)=0.11(mm)v 梁側模板的允許撓度:v=0.3×1000÷250=1.2(mm).梁側模板的撓度計算值小于梁側模板的撓度設計值;故滿足要求!4、梁側立檔計算梁側立檔為受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按簡支梁計算。（1）、荷載的計算:作用在梁側模板的均布荷載:q= (1.2×9.6+1.4×4)×0.3=5.14(kN/

38、m)（2）、強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=400(mm)經計算得到：M=5.14×(400÷1000)2÷8=0.1(kN.m)強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 67.5 cm3經計算得到：f=0.1×1000÷67.5=1.48(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!（3）、抗剪計算最大剪力計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=400(mm)經計算得到：Q=5.14×400÷1000÷2=1.03(kN)抗剪強度計算值:其中:

39、b 立檔寬度;取b=60(mm)h 立檔高度;取h=80(mm)經計算得到：T=3×1.03×1000÷(2×60×80)=0.32(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值;故滿足要求!（4）、撓度計算最大撓度計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=400(mm)E 立檔方木彈性模量;取E=10000(N/mm2)I 立檔方木截面慣性矩 I = 303.75 cm4q 荷載標準值 q = 2.88 kN/m經計算得到：=5×2.88×4004÷(384×10000

40、×303.75×10000)=0.03(mm)最大允許撓度值:v=400÷250=1.6(mm).撓度計算結果:立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!5、梁側橫撐計算梁側橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構件，按照連續梁計算（1）、荷載計算：橫撐所受集中荷載：F(1.2×9.6+1.4×4)×0.3×400÷1000=2.05(kN)（2）強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 螺栓間距;取l=0.6(m)經計算得到:M=0.175×2.05×0.6=0.22(kN.m)強度計算值：其中: W 截面

41、抵抗矩 W = 83.33 cm3經計算得到：f=(0.22×1000÷83.33=2.64(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!（3）抗剪計算最大剪力計算公式:經計算得到:Q=-0.65×2.05=-1.33(kN)抗剪強度計算值:其中:b 立檔寬度;取b=50(mm)h 立檔高度;取h=100(mm)經計算得到：T=3×1.33×1000÷(2×50×100)=0.4(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值小于抗剪強度設計值

42、;故滿足要求!（4）撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=9.6×0.3×400÷1000=1.15(kN)最大撓度計算公式:其中:l 螺栓間距;取l=0.6(m)E 橫撐木的彈性模量;取E=10000(N/mm2)I 截面慣性矩 I = 416.67 cm4經計算得到:=1.146×1.15×1000×(0.6×1000)3÷(100×10000×416.67×10000)=0.07(mm)梁側撐允許撓度:v=0.6×1000÷250=2.4(mm).立檔最大撓度小

43、于立檔允許撓度;故滿足要求!6、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×9.6+1.4×4)×0.6×400÷1000=4.11(kN)對拉螺栓最大容許拉力值;N=17.8(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值;故滿足要求!7、底模板面板計算面板為受彎結構,按照三跨連續梁計算.（1）、荷載計算模板自重荷載:P1=0.3×(250+2×400)÷1000=0.32(kN/m)混凝土自重荷載:P2=24×250×400÷10002=2.4(kN/m)鋼筋自重荷

44、載:P3=1.5×250×400÷10002=0.15(kN/m)施工均布活荷載:P4=2.5×(250÷1000)=0.62(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載載:P5=2×(250÷1000)=0.5(kN/m)靜荷載計算值：q1=1.2×(0.32+2.4+0.15)=3.44(kN/m)活荷載計算值q2=1.4×0.62=1.57(kN/m)（2）、最大彎矩計算公式:其中:l 方木間距;取l=0.23(m)經計算得到:M=-0.10×(1.2×3.44)×0.232-0

45、.117×(1.4×1.57)×0.232=-0.03(kN.m)（3）、面板的強度計算值其中: W 截面抵抗矩 W = 13.5 cm3經計算得到:f=0.03×1000÷13.5=2.22(N/mm2)面板的強度設計值;f=15(N/mm2)面板的強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!（4）、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中：l 方木間距;取l=0.23(m)經計算得到:Q=-0.6×3.44×0.23-0.617×1.57×0.23=-0.7(kN)截面抗剪強度計算值:其中:b 梁寬;取b

46、=250(mm)h 面板厚度;取h=18(mm)經計算得到:T=3×(0.7)×1000÷(2×250×18)=0.23(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!（5）、撓度計算靜荷載標準值:p1=0.32+2.4+0.15=2.87(kN/m)活荷載標準 p2=1.4×0.62=1.12(kN/m)面板最大撓度計算公式:其中：l 方木間距;取l=0.23(m)E 底模面板彈性模量 取E=10000(N/mm2)I 截面慣性矩 I = 12.15 cm4經計算得到:v

47、=0.677×2.87×(0.23×1000)4÷(100×10000×12.15×10000)+0.990×1.12×(0.23×1000)4÷(100E×12.15×10000)=0.07(mm)面板最大允許撓度值:v=0.23×1000÷250=0.92(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!8、梁底支撐方木的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 支撐方木按照均布荷載作用下的簡支梁計算.（1）

48、、方木荷載的計算：模板自重荷載:N1=0.3×(250+2×400)÷1000)÷(250÷1000)×0.23=0.29(kN/m)混凝土自重荷載:N2=24×400÷1000×0.23=2.21(kN/m)鋼筋自重荷載:N3=1.5×(400÷1000)×0.23=0.14(kN/m)施工荷載荷載:N4=2.5×0.23=0.57(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:N5=2×0.23=0.46(kN/m)方木荷載的計算值:q=1.4×0.57

49、+1.2×(0.29+2.21+0.14)=4.61(kN/m)（2）、方木的強度計算:方木最大彎矩:其中:l 立桿縱距;取l=1(m)經計算得到:M=4.61×12÷8=0.58(kN.m)方木強度計算值W 方木截面抵抗矩 W = 67.5 cm3經計算得到:f=0.58×100÷67.5=8.59(N/mm2)方木強度設計值;f=15(N/mm2)方木強度計算值小于方木強度設計值;故滿足要求!（3）、抗剪計算:方木最大剪力的計算公式如下:其中:l 立桿縱距;取l=1(m)經計算得到:Q=4.61×1÷2=2.31(kN)

50、方木抗剪強度計算值其中:h 梁底支撐方木高度;取h=90(mm)b 梁底支撐方木寬度;取b=50(mm)經計算得到:T=3×2.31×1000÷(2×50×90)=0.77(N/mm2)方木抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)方木抗剪強度設計值小于或等于方木抗剪強度設計值;故滿足要求!（4）、撓度計算:方木荷載標準值:q=0.29+2.21+0.14=3.67(kN/m)方木最大撓度計算公式:其中:l 立桿縱距;取l=1(m)E 方木彈性模量 取E=10000(N/mm2)I 截面慣性矩 I = 303.75 cm4經計算得到:v=5

51、15;3.67×(1×1000)4÷(384×10000×303.75×10000)=1.57(mm)方木允許撓度:v=1×1000÷250=4(mm).方木最大撓度計算值小于或等于方木最大允許撓度;故滿足要求!9、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐鋼管按集中荷載下的連續梁計算.（1）、荷載計算:混凝土自重荷載:q1=24×250×400×0.23÷2=0.28(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.5×250×400×0.23÷2=0.02(kN)模

52、板自重荷載:q3=0.3×(250+2×400)×0.23÷2=0.04(kN)施工活荷載:q4=2.5×250×0.23÷2=0.07(kN)振搗荷載:q5=4×250×0.23÷2=0.12(kN)支撐鋼管所受的集中荷載計算值:F=1.2×(0.28+0.02+0.04)+1.4×(0.07+0.12)=0.67(kN)（2）.強度計算最大彎矩計算公式其中:l 立桿的橫距;取l=0.7(m)F 支撐鋼管所受的集中荷載 F=0.67 kN經計算得到:M=0.175×0.67