1、用于氣體檢測的聲表面波振蕩電路設計用于氣體檢測的聲表面波振蕩電路設計類別：傳感與控制1 引 言 近年來， 聲表面波氣體傳感器發展迅速， 應用于多個領域， 具有良好的發展前景。由于SAW 傳感器具有尺寸小、價格低、精度高、靈敏度高及分辨率高等優點， 因此產生了由聲表面波器件、敏感薄膜和相關檢測電路組成的SAW 氣體傳感器。敏感薄膜在吸附氣體的過程中， 被測氣體導致的應力作用于聲表面波傳輸路徑中的介質， 使其動力學特性發生改變， 進而改變聲表面波器件的諧振頻率。與之配套的檢測電路測試出這個改變量， 從而得到待測氣體的相關特性， 而檢測電路的相關性能直接影響整個傳感器的精度和準確度等技術指標。因此，

2、 電路的設計在SAW 氣體傳感器中是一個至關重要的環節。 聲表面波( SAW )振蕩器利用聲表面波諧振器或延遲線作為穩頻元件而構成。聲表面波器件通常采用性能穩定的單晶石英材料制作， 輸出的頻率非常穩定。聲表面波振蕩器基頻工作頻率高， 使用范圍可高至2000MH z， 與傳統的采用較低頻率的體聲波振蕩器不同， 具有重量輕、體積小、功耗小、成本低、可靠性增加等優點。 聲表面波振蕩器作為聲表面波傳感器的敏感元件， 其頻率穩定度直接影響著傳感器的分辨率、穩定性和測試精度， 其振蕩頻率取決于反饋回路相位為零時的條件。因此聲表面波振蕩器頻率穩定度的提高有助于進一步改進傳感器的性能指標。 2 聲表面波諧振器

3、 聲表面波( SAW )器件是一種采用叉指結構的頻率選擇性很好的器件， 通過精確設計兩邊的叉指換能器的叉指對數及間距后， 再通過蒸發光刻等工藝制成。聲表面波諧振器( SAWR ) 是一種高Q 值的諧振器， 在很多方面都與石英晶體諧振器相似。 與聲表面波延遲線( SAWDL)振蕩器相比， 雙端諧振器的傳輸特性類似于高Q 值延遲線的特性， 但它有以下幾個顯著特點: 一是諧振器的尺寸很小; 二是諧振器的插損要小得多; 三是諧振器的調頻范圍比延遲線窄， 但是調頻范圍增加的同時穩定度會降低。 對于基于諧振型SAW 器件的傳感器來說， 基線頻率穩定度是最重要的技術指標之一。對于聲表面波氣體傳感器， 聲表器

4、件上需加敏感膜， 這樣會增加器件的插損， 過大的插損會降低穩定度， 因此SAW器件本身的插損不能大。 聲表面波諧振器也可以根據叉指換能器的對數分為單端諧振器和雙端諧振器兩種。這兩種類型的諧振器各有特點， 單端聲表面波諧振器振蕩電路簡單， 元器件少， 頻率穩定度好， 相位噪聲低， 可實現低電壓、低功耗， 但是其波段覆蓋系數小， 當超出它的這個范圍時將會導致不起振。雙端聲表面波諧振器的優點是容易起振， 如果相移網絡選擇合適， 可以在很大范圍內實現頻率調節， 其缺點是這種電路較為復雜， 成本較高。 3 振蕩電路的設計 本設計是基于雙端聲表面波諧振器進行的電路設計， 為了使電路既能容易滿足振蕩條件，

5、又能達到良好的性能， 采用閉環正反饋放大的振蕩電路形式，它包括一個放大電路和一個反饋回路， 電路原理框圖如圖1所示。本次設計采用的聲表面波器件型號為RP1308， 中心頻率為433.92MH z， 180 相移的雙端諧振型器件。 圖1 振蕩電路示意圖 該電路在諧振點形成單模振蕩的條件與其他類型的諧振式傳感器類似， 其條件如下: ( 1)相位條件， 即諧振器和環路其他元件引起的總相移為2 的整數倍。 ( 2)幅值條件， 即環路增益為1。 ( 3)其他諧振模態的抑制， 即在除所需要的諧振模態的其他頻率點上， 產生諧振所需要的相位和幅值條件不同時滿足。 基于上述條件， 本設計的第一步是選取合適的射頻

6、集成電路( RF IC )放大器， 使其參數滿足聲表面波振蕩電路的相關要求。這些參數包括放大增益、帶寬和最大輸入功率等等。選擇合適的放大器， 在一定頻率范圍內， 不同頻率的聲表面波器件都可以使用相同的振蕩電路， 從而實現振蕩。第二步， 設計一個無源LC濾波器把開路增益限制在雙端聲表面波器件基頻附近較窄的頻率范圍內， 此時雙端聲表面波器件作為一個元件放置在放大器的反饋電路中。 由于在閉環內建立起振蕩應滿足相位平衡條件， 因此放大器本身的相位變化也必然要引起輸出頻率的變化。這種相位變化主要來源于電源電壓的變化、溫度的變化及元件的老化等。因此閉環放大器應選擇其相頻特性在振蕩器中心頻率附近較大范圍內保

7、持平坦、使電源電壓等因素對頻率變化影響最小的類型。此外， 選擇低噪聲、高增益的放大器尤為重要。另外， 為簡化匹配電路的設計， 可以選擇輸入輸出阻抗均為50 的單片放大器。綜上考慮， 本次設計所選取的放大器為UPC2748T， 該型號的放大器工作電壓為3V、中心工作頻率為900MH z， 具有優越的性能， 體積小， 而且價格便宜。 本設計的振蕩電路原理圖如圖2所示， 由放大器U1、L2、L3、R1及聲表面波諧振器構成振蕩回路，其中L1、C1為放大器供電電壓的處理部分， 信號在振蕩回路內起振并達到穩定的振蕩頻率。在振蕩環路內， 可調元器件為L2、L3、R1和C2， 因此振蕩電路的調試簡單快捷， 能

8、夠快速的設計好振蕩電路。 當L2、L3為39nH， R1為0， C2為1.5 pF時， 滿足電路振蕩的條件， 電路實現穩定振蕩。 圖2 正反饋放大振蕩電路原理圖。 該振蕩電路結構簡單， 容易起振， 且由于有源器件較少， 因此不會過多引入噪聲， 使得振蕩電路的穩定性較好。振蕩電路的振蕩頻率由SAW 器件的諧振頻率決定， 調節閉環環路元器件， 使振蕩回路滿足振蕩條件， 得到理想的振蕩頻率。選取合適的匹配電路， 可使得該振蕩電路能夠在很大范圍內實現頻率調節。此電路所用元器件較少， 方便實現多路檢測通道的設計制作， 能夠很好的應用于SAW 傳感器陣列系統。 4.測試結果與分析 整個電路設計調試完成后，

9、 通過示波器記錄測試數據， 當聲表面波器件為當初設計調試所選用的RP1308型時， 測量所得的頻率圖如圖3所示。當選用型號為B433、中心頻率為433.9MHz、180.相移的雙端諧振型器件時， 同樣能得到良好的性能， 其測試頻率圖如圖4所示。可以看出， 它們的諧振頻率均為433.9MH z， 達到了預期的目標。 圖3 基于RP1308型諧振器的電路測試圖。 圖4 基于B433型諧振器的電路測試圖。 本設計的電路不但能應用于433MH z的雙端諧振型器件， 而且還能用于其它頻率的同類型器件。 圖5所示為中心諧振頻率為284MHz的雙端諧振型聲表器件在該電路中的測試結果， 測試數據表明電路在284MH z起振， 并且也具有同樣良好的性能。 本電路也具有良好的穩定性， 調試結果表明， 所設計電路的頻率跳變能夠穩定在30H z以內。 圖5 基于Q