1、目 錄一：工程概況第3頁第3頁第3頁第6頁第6頁 第8頁1混凝土結構及支撐架結構設計 第8頁2垂直荷載計算 第8頁3.單肢立桿軸心荷載 第 9頁4立桿強度核算 第9頁5風荷載計算 第9頁6斜桿強度驗算 第10頁7立桿受拉驗算 第10頁8地基承載力驗算 第11頁附錄一：B匝道2號橋立面圖 第12頁附錄二：B匝道2號橋支架布置平面圖 第13頁B匝道2號橋現澆箱梁分為3聯，第1、3聯為三跨預應力混凝土連續箱梁體系，跨徑組合為23+28+23m。采用箱形梁，橫截面為單箱單室，梁高1.6m,箱梁頂寬8.5m。底寬4.5m。橋面設9cm瀝青混凝土鋪裝。第2聯為四跨預應力連續剛構體系，跨徑組合為24+2&#

2、215;42+24m。采用箱形梁，橫截面為單箱單室，箱梁頂寬8.5m，底寬4.5m，梁高2.1m。橋面9cm瀝青混凝土鋪裝。 全橋上部構造施工方法：采用滿堂落地支架現澆方法完成。在支架搭設前應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。 施工時，根據現場地質情況進行處理，以保證達到地基承載力要求。對軟土，首先用挖掘機對箱梁下方12m寬度范圍內松軟地段全部挖除，采用碎石土換填，用推土機對場地全部進行推平，并設置橫向單向橫坡，坡度控制在1范圍內，便于及時排除雨水，最后用16T振動壓路機碾壓密實，達到表面平整無輪跡,局部有反彈地段需采用重新換填片石擠密等措施以達到承載能力。對老土，采用推土機去除表

3、層土后，壓路機碾壓密實，碾壓工藝及壓實度要求同前，橫坡調整到1內。在搭設第二聯中跨滿堂支架時，由于跨徑較大且第6跨箱梁最高處離地面約50m左右，搭設支架前將用YZ16壓路機對原狀土進行碾壓使之地基承載力標準值達到中密要求，同時還應在容易遭受浸泡的軟弱地基支架搭設區域范圍內澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。在縱向坡度過大地段，開挖成臺階，便于立桿支墊平整。人工開挖臺階至滿足承載力要求即可，澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。每一臺階60cm高，M10號砂漿護面擋土，臺階預留采用蛙式夯夯實。（如下示）在處理完畢后的支架基礎上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木或邊長30×

4、;40cm,厚15預制C20混凝土預制塊，為盡量減少地基變形的影響。壓實的土層及碎石土層的寬度大約為12米。為避免處理好地基受水浸泡，在支架兩側開挖20×20cm的截排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。在5#6#墩之間貫穿一條過水面積約0.3的沖溝，防止水流對支架基礎沖刷影響，需增設一條長14m ，孔徑2m*1m鋼筋混凝土蓋板涵（詳情參見B2橋支架基礎處理增設蓋板涵施工簡圖。）涵背回填采用透水性材料填筑，采用蛙式夯分層夯實至地基承載力要求方可進行搭架施工。現澆箱梁支架基礎處理工程數量統計：（1）支架搭設前，首先用挖掘機對箱梁下方12m寬度范圍內松軟地段全部挖除，按平均深度

5、2m計算：（3）應在容易遭受浸泡的軟弱地基支架搭設區域范圍內（即澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。 澆筑C15砼：12*（24+42+42+24+23+28+23）*0.15=370.8（4）由于第4、7跨箱梁位于在縱向坡度過大地段，基礎需開挖成臺階，便于立桿支墊平整。人工開挖臺階至滿足承載力要求即可澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。每一臺階60cm高，M10號砂漿護面擋土，臺階預留采用蛙式夯夯實。人工開挖土石方：2* 12*16*(0.6*1.5) =345.6m3；（5）在處理完畢后的支架基礎上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設邊長30×40cm,厚15預制C2

6、0混凝土預制塊，為盡量減少地基變形的影響。則第2聯箱梁第一階段箱梁施工共需C20混凝土預制塊：20*100=2000塊；（6）為避免處理好地基受水浸泡，在支架兩側開挖20×20cm的截排水溝（砂漿抹面），排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑；全橋共計需設置截排水溝600m；（7）在5#6#墩之間貫穿一條過水面積約0.3的沖溝，防止水流對支架基礎沖刷影響，需增設一條長16m ，孔徑2m*1.5m鋼筋混凝土蓋板涵。每延米涵臺及基礎C20砼：4.28+1.14=5.42m3;C20砼共計：16*5.42=86.72 m3每延米M7.5漿砌片石鋪底：0.6m3;M7.5漿砌片石共計：16*

7、0.6=9.6 m3;涵洞蓋板C30砼共計：16*0.323=5.168 m3;涵洞蓋板鋼筋工程量共計：16*17.8=284.8kg;（8）在第5、6跨間澆注60cm80cm厚5米寬（底板對應位置）的片石混凝土。 在片式混凝土上再設置框架格子梁。人工開挖至弱風化層并用C15混凝土處理M10號砂漿護面 圖1：鋼管腳手架橫斷面示意圖三、1混凝土結構及支撐架結構設計B匝道2號橋現澆箱梁如上圖所示，箱梁頂寬8.5m，底寬4.5m，高2.1m。最高點模板標高大約為50m 。選擇鋼管腳手架作模板支撐架，立桿橫向間距如圖1所示，縱向間距為0.9米，橫桿步距為1.5m；在縱向橫隔板位置立桿間距間距加密為0.

8、4m 。 2垂直荷載計算（1）鋼筋與混凝土重量：第二聯長132米，共855方混凝土，可分解為頂板均部荷載，腹板均部荷載，底板均部荷載圖2：荷載分解圖由圖2“荷載分解圖”可知立桿A和立桿B所承受的荷載最大：9.9710×0.4+（7.3194+25.3727）×0.2375=12.9787kN（2）模板自重（內模和外模采用定型組合鋼模，底板采用木模）： （3）施工人員及設備荷載：1.0×0.9×0.4=0.36kN（4）振搗混凝土時的施工荷載：1.0×0.9×0.4=0.36kN（5）單根立桿及作用范圍內的橫桿鋼管、扣件自重荷載：G=5

9、1+（0.4+0.9）×34×3.84+34×2×1.32=455.328kg=4.5533kN3.單肢立桿軸心荷載N =1.2×（12.9787+0.18+4.5533）+1.4×（0.36+0.36）=22.2624kN4立桿強度核算（1）立桿長細比：；折減系數（2）容許荷載：因，故立桿承載合格；（3）扣件強度驗算：因立桿頂部荷載N頂 =1.2×（12.9787+0.18）+1.4×（0.36+0.36）=16.7984kN > 8kN超出了扣件的抗滑強度，所以不能直接用扣件摩擦力把橫桿上的荷載傳遞到立桿

10、。現采用頂托承載頂層橫向鋼管，并把荷載傳遞到立桿的方法。故不需要考慮頂層扣件抗滑移的問題。5風荷載計算風壓高度變化系數 按B類離地50米高取值為1.67；折減系數按地處 （1）上端密網風荷載標準值：（2）上端模板風荷載標準值：（3）轉化為節點風荷載：（4）下端架體風荷載： 擋風系數 標準風載 考慮排架連續承受風荷載計算， 求得節點風荷載： 圖3因風荷載自上向下傳遞，具有累積性，故在最底層桿件內力最大。倒數第二層以上的水平風荷載累計為：6斜桿強度驗算：如圖3，分解圖中的斜桿受拉，其拉力大小和分解圖中的斜桿所受壓力相等。（受拉和受壓與風荷載的方向有關，當風荷載改變方向時，拉桿和壓桿的位置也出現互換

11、）最大斜桿內力發生在最下端， 最大內力：斜桿長細比：，查表得斜桿承載力：（合格）采用旋轉扣件扣接斜桿，其承載力為（不合格）。由于風荷載自上向下具有累積性，當n=32時斜桿的最大內力為7.6961，所以在斜桿底部2層步高的范圍內采用雙扣件，雙扣件的抗滑強度為，故合格。7立桿受拉驗算：由圖3中的分解圖可知立桿此時受拉豎向拉力(單肢立桿自重)（不合格）水平風荷載：鋼管自重為：Gs=1.5×n+（0.4+0.9）×n×0.0384+n×2×0.0132=0.1339n風荷載引發的豎向拉力與鋼管自重之差：，當n=4時風荷載引發的向上的拉力開始大于立桿自重

12、，并且風荷載引發的拉力與立桿自重的差值隨高度增加而每步增加0.0653kN ，即每6步（每6步斜桿發生一次轉折）增加0.3918kN ；現在在每個斜桿轉折點處增加配重200公斤（縱向每5排設一組橫向剪刀撐），即分別在（從箱梁底板起向下計算）6米、15米、24米、33米、42米高度處的斜桿斜桿發生轉折點處增加200公斤的配重。注：因風荷載計算考慮為鋼管架搭設完畢，已搭設箱梁側模和安全網的最大風荷載，而沒有任何施工荷載的最不利時間段，故當鋼筋、混凝土等荷載增加后，根據增加的重量可減少或取消配重。8地基承載力驗算 （1）立桿基礎底面的平均壓力 上部結構傳至基礎頂面的軸向荷載：N =22.2624kN 接地調節螺桿支承座下墊0.35&