1、建筑施工扣件式鋼管腳手架建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范安全技術規(guī)范（JGJ130-2011） 講義講義一、規(guī)范修訂的背景建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）的編寫工作于1986年開始，經歷了調研、統(tǒng)計、實驗研究、結構分析、總結和討論后，于1993年定稿上報，2001年修改后批準實施。規(guī)范使用期內國家的建設規(guī)模、建筑工地的安全管理和腳手架使用等方面都發(fā)生了很大變化，規(guī)范內容應適應變化。混凝土模板支撐架成了群死群傷事故的高發(fā)區(qū)，因為事故幾乎都發(fā)生在混凝土澆筑階段，也是大量人員集中施工作業(yè)的階段。承重支模架的倒塌事故數量遠遠多于落地式（底撐式）鋼管外腳手架。按我國現行

2、規(guī)范，扣件式鋼管外腳手架與扣件式鋼管支模架的設計，均采用建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）進行。 和本規(guī)范配套的相關規(guī)范在內容上作了修訂，使本規(guī)范的內容也應作出修改，和相關規(guī)范協(xié)調。施工現場高大模板工程數量增多，事故頻發(fā)。在技術上亟待給予指導和規(guī)范。2005年開始對建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）規(guī)范進行修訂。二、本次規(guī)范修訂的主要內容修訂了鋼管的規(guī)格。取消513.0鋼管；為符合焊接鋼管尺寸及單位長度重量（GB/T 21835-2008），將原標準中483.5的腳手架用鋼管改為48.33.6。對鋼管壁厚的下差限制更嚴格。將原規(guī)定壁厚下差

3、為0.5mm改為0.36mm。當所用鋼管的壁厚不符合規(guī)范規(guī)定時，可以按鋼管的實際尺寸進行設計計算。雙管立桿腳手架的經濟性不好，很少使用，本次修訂中予以取消。柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修訂中予以取消。與建筑結構荷載規(guī)范的內容統(tǒng)一。將作用于腳手架上的風荷載標準值的計算公式由： wk=.zsw0 修改為： wk=zsw0 （w0取n=10的值）將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數修改為0.9。荷載效應組合荷載效應組合計算項目計算項目荷載效應組合荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與縱向、橫向水平桿強度與變形變形永久荷載永久荷載+ +施工荷載施工荷載腳手架立桿地基承載力腳手架立桿

4、地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定型鋼懸挑梁的強度、穩(wěn)定與變形與變形永久荷載永久荷載+ +施工荷載施工荷載永久荷載永久荷載+0.9+0.9（施工荷載（施工荷載+ +風荷載）風荷載）立桿穩(wěn)定立桿穩(wěn)定永久荷載永久荷載+ +可變荷載可變荷載（不含風荷載）（不含風荷載）永久荷載永久荷載+0.9+0.9（可變荷載（可變荷載+ +風荷載）風荷載）連墻件強度與穩(wěn)定連墻件強度與穩(wěn)定單排架，風荷載單排架，風荷載+2.0kN+2.0kN雙排架，風荷載雙排架，風荷載+3.0kN+3.0kN將連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力由單排架取3kN改為2kN，雙排架取5kN改為3kN ; 根據現場施工腳手架應采用密目式

5、安全立網全封閉的安全管理規(guī)定，此次修訂弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設高度做了調整。 常用密目式安全立網全封閉式雙排腳手架的設計尺寸常用密目式安全立網全封閉式雙排腳手架的設計尺寸（m）連墻件設置立桿橫距l(xiāng)b步距h下列荷載時的立桿縱距l(xiāng)a(m)腳手架允許搭設高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.8

6、01.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗糙度為B類，基本風壓o =0.4kN/m2 。 增加了懸挑腳手架挑梁結構及其錨固的構造和計算內容。提出了滿堂腳手架和滿堂支撐架的概念，并補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關的內容。包括結構體系、構造要求、荷載取值、設計計算等。規(guī)范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據剪刀撐的間距（5m）

7、細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。三、雙排腳手架的結構性能及其規(guī)范修訂內容 1、雙排腳手架的結構性能在作用極限荷載時，雙排腳手架結構的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩(wěn)或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)二種形式。通常情況下，腳手架的破壞形式表現為前一種，其承載力由平面外大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。但是，如果腳手架的步距過大（超過二米），立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。影響腳手架結構承載力的主要因素跨距和排距連墻件的布置方式和間距立桿截面面積和步距。2、雙排腳手架的設計計算公式（以不組合風荷載為例）扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，底部立桿接近

8、軸心受力，計算時視為軸心受壓構件。腳手架立桿穩(wěn)定性的計算公式： ；式 中：N腳手架立桿的軸力設計值；A腳手架立桿的毛截面面積，f鋼材的設計強度值。軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數，由考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公 式： 確定； ，l0=kh，fAN207320il00 其中：k計算長度附加系數，考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數，它們可以通過規(guī)范查得；h立桿步距。根據以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。鋼結構設計規(guī)范中，軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值可以由公式: 表達，式中：軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數，A軸心壓桿的毛截面面積，f鋼材的設計強度值。軸心壓桿的穩(wěn)定承載力設計值=穩(wěn)定承載力極限

9、值(R s )，式中：R鋼材的抗力分項系數， R =1.165，s荷載分項系數的總和。 fAN腳手架立桿的極限承載力值通過結構實驗和結構計算分析確定。可以表達為： 根據建筑施工腳手架結構安全度的要求，腳手架立桿的設計承載力=腳手架立桿的極限承載力K，式中：K安全系數，根據工作條件不同取2.03.0。yfA腳手架的工作條件較差，施工誤差大，其安全度水平顯然應該高于鋼結構。因此，當按照鋼結構設計規(guī)范的形式表示腳手架的計算公式時，應考慮腳手架在安全系數上和鋼結構的差別，腳手架立桿的設計承 載力可以表達為: 或: ， 式中：R立桿的抗力調整系數，應由計算確定，fy鋼材的屈服強度。RfARRyfA腳手架

10、立桿的軸力設計值根據腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨時性結構，安全等級為三級，結構重要性系數取0.9。其軸力設計值可以表達為：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk結構自重和構配件自重標準值產生的軸力，NQk施工荷載等的標準值產生的軸力之和。腳手架立桿的設計計算應滿足： 0.9（1.2NGk+1.4NQk）RfA在規(guī)范中，將上式改寫為：（1.2NGk+1.4NQk） = R的值根據以現行規(guī)范表達的腳手架立桿的可靠度水平應符合安全系數為K的條件求得，即：（ NGk+NQk） 應等效于（1.2NGk+1.4NQk） 可以求出：R = RRyfA9 . 09.0RfAKfAy

11、RRyfA9.0165.19.0KQkGkQkGkNNNN4.12.1 可見，R是反映腳手架安全性水平與腳手架上作用的恒、活荷載比例關系的系數。扣件式腳手架的安全系數取為：K=2.0。對于不同的NGk和NQk的比值，經計算和統(tǒng)計：0.9R1.33。腳手架立桿的整體穩(wěn)定系數根據考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由 公式： 計算確定。 ，l0腳手架大波失穩(wěn)時的半波長度或連墻件的豎向間距，由腳手架的構造和連墻件的布置方式確定。 207320il00 以步距h表示，l0可以寫為單榀架體大波失穩(wěn)的計算長度系數和步距的乘積：h。同時將調整結構安全度的 作為計算長度附加系數也寫入l0。立桿計算長度就

12、寫成為如下形式：l0=kh 。故： 經比較可見： 。9.01R22220220)()9.0(7320)()9.0(7320)(9.073209.0hiRRRR155.1333.19.0Rk 經以上變換，腳手架立桿設計計算公式寫為：1.2NGk+1.4NQk允許搭設高度計算： 結構自重和構配件自重標準值產生的軸力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k腳手架結構自重標準值產生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結構自重標準值gk 和架體總高度H的乘積：NG1k=gkH；NG2k腳手架上構配件自重標準值產生的軸力。代入腳手架立桿設計計算公式： 1.2（gkH+ NG2k）+1.4NQkfAfA 可

13、以求出：H =3、雙排腳手架的使用成熟、經驗豐富，本次修訂中改動很少。主要改動內容：1）密目式安全立網自重標準值不應低于0.01kN /。2）密目式安全立網全封閉腳手架擋風系數不宜小于0.8。3）取消了當26mHs50m時，對允許搭 設高度限制的調整：kQkkGgNNAf2.1)4.12.1(2ssHHH001.014）強調連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確： a）連墻件桿件的強度及穩(wěn)定應滿足下列公式的要求：Nl=Nlw+N0 強度： 穩(wěn)定：式中：Nl連墻件軸向力設計值； Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設 計值； fANcl85.0fANl85.0N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸

14、向力。單排架取 2kN，雙排架取3kN ;連墻件應力值（N/mm2）；Ac連墻件的凈截面面積（mm2）；A連墻件的毛截面面積（mm2）；連墻件的穩(wěn)定系數，應根據連墻件長細比按本規(guī)范附錄A表 A.0.6取值；f連墻件鋼材的強度設計值（N/mm2）。b）連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的連接強度應按下式計算：NlNv式中：Nv連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的抗拉（壓）承載力設計值，應根據相應規(guī)范規(guī)定計算。c）當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求： NlRc式中：Rc扣件抗滑承載力設計值，一個直角扣件應取8.0kN。5）加強了對扣件的質量控制，增加了相應的強制性條

15、文。 8.1.4 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準家標準鋼管腳手架扣件鋼管腳手架扣件GB 15831的規(guī)的規(guī)定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。6）對腳手架及其地基基礎的階段檢查驗收由每搭設完1013米高度后改為68米高度后。單排腳手架的使用已經很少，接近淘汰。如何憑經驗快速檢驗扣件是否合格我們在工地現場在沒有儀器的情況下如何來檢我們在工地現場在沒有儀器的情況下如何來檢驗扣件是否合格

16、的辦法有以下幾點：驗扣件是否合格的辦法有以下幾點：首先是測量尺寸。（可按國標扣件標準檢測）。國標扣件的十字坐長度一般為100，但如果材質合格的扣件也有97的作檢測可達到合格，低于97的做檢測把握性不大。旋轉和對接可按國標扣件圖紙檢驗尺寸。重量一般達到直角扣件每套1.1kg（13.2N），對接1.4kg（18.4N），旋轉1.21.3公斤（14.6N）的合格概率比較大。如何憑經驗快速檢驗扣件是否合格扣件是否合格關鍵還在于它的材質是否合格，如果材質不合格，即使重量重再做檢測也不會合格。但是在工地現場在沒有儀器檢測的情況下如何檢查和判斷這個扣件是否合格呢？我們用2磅重的錘子砸扣件的蓋板，下面墊上一塊

17、鐵塊或比較硬的東西，錘子砸下去有反彈力的感覺，這樣的扣件抗拉強度比較好，如果錘子砸下去反彈力很小就像噗、噗，蓋板就直了像熟鐵板一樣的感覺。這樣的扣件抗拉強度不好，做抗滑試驗也不行。 如何憑經驗快速檢驗扣件是否合格蓋板砸平后，底部有細紋再稍微一砸彎便斷，這樣的扣件一般來講是不錯的，如果一砸沒平就斷了，這樣的扣件一般材質不會合格。如果砸的彎過來彎過去還沒斷的扣件，做抗滑性能肯定不會合格。 如何憑經驗快速檢驗扣件是否合格砸斷蓋板后，觀察斷面，材質合格斷面呈灰天鵝絨色，在陽光下一照有毛茸茸的感覺，并且四周有一條很細的白邊。如果斷面發(fā)黑色材質含碳量比較高，如果斷面有灰點和白色混合則可判斷它可能是退火階段

18、欠火或材質不合格。如果斷面中間灰黑色四周為灰色在鑄造上俗稱“灰斷”，證明含碳硅量過高在鉍孕育時沒有把鐵水變成白口所至。如果斷面呈灰色中間布滿小亮點，證明有可能含錳量稍高，但做檢測也可以合格。 此種斷面為最好。1毫米以內的白邊（脫碳層）斷口為黑天鵝絨色，側觀有亮光感，做物理檢測能達到330-08以上。 此種斷面也較好，脫碳層不超厚，斷口為黑色，但有部分未分解完的珠光體殘余，這種情況屬于材質中的含錳量偏高，但是做檢測不影響質量，并且抗拉強度較高。 此種斷面為欠火，斷口為白口，中間摻雜一些石墨點，這是因為退火溫度偏低造成，這種斷口的件打眼加工能打的動，但做檢測是不合格的。 此種斷口為熱處理時，第二階

19、段石墨化時間太短，珠光體殘余量太高。這種件加工可以，做實驗時強度高，但韌性太差，屬不合格產品 如何憑經驗快速檢驗扣件是否合格螺栓檢測。在工地現場可用公斤扳手將扣件在管子上上好，將螺栓加力至7公斤，看螺栓是否脫扣、傷扣，螺栓是否變形來判斷螺栓是否合格。不管是直角扣件、對接扣件還是旋轉扣件，將它上到鋼管上螺栓加力到4公斤觀看蓋板和鋼管的接觸面是否大于70%，小于70%為不合格，為整形不合格。扣件擰緊力 四、懸挑腳手架挑梁結構及其錨固規(guī)范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁結構。懸挑腳手架的搭設高度不超過20米。懸挑梁截面高度不應小于160mm。每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉

20、結，鋼絲繩、鋼拉桿作為附加安全措施，在懸挑鋼梁受力計算時不考慮其作用。懸挑梁尾端應有不少于二點和鋼筋混凝土梁板結構拉結錨固。用于錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于16。懸挑 架 挑架挑梁結構及其錨固的驗算內容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩(wěn)定性；懸挑梁錨固段壓點處U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度；壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁（板）的承載力。錨固型鋼懸挑梁的抗彎強度計算公式：型鋼懸挑梁的整體穩(wěn)定性驗算公式：錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的強度計算公式： 式中：Nm型鋼懸挑梁錨固段壓點U型鋼筋拉環(huán)或螺栓的拉力設計值；fWMnm

21、axfWMbmaxfANlm Al U型鋼筋拉環(huán)的凈截面面積或螺栓的有效截面面積（mm2），一個U型鋼筋拉環(huán)或一對螺栓按兩個截面計算； fl U型鋼筋拉環(huán)或螺栓抗拉強度設計值，應按混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定，取fl =50N/mm2。當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或螺栓錨固連接時，其鋼筋拉環(huán)或螺栓的承載能力應乘以0.85的折減系數。構造要求：U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型。U型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁固定端應采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與梁板固定，U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并

22、應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根。懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置。錨固懸挑梁的主體結構混凝土實測強度等級不得低于C20。五、滿堂腳手架和滿堂支撐架 滿堂腳手架和普通型滿堂支撐架 加強型滿堂支撐架 1、滿堂腳手架和滿堂支撐架結構體系JGJ130-2001關于立桿計算問題 JGJ130-2001第5.3.3條：“立桿計算長度 l0=kh”與JGJ130-2001第5.6.2條：“模板支架立桿的計算長度 l0=h+2a”。上述應該理解為外腳手架應用l0=

23、kh而支模架應用l0=h+2a。 例如：某支模架步距1.8m，a為0.3m， 則l0=h+2a1.8+20.3=2.4m。某外腳手架步距同樣為1.8m，立桿橫距為1.05m，若連墻件布置為三步三跨， 則l0=kh1.1551.71.8=3.53m； 若連墻件布置為二步三跨， 則l0=kh1.1551.51.8=3.12m。計算結果表明用l0=kh公式明顯比用l0=h+2a公式安全保守。外腳手架公式l0=kh中是考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，而支模架公式l0=h+2a反而沒有考慮整體穩(wěn)定性因子，我認為這個公式存在缺陷。從力學概念上講，公式l0=h+2a使l0僅與h和a兩個局部參數有關

24、，而與支模架總高度以及與周邊結構的連接點數量及其方式無關。而結構的整體穩(wěn)定性必然與結構的邊界條件有關，作為支模架結構也不應例外。JGJ130-2001關于立桿計算問題 假如一個36m高的支模架與一個3.6m高的支模架所支承的梁大小相同，立桿水平縱橫間距相同，步距h也相同都為1.7m，a都取0.3m，用公式l0=h+2a計算將導致36m高支模架與3.6m高支模架的立桿計算長度l0相同 （2.3m） 長細比l0 /i 相同 軸心受壓構件穩(wěn)定系數必然相同N/Af 和 N/A+MW /Wf 驗算結果相同JGJ130-2001關于立桿計算問題 這將導致一個令人難以理解和接受的結論：無論支模架是否與周邊建

25、筑物有連接，36m高支模架與3.6m高支模架的整體穩(wěn)定性與安全性是一樣的。這不僅違反了壓桿穩(wěn)定與結構整體穩(wěn)定性基本的力學原理，也與JGJ130中“國內外發(fā)生的腳手架倒塌事故，幾乎都是由于連墻件設置不足或連墻件被拆掉而未及時補救引起”的警示不相吻合。JGJ130-2001關于立桿計算問題 滿堂腳手架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的腳手架。該架體頂部作業(yè)層的施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)。滿堂支撐架定義為在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構成的承力支架。該架體頂部的施工荷載通過可調托撐傳

26、給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態(tài)。滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。當架體沿外側周邊及內部縱、橫向每隔5m8m，設置由底至頂的連續(xù)豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面設置連續(xù)水平剪刀撐，且水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不超過8m時，定義為普通型滿堂支撐架；當連續(xù)豎向剪刀撐的間距不大于5m，連續(xù)水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不大于6m時，定義為加強型滿堂支撐架。當架體高度不超過8m且施工荷載不大時，掃地桿布置層可不設水平剪刀撐。滿堂腳手架的支撐布置方法同普通型滿堂支撐架。2、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結構性能支撐體系設置完善的滿堂腳手架或滿堂支撐架，在極限荷載作用下的可

27、能破壞形式為：以水平剪刀撐設置層為反彎點的沿較弱方向的架體大波整體失穩(wěn)。架體較大步距間立桿段的局部彎曲失穩(wěn)滿堂支撐架有可能發(fā)生頂步距立桿段的局部彎曲失穩(wěn)。 通常情況下，架體的極限承載力由架體大波整體失穩(wěn)時的承載力值確定。當架體的步距過大時，其立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。當滿堂支撐架的頂步距過大或頂步距以上立桿懸伸長度過大，其立桿段的穩(wěn)定承載力可能低于整體失穩(wěn)時的承載力。滿堂腳手架和滿堂支撐架的破壞形式和腳手架結構很相似，都是以某一水平剛度較大的支撐層做為反彎點，發(fā)生結構的大波失穩(wěn)。因此，在計算方法上可以歸為同一類。滿堂腳手架和滿堂支撐架結構的破壞特點顯示，剪刀撐體系及其布置決

28、定了其對架體大波失穩(wěn)的約束作用，從而將很大程度上影響到架體的極限承載力。分析表明：影響架體承載力的主要因素有：立桿的縱、橫向間距（立桿的橫截面面積立桿所支撐的工作面的面積 ）豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數量縱、橫向水平桿的步距架體上活荷載的加載方式。3、滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿穩(wěn)定性的計算部位：當滿堂腳手架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層立桿段；當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；當架體上有集中荷載作用時，尚應計算集中荷載作用范圍內受力最大的立桿段；滿堂支撐架尚應計算頂層立桿段

29、。4、滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計承載力確定方法和雙排腳手架完全相同。滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算方法和計算公式上也和雙排腳手架基本一致。以不組合風荷載為例，立桿穩(wěn)定性的計算公式： 式中：由考慮架體整體穩(wěn)定因素的換算長細比0查表或由公式： ， 確定； 所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復雜，應根據實際情況確定；結構體系在布置上和腳手架結構不同，應根據不同結構布置查得相應的立桿計算長度系數和計算長度附加系數k。fAN207320il00 l0=k2 h 或 l0= k1 (h+2a)（用于滿堂支撐架頂部立桿段）。其中：h立桿步距，k計算

30、長度附加系數，1，2滿堂腳手架和滿堂支撐架考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數，由規(guī)范查得，a 立桿自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的長度，其值應不大于0.5m，當0.2ma0.5m時，相應的值按線性插入確定，并取其較大值。 根據以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩(wěn)定性。目前對高大滿堂腳手架和滿堂支撐架的研究尚少，對結構特性特別是剪刀撐的數量及布置方式對結構承載力的影響認識不足，規(guī)范尚不能很好地總結歸納出不同架體立桿考慮整體穩(wěn)定因素的計算長度系數的變化規(guī)律。規(guī)范中對架體的計算公式適用范圍：滿堂腳手架：立桿間距0.91.3m，架體高寬比2.0，結構跨數不少于45跨。滿堂支撐架：立桿間距0.41.2m，架體高

31、寬比2.02.5，結構跨數不少于48跨。此范圍基本涵蓋了結構施工的常用范圍。如所使用架體不滿足以上條件，應采取加大架體范圍或設置與建筑結構剛性連接的方法。滿堂腳手架尚應計算支撐工作平臺的縱、橫向水平桿的抗彎以及水平桿與立桿間連接扣件的抗滑移能力。5、滿堂腳手架和滿堂支撐架的設計荷載架體上的荷載應根據實際情況確定。永久荷載包含架體結構的自重，構、配件的重量和架體所承托的支承梁、板的重量。可變荷載包含施工荷載和風荷載。用于輕型鋼結構及空間網格結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為2.0 kN/m2，用于普通鋼結構施工的滿堂腳手架的均布荷載最低值為3.0 kN/m2。 當架體用于混凝土結構施工時，作

32、業(yè)層上荷載標準值的取值應符合建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162的規(guī)定。 立桿的軸力設計值根據立桿的負擔面積計算并組合求得。規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結構自重標準值，可方便施工查詢和參考。6、滿堂腳手架和滿堂支撐架的構造規(guī)范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的構造尺寸和相應的最大搭設高度。 限制條件： 1）最少跨數應符合本規(guī)范附錄c的規(guī)定 2）腳手板自重標準值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度為B類，基本風壓0=0.35kN/m2 4）立桿間距不小于1.2m1.2m，施工荷載標準值不小于3kN/m2時，立桿上應增設防滑扣件，防滑扣件應安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿連

33、接的扣件序號序號步距步距（m m）立桿間距立桿間距（m）支架最大支架最大高寬比高寬比下列施工荷載時最大下列施工荷載時最大允許高度（允許高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 22419101.0 01.01.02 23632110.9

34、 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸 滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于3；施工層不得超過1層。當高寬比大于2時，應在架體的四周和內部水平間隔6m9m，豎向間隔4m6m設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。當當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m1.5m，架體四周及中間與建筑物結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按雙排腳手架的規(guī)定進行計

35、算。滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應大于3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a不應超過0.5m。當高寬比超過本規(guī)范附錄所給限值（大于2或2.5）時，應在支架的四周和內部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m9m，豎向間距應為2m3m。當滿堂支撐架小于4跨時，宜設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數按本規(guī)范附錄C采用時，應符合下列規(guī)定：1）支撐架高度不應超過一個建筑樓層高度，且不應超過5.2m；2）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應大于7.5kN/m2；3）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載

36、）總和的均布線荷載標準值不應大于7kN/m。滿堂腳手架和滿堂支撐架的搭設構造規(guī)定和單、雙排腳手架相同。立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。水平桿長度不宜小于3跨。桿件的接頭布置規(guī)定和單、雙排腳手架相同。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為4560，水平剪刀撐與支架縱（或橫）向水平桿的夾角應為4560，剪刀撐的固定與接長的規(guī)定和單、雙排腳手架相同。 滿堂支撐架頂部可調托撐的螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合梯型螺紋的規(guī)定；支托板厚不應小于5，螺桿與支托板應焊牢，焊縫高度不得小于6；螺桿與螺母旋合長度

37、不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可調托撐的抗壓承載力設計值不應小于40 kN。滿堂支撐架的可調底座、可調托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。7、滿堂腳手架和滿堂支撐架使用中應注意的問題當架體平臺上的施工荷載集中于一側，分布很不均勻時，架體的承載力下降較大。當架體高度不大，施工荷載很大時，底部立桿可能受偏心力作用，影響承載力。六、規(guī)范中的強制性條文3.4.3 可調托撐抗壓承載力設計值不應小于可調托撐抗壓承載力設計值不應小于40 kN，支托板厚不應小于，支托板厚不應小于5。6.2.3 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角

38、扣件扣接且嚴禁拆除。用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6.3.3 腳手架立桿基礎不在同一高度上時，腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm（圖（圖6.3.3）。）。圖圖6.3.3 縱、橫向掃地桿構造縱、橫向掃地桿構造1橫向掃地桿；橫向掃地桿；2縱向掃地桿縱向掃地桿6.3.5 單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣層頂步外，

39、其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。件連接。6.4.4 開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于并且不應大于4m。6.6.3 高度在高度在24m及以上的雙排腳手架應在外及以上的雙排腳手架應在外側全立面連續(xù)設置剪刀撐；高度在側全立面連續(xù)設置剪刀撐；高度在24m以以下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置（

40、圖（圖6.6.3）。）。圖6.6.3 高度24m以下剪刀撐布置6.6.5 開口型雙排腳手架的兩端均必須設置開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。橫向斜撐。7.4.2 單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下單、雙排腳手架拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差大于兩步時，應增設連墻件加固。兩步時，應增設連墻件加固。7.4.5 卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；8.1.4 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準家標準鋼管腳手架扣件鋼管腳手架扣件GB 15831的規(guī)的規(guī)定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。 9.0.1 扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必扣件式鋼管腳手架