1、精選優質文檔-傾情為你奉上目 錄1 引言12 方案選定63 滾筒采煤機的總體設計及計算93.1 采煤機的滾筒93.2 采高和截深93.3 設計生產功率93.4 裝機功率93.5 搖臂和電動機114 滾筒采煤機截割部設計124.1 螺旋滾筒設計124.2 截割部減速器傳動系統185 滾筒采煤機的主要技術參數和配套設備266 采煤機的主要特點277 技術和經濟分析298 總結31參考文獻33致謝34專心-專注-專業1 引言煤是重要的能源物質，在我國有著很大的儲量。采煤一直以來都被人們看作一項非常危險的事情。在以前國內有很多小型煤窯，由于規模小，技術落后，大部分都是靠人工進行挖煤、運輸煤。因此經常出

2、現各種事故，而且大量浪費了資源。大型的采煤機械的出現使這一現象得到了改觀。采煤機作為采煤的主要工具是實現煤礦生產機械化和現代化的重要設備之一。機械化采煤可以減輕體力勞動、提高安全性，達到高產量、高效率、低消耗的目的。它對提高煤的采掘效率有著重要的影響。因此國內外采煤機的設計、改進一直都在以較快的速度向前發展。最早的滾筒采煤機出現在英國，它是把截煤機的減速箱部分改成允許安裝一根橫軸和截割滾筒。由于其水平軸截割滾筒的設計優于截煤機，因此其改進型比刨煤機更適宜英國開采條件，但在20世紀50年代這種采煤機并非是唯一應用的采煤設備。另外有一種有競爭的采煤機是鉆削式采煤機。這種采煤機配有一個按螺鉆原理設計

3、的主截割部，其應用范圍主要局限與薄煤層。滾筒采煤機經過多次改進設計而得到不斷的發展。最早設計的滾筒采煤機僅能單向采煤，輸送機和液壓支架在向前推移之前，留在軌道上采出的煤在回空段被裝載。后來又研發了雙向采煤的滾筒采煤機。然而由于這種采煤機受到調向的限制，加之固定滾筒缺乏自由性，因此搖臂滾筒采煤機應運而生。20世紀60年代末，久益公司生產出10CM、11CM 系列的連續采煤機，它是現代這種機型的雛形。到70年代末，在11CM型基礎上又生產出12CM系列連續采煤機。經過對12CM系列連續采煤機的不斷改進、完善和提高，生產出適用于開采中硬煤層的12CM1210B、12CM1810D和B型機，以及適用于

4、特別堅硬煤層的12HM31C型和B型機(神東常用12CM1210B、12CM1810D)。80年代后期至今連續采煤機在采煤業中得到了廣泛的應用，并且得到了長足的發展。我國對這種連續型采煤機的應用始于70年代中期。那時主要靠引進外國的產品，80年代以前主要是引進單機。隨著國內采煤機技術的發展到了90年代變成以配套引進為主。目前國內在采煤機研發和設計方面和國外有很大的差距。煤炭科學研究總院太原分院早在1990年就開始進行連續采煤機的研究，曾完成了輕型連續采煤機的設計、引進設備的國產化大修等工作。煤炭科學研究總院上海分院也承擔了一些項目。盡管國內各大科研院所、生產廠家、煤礦企業曾開展過規模不等的連續

5、采煤機等技術的國產化研究，但均存在一些問題，仍沒有真正在煤礦上見到國產連采機的新產品。我國引進連續采煤機早期使用效果不好的主要問題是：連續采煤機及其配套設備體積大、噸位高，我國老礦井條件受到限制，設備下井困難；缺乏支護、清道、除塵等配套設備，生產能力受到一定限制；引進的連續采煤機設備電氣防爆性能與我國防爆標準不一致；主要部件或零件在國內買不到，備件進口渠道不暢通、價格昂貴；國內沒有對連續采煤機開采的成套技術進行系統研究；對回采工藝，支護方式和工藝及煤巖柱控制等相關問題沒有得到閉，對通風管理不利；對有自然發火危險的礦井，煤體暴露多，帶來了安全隱患。因此我國需要自己對采煤機進行設計、改進使其適合我

6、國的煤礦生產情況。連續采煤機的特點是截割滾筒長，截割功率大，因此截割能力強，生產效率高，調動靈活，可控性好。尚需研究的主要內容如下。1 連續采煤機總體參數的研究。機器牽引力及速度的確定，滾筒長度、直徑、功率、轉速及切割牽引力大小和變化等研究。2 整機截割穩定性的研究。機器的重心位置、截割臂長度、截割速度、功率等切割參數對機器工作穩定性的影響。3 截割機構方式的研究。根據電機不同的安裝形式，其截割機構方式的確定須進行專項調查研究與分析對比。4 切割技術的研究。截割滾筒上截齒排列對機器的截割效率、振動及截齒的壽命有著重要的影響，必須利用計算機進行截齒排列優化設計和實驗室模擬試驗。5 行走電機變頻調

7、速系統的研究。連續采煤機工作時，需要頻繁調動；截割時，根據煤的硬度，行走速度在04mrain之間自動調整，以適應截割電動機的工作特性；調動時，需以20mrain的行走速度實現快速調動。6 機器的自動控制、工況檢測和故障診斷系統的研究。連續采煤機常在環境惡劣、安全得不到保障的工況下工作，因此必須使機器具有自動化控制功能，裝設離機搖控系統。為了提高機器的可靠性，需研制工況檢測和故障診斷系統，使連續采煤機具有監控電流、電壓、電機功率、油溫油位油壓等的自動監測、存儲、顯示、報警及故障提示等功能。7 機載集塵裝置的研究。需進行水噴霧集塵系統的試驗研究。8 對專用電動機、傳感器、扭矩軸等特性元部件的研究。

8、我國在長期煤炭生產實踐中，也已陸續研制生產了一系列國產采煤機，并且在借鑒國外先進機型的基礎上，迅速發展了大功率電牽引采煤機(總裝機功率達1 400KW 以上)，但是和國外先進的技術和設備相比較還有很大的差距。因此我們必須抓住機遇，加快采煤機的設計和改進步伐，加快縮短與國外技術和設備的差距。關于采煤機的設計可以從以下方面著手進行改進設計：1 橫向布置多個電動機。即將截割部、牽引部、泵站和破碎機構設計成橫向布置方式。采用這種電動機布置方式，可將搖臂回轉傳動裝置取消，而代之不傳動功率的鉸接軸，簡化了結構，減少了薄弱環節和故障因素；可將傳動鏈中錐齒輪取消，消除了加工、裝配、維修錐齒輪的復雜工藝，提高了

9、可靠性；各電動機傳動系統功能單一，無過軸、旁輪等多余饑件和交叉重疊環節，部件為自封閉，部件之間無饑械傳動， 只有管線等柔性聯接，故結構簡單、緊湊、機身長度可縮短；便于組裝拆卸及在維修更換部件、換搖臂及截割電動機時不需拆卸底托架和對口螺栓。2 將機身設計成使部件可側面拉裝的整體箱式。即整個機身是個箱形結構的焊接件，根據需要分成若干個間隔室，安放變壓器電控部 電牽引部、液壓站等部分；而在采空區一側將其敞開，可以將上述具有自封結構的部件方便地裝入固定和拆下拉出，而機身兩端鉸接的截割部及其電動機也可以從采空區側拆裝。采用這種機身設計方式，可以為井下組裝維修創造更方便快捷的條件，同時可實現整個機身無對口

10、螺栓，也無底托架，強度大，剛性好， 免除了螺栓緊固的麻煩可將機身做成兩段拼裝，并用液壓螺栓緊固。3 破碎機采用單獨電動機傳動。即將滾筒做成電動滾筒，由單獨電動機經行星傳動機構驅動破碎滾筒。采用這種破碎機驅動方式，可以利用按鈕控制破碎機，操作方便，而且單獨電動機還便于控制和保護。改進擋煤板傳動裝置。即用中低速擺線馬達，通過內齒輪或柱銷傳動。比如，可在擋煤板回轉臂環架圓周安裝軸向柱銷，利用固裝在搖臂上的液壓馬達帶動長牙齒輪驅動柱銷翻轉擋煤板。采用這種擋煤板傳動裝置，可使擋煤板結構更可靠，且不怕煤粉堵塞，不易存煤泥，可大幅減少故障。4 增大截煤深度。截深在750mm 以上方能稱為大截深，由于加大了截

11、深，相應的滾筒軸、軸承和搖臂強度也應加大，同時適當增大螺旋葉片的升角(一般大于等于20)，以改善裝煤效果。采用強力截齒。由于速度加大，截齒的切削厚度增大， 可采用齒伸較長(120mm -l50mm 左右)、大斷面齒柄(30*50ram)、硬質合金片厚度達l8ram以上的強力截齒，同時加大齒座尺寸和強度，這樣可減少截齒數、降低截齒消耗、增大塊煤率和降低煤塵。5 增大塊煤率，減少煤塵生成。即采用雙行星傳動截割頭，適當降低滾筒轉速，使其轉速在2224rrain左右，以增大塊煤率，減少二次破碎；或減少截齒數，增大截距(60ram左右)以使塊煤率增加；滾筒結構上還可采用碟形端盤開窗口，輪轂采用錐形或指數

12、曲線形，以使截落的煤快速排出，從而減少二次破碎；此外還可在螺旋葉片上采用盤形滾刀以及采用抽風和吸塵滾筒。加設高壓水射流噴霧裝置。即在采煤機上加裝增壓水泵(6070kW )，使噴霧水壓達到l8MPa以上，流量達到140Lmin以上，這樣可有效降低煤塵和防止截割時產生火花。另外減少噴霧噴嘴的直徑(0508ram)，可形成高壓射流，起到輔助切割作用，以減少截齒受力，降低能耗。同時還可加設流量壓力自動控制型水泵，使采煤機滾筒只在割煤時噴霧灑水，以節約水能源。改進滾筒材質和結構。即采用國際最新耐磨合金鋼板制造滾筒，以提高其剛度、強度和耐磨性，同時加大輪轂板厚度和葉片板厚度。在有條件的情況下，我國煤機廠可

13、適當引進國外成型高強度滾筒。由上述分析，我們確定了我國新型采煤機的設計的大方向以及在設計中應該注意的方面。下面我就對本次采煤機設計作一個總體的介紹。本次采煤機設計采用電牽引，多電機橫向布置。該機具有電機橫擺、結構先進、運行可靠、可實現電液互換、大功率能力強等特點。截割電機、牽引電機的啟動、停止等操作采用旋轉開關控制外，其余控制如牽引速度調整、方向設定、左右搖臂的升降，急停等操作均由設在機身兩端操作站的按鈕進行控制，操作簡單、方便。 所有電機橫向布置。機械傳動都是直齒傳動。電機、行走箱驅動輪組件等均可從老塘側抽出。故傳動效率 高，容易安裝和維護。采用強力耐磨滾筒，提高割煤效果和滾筒壽命，降低截齒

14、消耗量和用戶成本。可通過更換電控部或液壓傳動部而成為交流變頻調速電牽引或液壓牽引采煤機以實現電液互換，而其它 部件通用。兩動力輸入部位可安裝液壓馬達，也可安裝40Kw牽引電機。兩種形式聯接尺寸相同。2 方案選定1 滾筒的數量和位置：滾筒采煤機有單滾筒和雙滾筒之分。由于滾筒直徑不宜過大，當煤層較厚單滾筒采煤機往返截割兩個行程才能推進一個截深；雙滾筒采煤機每截割一個行程就可以推進一個截深，對煤層變化和頂板、底板的起伏，適應性也好。在滾筒采煤機的設計中雖然也曾出現過三滾筒或四滾筒，但因出煤碎、粉塵多、結構復雜，卻對提高采煤機性能無益，故不予考慮。綜上述本次設計采用雙滾筒。對于雙滾筒可有兩種位置布置，

15、一是對稱布置于兩端，另一種就是兩滾筒都布置于一端即采用不對稱布置。不對稱布置雖然設計相對簡單，但是其工作穩定性不好。所謂工作穩定性就是采煤機在工作過程中保持不翻轉、傾斜和不脫離導向物的能力。工作穩定性好將有利于正常工作。而對稱布置的滾筒采煤機受到的外力基本是平衡的，因而工作穩定性較好。因此采用雙滾筒對稱布置。2 調高方式：本機采用搖臂調高，這種調高方式不僅調高范圍大，并且隨時可以調高。3 搖臂：采用大角度彎搖臂。這樣可以加大過煤空間，提高裝煤效果，臥底量大。4 軸承：軸承主要有滑動軸承和滾動軸承。滑動軸承的潤滑和密封條件一般都比較差，軸承的磨損可能引起搖臂較大的徑向竄動。截割部主減速箱最后一級

16、傳動不宜用圓錐齒輪，以免搖臂的徑向竄動嚴重影響齒輪的嚙合質量。滾動軸承的密封和潤滑問題比較好解決，軸承的磨損也比較輕微。本機采用滾動軸承。5 牽引方式：滾筒采煤機有各種不同的牽引方式。牽引部和截割部聯結成一個整體，在工作面上來回移動，稱為內牽引。工作面上只有截割部，卻把牽引部設在工作面短頭上下順槽里，牽引部不跟截割部一起移動，只隨工作面向前推移，則為外牽引。外牽引只能為有鏈牽引，而內牽引可以為有鏈條牽引和無鏈牽引。有鏈牽引有斷鏈和跳鏈的危險，鏈條的彈性振動和鏈傳動造成的速度脈動，使采煤機受到較大的動負荷，鏈條對于滾筒的裝載、運輸機和液壓支架的推移也有一定的妨礙，所以有鏈牽引有很多不足之處。而無

17、鏈牽引和有鏈牽引相比具有很多優點：（1）采煤機移動比較平穩，保證了采煤機的載荷比較穩定；(2) 提高了設備的可靠性和生產的安全；（3） 采煤機移動所消耗的能量較少；（4）采煤機的運轉噪音較低，有利于改善工作面的勞動條件；（5） 提高了采煤機的爬坡能力；（6） 在一個工作面上可能采用多臺采煤機同時作業，以提高工作面量。通過以上比較本機采用無鏈牽引中的液壓傳動。6 驅動方式：采煤機驅動的方式有薩那種：1） 單驅動方式用一臺電動機驅動采煤機的各個部分，包括牽引部、全部截割部及其他輔助裝置等2） 分別驅動方式各截割部由單獨的電動機驅動，牽引部和其他輔助裝置可以由截割部電動機驅動，或另設電動機驅動；3）

18、 聯合驅動方式把兩臺電動機結合成整體，共同驅動采煤機的各部分。分別驅動時，各電動機的功率一般相同。雙滾筒采煤機每臺截割部電動機的功率只有單機驅動和聯合驅動時的一半，截割部可以設計的較小，且結構簡單，可以取消易引起發熱等問題的橫貫牽引部的過軸。本次設計采用分別驅動方式，用兩個250KW的電機分別驅動兩個截割部，用兩個40KW的電動機驅動牽引部，也可用液壓馬達驅動牽引部。7 采煤機的附屬設備：滅塵方式：采煤機在工作中會產生很多的粉塵，需要采取多方面的處理措施。主要有噴霧滅塵、泡沫滅塵和吸塵器捕塵。噴霧滅塵就是用噴嘴把具有一定壓力的水高度擴散，使其霧化，形成把粉塵源與外界隔離的水幕。泡沫滅塵雖然具有

19、一定的優點但是泡沫滅塵需要較復雜的設備，目前還不能大量生產高效、無毒和廉價的泡沫劑，因此在采煤機上未能得到推廣。吸塵器從粉塵源吸取塵空氣，排入捕塵器，利用擴散、碰撞或離心力等，使粉塵與空氣分離，沉積在捕塵器的殼體內壁，然后用水沖洗排入運輸機，凈化空氣直接排出。通過吸塵器的粉塵約95%-98%，滅塵效率相當高。但是，吸風管口要靠近粉塵源，吸入的含塵空氣要多，否則含塵空氣在旁邊流走，就達不到凈化空氣的目的了。本機采用噴霧滅塵方式。噴霧滅塵有可分為內噴霧滅塵和外噴霧滅塵，在這里我們選擇內外噴霧結合滅塵。3 滾筒采煤機的總體設計及計算3.1 本采煤機采用雙滾筒對稱布置，采用液壓缸調高，調高范圍：1.3

20、3.0（米）。由經驗和理論基礎取滾筒水平中心距為10810mm、兩搖臂鉸接中心距為6700mm、兩牽引輪中心距為5591mm， 機身寬為1210mm。3.2 采高為：1.63.2（米）。截深為 0.62m 0.66m。滾筒直徑分別為：1400m 1600m。牽引速度為08（米/分）3.3 設計生產功率：1 Q = 60·J·H·Vq· （3-1） 式中 J滾筒的有效截深（米）J = 0.63； H采煤機的平均采高（米）H = 2.4； Vq采煤機的最大工作牽引速度（米/分）Vq =8； = 1.35煤的重率（噸/）。 Q = 60×0.63&#

21、215;2.4×8×1.35 = 979.7（噸/時） = 979.7/60（噸/分） 3.4 裝機功率：1 （3-2） 式中 功率利用系數，以為該機的驅動方式為分別驅動所以=0.8。 功率水平系數，由表31查得=0.9。 后滾筒的工作條件系數，=0.8。 采煤機的比能耗，由表32查得=0.44（KW.h/T）。 = =300N/mm。 。 取 N = 591KW。表31功率水平系數電動機自動調速人工調速2.02.20.900.802.22.40.950.852.42.61.000.90表32螺旋滾筒采煤機比能耗牽引速度（米/分）2.03.04.05.06.0（KW.h/T

22、） 0.50 0.44 0.42 0.403.5 彎搖臂 2055.02mm，搖臂上擺角36.3°，下擺角17.3°。 裝機功率P=591KW，機重36T。本機采用無鏈牽引，多電動機橫向布置同時驅動，可以電液互換。截割電機功率為：2×250 = 500KW。電牽引速度為08（m/min），液壓牽引速度為06.9（m/min）。滾筒轉速4050（r/min）。滅塵方式：內外噴霧。4 滾筒采煤機截割部設計4.1 螺旋滾筒設計：1 17 12 螺旋滾筒是一個帶有螺旋葉片的圓柱體，刀具裝在焊于螺旋葉片上的齒座中，工作時滾筒轉動并作徑向移動，截割破碎煤炭，再由螺旋葉片把煤沿

23、滾筒的軸線方向推運出來，裝進工作面運輸機。通常所說的滾筒直徑是指刀尖所在的圓的直徑。齒座焊到葉片上后，螺旋葉片的最大回轉直徑，稱為葉片直徑。螺旋葉片的內緣和筒彀相結合處的直徑稱為筒彀直徑。4.1.1 螺旋葉片的表面是螺旋面，其上任意點的螺旋升角為： （4-1）式中 、該點所在螺旋線的直徑和螺距（采用多頭螺旋滾筒時則應為導程）。4.1.2 切削厚度：1 （4-2）式中 最大切削厚度；m刀具同一條軌跡（截線）上安設的刀具數； n滾筒的轉速（轉/分）； 牽引速度（米/分）。刀具的平均切削厚度可用月牙形面積和截割長度相除而得：式中 平均切削厚度。4.1.3 螺旋滾筒的轉向： 為了保證螺旋葉片向運輸機裝

24、煤，而不是向煤壁推煤，滾筒葉片的螺旋方向應與滾筒轉向相適應。站在采空區一側看滾筒，右螺旋滾筒應是順時針方向轉動，左螺旋滾筒應是逆時針方向轉動。在采煤機往返采煤的過程中，滾筒轉向雖然不變，卻有兩種不同的情況：順轉時，刀具截割方向與碎煤下落方向相同；逆轉時，刀具截割方向與碎煤下落的方向相反。為了增強采煤機的工作穩定性，避免兩個滾筒受到的截割阻力方向相同，雙滾筒采煤機的兩個滾筒的轉向應該相反。兩滾筒的轉向有前順后逆和前逆和順兩種方案。滾筒直徑較大時，滾筒生產率大于運輸機生產率，確定滾筒轉向應偏重于節省能耗和提高工作穩定性及操作安全的要求。前滾筒截煤量大于后滾筒，后滾筒裝煤量大于前滾筒，是采煤機騎座運

25、輸機工作的一般情況，因此在該采煤機中滾筒采用前順后逆。4.1.4 滾筒的三個直徑 雙滾筒采煤機一般要在每個行程中開采全部采高，滾筒直徑不宜小于采高的一半。根據保持兩滾筒裝煤量相同的要求確定滾筒的直徑，設滾筒直徑與采高H的比值為a，滾筒的裝載效率是，則： A·H = （1-a）·H + （1-）ah （4-3）aH和（1-a）H分別是兩個滾筒的截割高度，（1-）ah是前滾筒丟剩的浮煤量，應由后滾筒裝走。整理即得 大直徑滾筒的裝載效率約為7080%，所以a = 0.6。 = 0.6×H = 0.6×1.60.6×3.2 = 0.961.98（米）由

26、經驗類比取兩滾筒的分別為1.4米和1.6米。滾筒的最大切削厚度受到最大截距的限制： （4-4）式中 滾筒刀具的最大截距（厘米）； b刀具的截刃寬度（厘米）截刃寬一般取1220mm，本機取b = 15mm=1.5cm； 截槽側面的崩角，由表41取值。=38°。表41截槽崩裂角與煤質和切削厚度的關系厚煤質度裂崩削切0.51.01.52.02.53.04.05.06.08.010脆性煤8277737168656158555249韌性煤6963585552494542413836 整理得 =2×0·7813×7·75+1.5=13.6cm為了避免螺旋葉

27、片與截槽間殘留的煤棱相抵觸，滾筒的最大切削厚度不得超過刀具伸出刀座長度的70%，即 （4-5）整理得 -22.15=1600-221.5 =1278.5mm 取=1.2m，葉片直徑與筒彀直徑應保持適當的比例，大直徑滾筒應保持比值大于或者等于2。因此取：m4.1.5 對于直徑為1.5米左右的滾筒，螺旋升角。4.1.6 螺旋頭數。實驗研究證明：葉片螺旋頭數對滾筒裝煤過程的影響很小。但是為了調節滾筒葉片的螺旋升角常采用多頭螺旋。雙頭螺旋滾筒每條皆線上可以安裝12把刀。在設計時，應使葉片高度和葉片間距保持適當的比例，應使 （4-6）式中 螺旋線導程； 螺旋頭數。大直徑滾筒K=0.8，因此 =0.48m

28、=48mm取S=50mm。4.1.7 截齒11 1采煤機滾筒設計的一個重要問題是截齒配置，基本要求是：采出的塊煤要多，產生的煤塵要小，截割阻力和牽引力要比較均衡地作用在滾筒上。這些要求若能實現，則采煤機使用壽命延長，同時也將提高煤的售價，保護了井下工作人員的身體健康。塊煤率的大小與截齒的尺寸、安裝數量以及排列方式都有較大的關系，加大截齒的伸出長度或減少截齒的數量都可以提高塊煤率，但這將會加劇整個采煤機的振動，影響采煤機的使用壽命。圖4-1、采煤機滾筒端面結構圖 1.端盤端面截齒 2端盤截齒 3葉片截齒端盤截齒的作用是平衡軸向力與自開缺口。(1)端盤截齒的工作條件接近為半封閉，截齒負荷大，消耗的

29、功率占工作機構的13左右，端盤截齒消耗占滾筒截齒消耗的一半左右，故其截距要縮小，每條截線上安裝的截齒數要增多。端盤端面安裝有6個端面截齒，以利于采煤機開缺口及防止端盤接觸煤壁，增加摩擦和磨損。端盤截齒截距從煤壁向外逐漸加大，即18mm一28mm一34mm 40 mm。(2)滾筒截齒在截煤過程中所產生的振動對采煤機截割部內的各部件及整個采煤機的使用壽命和工作可靠性的影響都是極為嚴重的。產生振動的原因除了煤是脆性非均勻材料外，另一個較重要的因素是滾筒本身的結構。切槽斷面形狀不對稱是產生截齒側向力的根本原因 J，所有截齒的側向力之和就形成了沿滾筒軸向作用的滾筒側向力，這個力對采煤機的穩定性起著決定性

30、的作用，側向不平衡力大小的不斷變化導致了滾筒、搖臂以及整個采煤機沿著這個方向振動。因此在每組截齒中設置一個向采空區負傾斜截齒，用以平衡軸向力，以減輕采煤機的振動，提高采煤機的穩定性。(3)開道截齒采用零度齒，這樣對截割是最有利的，因為開道截齒是在半封閉一封閉截槽里工作，條件最差，當它開出一個自由面后，即為以后截齒開創了良好的工作條件。端盤的截割寬度為120 mm，與滾筒的有效截深630 mm相比只是很小的一個寬度，但對整個滾筒的影響卻是不能忽視的。對截齒的基本要求是：1)耐磨性要好；2)截齒的幾何形狀要能適應不同的煤質和截割條件，截割比能耗要低；3)拆裝截齒要簡便迅速，安裝固定要可靠，以免截齒

31、丟失；4)截齒及其固定裝置的結構應盡量簡單，以利制造和維護。滾筒采煤機采用的截齒基本可分為兩大類：扁截齒和鎬型截齒。該滾筒選用扁截齒。根據設計經驗，類比去截角=25°、前角=90°-=5°、后角=18°、側角=6°、尖角=3°。截刃b取15mm。4.1.8 截齒的材料以及截齒的固定 為了保證截齒的強度和耐磨性，截齒齒身常用3035CrMnSi，3035SiMnV或者40Cr鋼制作，并經調質處理。為了減少截齒的丟失和更換截齒所消耗的時間，要求截齒裝拆方便而固定可靠。由于截煤過程中截齒受到的載荷較重，且有振動所以現代采煤機多采用彈性元件固

32、定截齒。該機的滾筒采用彈簧鋼絲擋住柱銷來固定截齒。4.2 截割部減速器傳動系統特點；截割部減速器要傳遞采煤機的絕大部分裝機功率，載荷重而不穩定，工作條件惡劣，可靠性要求高，外形和尺寸卻受到工作環境的嚴格限制。截割部減速器的強度、剛度、潤滑、密封、效率和散熱等問題，都應予以著重考慮。由以往的經驗，以及原來采煤機的傳動系統可以了解到滾筒采煤機截割部減速器傳動系統都具有以下特點：1） 由于滾筒軸和電機軸互相垂直，傳動系統中必須有一隊圓錐齒輪；2） 截割部系統中還應該有一個離合器或者一個離合齒輪，當離合器或離合齒輪脫開時，調高泵應仍能獲得動力。3） 為了操作輕便，離合器或離合齒輪不設在低速軸上；為了避

33、免圓錐齒輪的模數過大，圓錐齒輪也不宜設在低速軸上。4.2.1 截割部搖臂傳動系統圖4-2、截割部傳動系統圖4.2.2 截割部搖臂傳動系統齒輪齒輪代號Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8Z9Z10Z11Z12齒數193334253417282839251466模數77788101010108884.2.3 各齒輪的基本尺寸及相關計算：7由于采煤機齒輪采用較大的變位系數，齒輪的最小齒數一般為13或者14。但第一級齒輪轉速很高，齒數不宜太小。本傳動系統中齒輪的最小齒數取14，第一級齒輪的齒數取19。齒輪受到偏載常使齒輪端部折斷。為了避免偏載，特別是為了消除機殼剛度不足造成的偏載的影響，齒輪可沿齒寬方向進

34、行鼓形修緣，修緣量為0.10.15mm。1）Z1：Z = 19，m = 7； 齒距： P = m = 21.98； 齒頂高： = m = 7； 齒根高： = 1.25m = 8.75； 齒高： h = 2.25m = 15.75； 分度圓直徑： d = mZ = 133； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 147； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=115.5；2）Z2： Z = 33，m = 7； 齒距： P = m = 21.98； 齒頂高： = m = 7； 齒根高： = 1.25m = 8.75； 齒高： h = 2.25m = 15.75； 分度圓直徑： d = mZ = 231；

35、 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 245； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=213.5；3）Z3： Z = 34，m = 7； 齒距： P = m = 21.98； 齒頂高： = m = 7； 齒根高： = 1.25m = 8.75； 齒高： h = 2.25m = 15.75； 分度圓直徑： d = mZ = 238； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 252； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=220.5；4）Z4： Z = 25，m = 8； 齒距： P = m = 25.12； 齒頂高： = m = 8； 齒根高： = 1.25m = 10； 齒高： h = 2.25m = 1

36、8； 分度圓直徑： d = mZ = 200； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 216； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=180；5）Z5： Z = 34， m = 8； 齒距： P = m = 25.12； 齒頂高： = m = 8； 齒根高： = 1.25m = 10； 齒高： h = 2.25m = 18； 分度圓直徑： d = mZ = 272； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 288； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=252；6）Z7： Z = 28，m = 10； 齒距： P = m = 31.4； 齒頂高： = m = 10； 齒根高： = 1.25m = 12.5；

37、 齒高： h = 2.25m = 22.5； 分度圓直徑： d = mZ = 280； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 300； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=255；7）Z9： Z = 39，m = 10； 齒距： P = m = 31.4； 齒頂高： = m = 10； 齒根高： = 1.25m = 12.5； 齒高： h = 2.25m = 22.5； 分度圓直徑： d = mZ = 390； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 410； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=365；8）Z11： Z = 14，m = 8； 齒距： P = m = 25.12； 齒頂高： = m =

38、 8； 齒根高： = 1.25m = 10； 齒高： h = 2.25m = 18； 分度圓直徑： d = mZ = 112； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 128； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=92；9）Z12： Z = 66，m = 8； 齒距： P = m = 25.12； 齒頂高： = m = 8； 齒根高： = 1.25m = 10； 齒高： h = 2.25m = 18； 分度圓直徑： d = mZ = 528； 齒頂圓直徑： = m（Z+2）= 544； 齒根圓直徑： = m（Z-2.5）=508；圖4-3、齒輪結構圖4-4、齒輪結構圖4.2.4 傳動比以及輸出轉速：

39、4.2.4.1 傳動比高速傳動比i = 34/19×33/26×39/17×（1+66/14）=29.774；中速傳動比i = 34/19×34/25×39/17×（1+66/14）=31.904；低速傳動比 i = 34/19×36/23×39/17×（1+66/14）=36.718；4.2.4.2 輸出轉速采煤機電動機的額定轉速一般為14601475轉/分。本機采用YBCS4250C型電機，功率為250KW，電壓1140V，轉速1476r/min。輸出轉速： 高速 n = 1476/i = 1476/

40、29.774 = 49.6（r/min）； 中速 n = 1476/i = 1476/31.904 = 46.3（r/min）； 低速 n = 1476/i = 1476/36.718 = 40.2（r/min）；4.2.5 各軸承選用的規格和代號采煤機中普遍采用滾動軸承。適應采煤機載荷重而尺寸受到嚴格限制的特點，本采煤機采用調心滾子軸承和圓柱滾子軸承。序號12345678910軸承代號NJ220E22218CNJ1922219C22224C22222C22222C4213622314C22224C4.2.6 滾筒采煤機的搖臂14采煤機搖臂是采煤機的關鍵部件，結構復雜，不規則。它的一端聯接截割

41、滾筒，一端接電機。電機經過多級齒輪傳動，將動力傳給滾筒，齒輪軸通過軸承安裝在搖臂上。本機采用彎搖臂，搖臂長度為2055.02mm。搖臂上擺角36.3°，下擺角17.3°。4-5采煤機搖臂殼簡圖1、2、3、4、5、6工藝基準塊4.2.7 截割部減速器的潤滑采用飛濺潤滑時，油面位置應適當，使潤滑油能被轉動的齒輪濺到嚙合面上，同時也甩到箱壁上，以利散熱，軸承也應獲得必要的潤滑。減速器的軸布置在同一水平或接近同一水平，潤滑效果一般較好。飛濺潤滑的優點是：潤滑強度高，散熱快，對潤滑油的粘度變化和雜質不敏感，也不要添加潤滑設備。但當采煤機在傾斜煤層中工作時，潤滑油集中在低處，位于高處的

42、傳動件潤滑條件較差。為了保證正常的潤滑條件，應避免加速器過長，如不可避免，應將減速器內腔分隔成幾個獨立油池。搖臂減速器的潤滑是個特殊的問題。當搖臂下傾，滾筒截割底煤時，搖臂內的潤滑油積在端頭；反之，上傾截割頂煤時，搖臂端頭的齒輪得不到良好的潤滑。為了解決這個問題，需設置回油裝置。另外為了保證噴油潤滑系統能正常工作，需要設置過濾器、流量監測元件和油位指示器等。采煤機搖臂和機頭減速箱連接處，支承搖臂套的軸承載荷重而運動速度很低，滾筒軸靠近煤壁處的軸承，載荷也很大，這些軸承最好與截割部減速器隔開，采用壓力注油器定期注入潤滑脂。經過實踐證明大功率采煤機截割部應采用極壓工業齒輪油。這種油是在齒輪油中加入

43、極壓添加劑，以改善油液的品質，提高抗磨性和抗燒結性。本機在齒輪腔中加注N320硫磷工業齒輪油。5 滾筒采煤機的主要技術參數和配套設備采高（m）： 1.63.2 截深（m）： 0.63;0.66 適應傾角： 液壓牽引40°電牽引15°（35°） 滾筒直徑（m）： 1.4;1.6滾筒轉數（r/min）： 49.6;46.3;40.2 搖臂長度（mm）： 2055.02 搖臂擺動中心距（mm）： 6400 牽引力（KN）： 液壓牽引 500;417 電牽引 524;437 牽引速度（m/min）： 液壓牽引 05.7;06.9電牽引 08 牽引型式： 電液互換,無鏈,銷

44、軌 機面高度（mm）： 1100;1200 最小臥底量（mm）： 337（機面高1100mm）;237（機面高1200mm） 滅塵方式： 內外噴霧 裝機功率（KW）：2×250+2×40+11電壓（V）： 1140機重（T）： 36 輸送機： SGZ-830/630SGZ-764/500SGZ-730/320 支架： ZZS5600/14/25等電機型號；YBCS4-250C功率：250KW電壓：1140V轉速：1476r/min6 本機的主要特點1）機身矮，裝機功率大。截割電機容量調整范圍寬。2）整機為無底托架積木式組合結構。各部件之間為干式對接，對接面之間無任何機械或液

45、壓傳動關系。機身 三大部件之間使用高強度 T形螺栓和四個楔形啞鈴銷以及兩個150定位銷連接和緊固，提高了大部件之間聯接的可靠性。3）截割電機、牽引電機的啟動、停止等操作采用旋轉開關控制外，其余控制如牽引速度調整、方向設定、左 右搖臂的升降，急停等操作均由設在機身兩端操作站的按鈕進行控制，操作簡單、方便。4）所有電機橫向布置。機械傳動都是直齒傳動。電機、行走箱驅動輪組件等均可從老塘側抽出。故傳動效率 高，容易安裝和維護。5）液壓系統設計合理，采用集成閥塊結構，管路少，連接可靠；經常調整的閥設在液壓箱體外，便于檢修和 更換；液壓元件全部選用專業廠家的各牌產品，如調高泵選用A2F12R4P1，性能穩

46、定，技術可靠。6）截割機械傳動鏈設有扭矩軸過載保護裝置，并設有強制潤滑冷卻系統，提高了傳動件，支承件的使用壽 命。9）截割部采用四行星單浮動結構，承載能力大，減小了結構尺寸。采用大角度彎搖臂設計，加大過煤空間， 提高裝煤效果，臥底量大。10）保證可靠性及使用壽命，傳動系統中的軸承和高速端的油封采用進口件，齒輪材料選用國內最好的鋼種 18Cr2Ni4WA（軍工材料）。11）采用強力耐磨滾筒，提高割煤效果和滾筒壽命，降低截齒消耗量和用戶成本。12）可通過更換電控部或液壓傳動部而成為交流變頻調速電牽引或液壓牽引采煤機以實現電液互換，而其它 部件通用。兩動力輸入部位可安裝液壓馬達，也可安裝40Kw牽引

47、電機。兩種形式聯接尺寸相同。13）調高油缸與調高液壓鎖采用分離布置，液壓鎖置于殼體空腔內，打開蓋板即可取出液壓鎖，方便井下查 找故障和更換調高油缸、液壓鎖等維修工作。14）行走箱與牽引部為干式對接，拆行走箱后，牽引部不漏油。行走箱內為干油潤滑，行走輪軸承壽命高。7 技術和經濟分析一直以來，采煤機的發展方向都是向大功率、高效率、采掘厚煤層方面發展。這符合國內目前的煤炭采掘業的實際情況。在以前很多采煤機也已經開始采用多電機驅動采煤機，以提高采煤機的功率。本機吸取了前人的實踐經驗，采用多電機橫向布置電牽引。兩臺截割部分別由兩個250KW的電動機驅動，牽引部以及其他的輔助裝置由單獨的2個40KW的電動

48、機或者液壓馬達驅動。另外，該機還可通過更換電控部及液壓傳動部面成為交流變頻調速電牽引或液壓牽引采煤機，并且可通過更換行走部和支承組件，形成1.1m和1.2m兩種機面高度，而其它部件通用。本機機身矮，裝機功率大。截割電機容量調整范圍寬。為了加寬截割電機的功率調整范圍，采煤機截割部設計強度為300Kw，電機容量調整范圍為150300Kw，通過調整截割電機容量，可實現一機多型。從而能夠更好地適應不同工作面煤質變化要求。三種容量截割電機的聯接尺寸完全相同。可采中厚偏薄煤層中的硬煤，是采高范圍1.53.2m 硬煤層選擇的理想機型。該采煤機可以根據各個煤礦企業煤層的不同，生產不同的機型以適應市場的要求，提

49、高產品生產的靈活性。另外也節約了研發設計的時間和資金。該機機械傳動都是直齒傳動。電機、行走箱驅動輪組件等均可從老塘側抽出。故傳動效率高，容易安裝和維護。截割機械傳動鏈設有扭矩軸過載保護裝置，并設有強制潤滑冷卻系統，提高了傳動件，支承件的使用壽命。保證可靠性及使用壽命，傳動系統中的軸承和高速端的油封采用進口件，齒輪材料選用國內最好的鋼種 18Cr2Ni4WA（軍工材料）。雖然這些材料價格不便宜，但質量優異，能夠保證采煤機的正常工作時間，提高采煤機的生產效率。這就應了那句買的貴，用的便宜的俗語。機器采用了強力耐磨滾筒，提高割煤效果和滾筒壽命，降低截齒消耗量和用戶成本。為提高采煤機的維護性，液壓傳動

50、各主要控制閥，均設于箱體以外，以便于調整。為進一步提高采煤機的可靠性，除設有電機過載，過熱保護之外，液壓傳動設有恒功率自動控制，高壓保 護和失壓保護，另外左右截割部（搖臂）高速端各設有機械離合，機身兩端和中間各設有急停開關。能夠很好的保證機器的正常工作。8 總結本次畢業設計，是對采煤機截割部進行設計。通過這次設計我對礦山機械和采掘機械都有了更進一步的認識和了解。滾筒采煤機作為煤炭采掘的重要工具之一，已經經歷了近百年的發展歷程，目前其設計技術也日趨成熟。本次設計主要是在前人的基礎上，對采煤機進行改進和革新。本次設計的采煤機采用了兩個250KW的大功率電動機分別驅動左右截割部，另外還還用了2個40

51、KW的電動機驅動牽引部和采煤機的輔助設備。液壓系統設計采用集成閥塊結構，管路少，連接可靠；經常調整的閥設在液壓箱體外，便于檢修和更換；這次設計我主要負責截割部的設計，在這次設計中我對采煤機的滾筒、搖臂以及截割部傳動系統等做了技術分析和類比，對這些結構進行了革新設計。該機的滾筒采用強力耐磨滾筒，提高了割煤效果和滾筒壽命，降低截齒消耗量和用戶成本。搖臂采用彎搖臂。傳動系統都采用直齒輪，在最后一級傳動中采用行星輪進行傳動。 本次所設計的采煤機截割功率大、適用于中厚煤層。，另外該機還可以通過調整截割電機的容量，還可以隨媒質的變化實行一機多型。通過這次畢業設計，使我對機械設計有了更深刻的認識。在以前的課程設計中我們大都是對一個機器中的一個小部件進行設計，工作量小、結構簡單。通過簡單的查點資料基本上就可以解決問題了。而這次畢業設計是對一個大型的機械進行設計，雖然我只做了截割部的設計，但工作量卻是以前的好幾倍。而且完全是按照實際工作中查找資料、調研、分析、方案論證、整體設計再到具體設計的步驟走下來的。這是一次獨立的設計的鍛煉，使我們設計的過程和步驟有了 更進一步的了解，將對我以后的工作產生深遠的影響。另外在這次畢業設計中幾乎用