1、火力發電廠土建結構設計技術規定Technical stipulation for the design ofcivil structure of thermal power plantDL 5022 93主編單位：電力工業部西北電力設計院批準部門：中華人民共和國電力工業部施行日期： 1993 年 10 月 1 日中華人民共和國電力工業部關于發布火力發電廠土建結構設計技術規定電力行業標準的通知電辦 (1993)132 號我部電力規劃設計總院組織西北電力設計院等單位對原局標準火力發電廠土技術規定 (SDJ64 84)進行了修訂。經部審查通過，現批準為電力行業標準，予以發布。標準編號為 DL5022

2、 93，自 1993 年 10 月 1 日起實施，原局標準SDGJ64 84 同時作廢。本標準由電力規劃設計總院歸口， 由西北電力設計院負責解釋。 請將執行中的問題和意見告歸口單位。本標準由水利電力出版社負責出版、發行。一九九三年六月十五日1總 則1.0.1 為了在火力發電廠土建結構設計中貫徹執行國家的技術經濟政策，做到安全適用，技術先進，經濟合理，確保質量，特制定本規定。1.0.2本規定適用于汽輪發電機組容量為12600MW新建或擴建的火力發電廠(以下簡稱發電廠)土建結構設計。對于改建和其他機組容量的發電廠， 可參照規定和有關規范進行設計， 變電構架可參照35500kV變電所建筑結構設計技術

3、規定執行。1.0.3 本規定是根據國家現行有關規范并結合發電廠的特點制定的。 凡本規定未涉及的部分， 尚應符合國家現行有關標準的規定。1.0.4 結構設計應滿足強度、穩定、變形、抗裂及抗震等要求。結構布置應與工藝密切配合， 應盡量按照統一模數制進行設計， 優先采用標準設計和典型設計，以提高標準化、系列化、通用化的水平。1.0.5 結構設計應在總結實踐經驗和科學試驗的基礎上，消化吸收國外先進經驗，密切配合施工，積極慎重地采用新技術、新布置、新結構、新材料。1.0.6 積極推廣應用電子計算機輔助設計技術，不斷提高設計水平及工作效率。1.0.7 結構設計時，應根據結構破壞可能產生的后果嚴重性，采用不

4、同的安全等級。2荷 載2.1 基 本 規 定2.1.1 發電廠一般建筑的設計荷載及荷載效應組合應按本章的規定采用。發電廠特殊結構的荷載及荷載效應組合，應按本規定有關章節采用。本規定的荷載，系指建筑結構設計中的荷載標準值。2.1.2 結構上的荷載可分為下列三類：2.1.2.1 永久荷載（恒荷載）：在結構使用期間，其值不隨時間變化，或其變化與平均值相比可以忽略不計的荷載，如結構自重、土壓力等。2.1.2.2 可變荷載（活荷載）：在結構使用期間，其值隨時間變化，且其變化與其平均值相比不可忽略的荷載，如樓（地 ）面活荷載、屋面活荷載、吊車荷載、風荷載及雪荷載等。注：作用在廠房結構上的設備荷載和管道荷載

5、（包括設備及管道的自重，設備、管道及容器中的填充物重，按活荷載考慮）。2.1.2.3 偶然荷載：在結構使用期間不一定出現，一旦出現，其值很大且持續時間較短的荷載，如爆炸力、撞擊力等。2.1.3 一般荷載的荷載分項系數按建筑結構荷載規范的規定采用。原（粉）煤斗中的煤（煤粉）、除氧器、工業水箱、粗（細 ）粉分離器、高（低）壓加熱器等設備荷載及管道荷載，其荷載分項系數均取1.3。2.1.4 荷載效應組合除按建筑結構荷載規范執行外，另補充規定如下：2.1.4.1 主廠房框排架的荷載效應組合可采用下列簡化組合：(2.1.4 -1)(2.14- 2)1.2GkQiQik1.3QQk 1.4Qck1.0Gk

6、QiQik1.3QQk1.4Qck1.2Gk0.85 QiQik1.3QQk1.4Qck1.4 k2.1.0Gk0.85 Qi Qik1.3QQk1.4Qck1.4 k(2.14-3)(2.14 - 4)3.1.2 Gkci QikQiQQkQcG1.3Ehk1.4(2.1.4-5)1.0 GkciQikQiQQkQcG1.3Ehk1.4(2.1.4 - 6)上六式中Gk永久荷載的標準值;Qi 樓面活荷載的荷載分項系數：當活荷載標準值小于4kN/m 2 時取1.4；當活荷載標準值不小于4kN/m2 時取 1.3；計算主框架用樓面活荷載的標準值，按本規定表2.2.2采用；Qik設備、管道活荷載，

7、包括煤斗中的煤（煤粉）、除氧器和除氧水箱（含水重）、粗 （ 細）粉分離器、高（低）壓加熱器等設備荷載及管道支吊架荷載；分別為吊車荷載、吊車自重（地震作用組合用） ；Wci、3Qi 分別為樓面活荷載、設備（管道）荷載在進行地震效應組合時的荷載組合值系 數，按本規定表9.3.4 采用；3w風荷載在參予地震作用時的組合值 系數，一般框排架結構取3w=0,鍋爐爐架取3w=0.2；Wk風荷載標準值。注：式（2.1.4-1）式（2.1.4-6）中略去了荷載效應系數。2.1.4.2 主廠房框架梁、柱構件截面荷載效應組合值，可按下列可能出現的最不利情況進行 設計：梁M max 及相應的N、V;Mmin及相應的

8、N、V；V max及相應的M、N。柱Mmax 及相應的N、V;Mmin及相應的N、V；Nmax及相應的M'、V；Nmin及相應的 M'、V。框架底層柱除上述幾種組合外，尚應增加下列兩種組合：V max及相應的M、N；V min及相應的M、N。注：M'為按相應的 M值的正（+M）、負（-M）兩種情況進行組合，但僅輸出M絕對值最大一組。2.1.4.3 設計以風荷載為主的建筑物，如煙囪、運煤棧橋、主廠房山墻、帶頂蓋的開敞式建筑等。當風荷載與恒荷載及其他活荷載組合時，風荷載的荷載組合值系數取1.0。2.1.4.4 框排架荷載效應組合時，一般不考慮施工安裝時大件的運輸、起吊等臨時

9、荷載，應 盡量采取臨時措施解決。必要時可對個別構件進行強度驗算，其安全等級可降低一級采用。2.1.5正常使用極限狀態按長期效應組合設計時，應采用準永久值作為可變荷載代表值。可變荷載準永久值為可變荷載標準值乘以荷載準永久值系數。樓（地）面活荷載的準永久值系數按本規定表222、表224-1、表2.2.4-2中的數值采用。除氧器及工業水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗（細）粉分離器、管道荷載等的準永久值系數均取1.0。2.2屋 面、樓（地）面活荷載2.2.1 發電廠建筑的屋面、樓（地）面在生產使用、檢修、施工安裝時，由設備、管道、材料 堆放、運輸工具等重物所引起的荷載，以及所有設備、管道支吊架等作用于土建結

10、構上的荷載，均應由工藝設計專業提供。2.2.2 當按本規定第2.1.4條設計時，荷載應按下列規定取值：2.2.2.1 當按工藝專業提供全部設備 （管道）荷載采用時，樓面活荷載按 2.0kN/m2取值。2.2.2.2 當按工藝專業提供的主要設備及管道荷載（除氧器、高低壓加熱器、粗細粉分離器、工業水箱、煤斗，以及主蒸汽、主給水、再熱蒸汽、一次風、煤粉系統等管道）采用時，樓面活荷載按本規定表 2.2.2的計算主框架用的樓（屋）面活荷載取值。表2.2.2火力發電廠主廠房屋面、樓（地）面活荷載序名 稱標準值（kN/m 2）準 永計算次梁、雙T板及 槽板主肋折減系數計算主 梁（柱）計算主框 排架用樓備注號

11、單機組容量(MW)久 值 系 數6mw柱距v 9m9mw柱距w12m時折減 系數(屋)面活何載(kN/m2)12125200300、汽機房1士 0.000m地卜室頂 板集中檢 修場地152025 300.50.80.70.7一地卜室頂 板一般區 域1010 200.50.80.70.7一集中檢修 區域地面203040一一一一一其他空閑 地面及鋼 筋混凝土 溝蓋板10100.5一一一一鋼蓋板2440.5一一一一2加熱器平 臺中間層一一加熱器平 臺管道層460.70.8一0.8一含低 壓加 熱器 樓卸高壓加熱典范公命1 口10100.70.8一0.8一給水泵運 轉層平臺 及給水泵 基座平臺150.

12、60.8一0.7一3汽機基座 中間層平 臺460.70.8一0.7一4汽機房運 轉層加熱器平 臺一 區 域樓板（包 括固定端平臺）810100.50.8一0.7一擴建端山墻懸挑走 道平臺440.50.8一0.7一汽輪發電 機檢修區 域樓板及 汽機基座 平臺152025 300.50.8一0.7一A排柱懸 臂平臺460.61.01.0一4B排柱懸 臂平臺8100.61.01.0一56鋼蓋板440.5一一一一5汽機房屋 面110.21.01.00.70.5 0.7、除氧間6廠用配 電裝置 樓卸4(10)4(10)0.80.80.7一3(6)括號內 取值僅 用于高 壓配電 裝置7通風層、電纜夾 or

13、n440.70.70.7一38運轉層 （管道 層）樓回68680.70.80.7一569其他（非 運轉層） 管道層 樓卸440.70.80.7一310除氧器 orn®460.70.70.7一3411除氧間 屋面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括號內 數值用 于該層 無任何 設備管道柿載、 施工安 裝時僅 有小量 零星材 料堆放三、煤倉間12士 0.000m磨煤機地坪1520一一一一一13運轉層樓 面68680.70.80.7一5614給轉機平 臺440.70.70.7一315煤斗層樓 面440.70.70.7一316皮帶層樓 面440.71.00.8一317皮帶機頭 部傳動

14、裝10100.70.70.7一6煤倉間屋面4(2)4(2)0.40.70.7一3(1)括號內 數值用 于該層 無任何 設備管 道荷載、施 工安裝 時僅后 小量零 星設備 材料堆放18除氧間煤 倉間非運 轉層的各 導懸臂平 臺440.70.80.7一3四、鍋爐房19士 0.000m地坪及鋼 筋混凝土 溝蓋板10100.5一一一一20運轉層樓面880.60.80.70.7621爐架非運 轉層的各 層鋼筋混 凝土平臺4(6)4(6)0.50.70.7一3(4)內取 值僅頂層 平臺22鍋爐房屋 面110.21.01.00.70.5 0.723爐頂小室 屋面110.01.01.00.8一五、其他24集中

15、控 制室樓440.80.80.80.73面25電梯間 機房樓 面及聯 絡平臺440.7一一0.7一機房 樓面 荷載 由廠 家提 供26主廠房 各層鋼 操作平 臺2(4)2(4)0.5一一0.71括號 內取 值用 于運 行檢 修中 有可 能放 置閥 門等 較重 的零 部件 時27除氧間、煤倉間 鋼筋混 凝土樓 梯（包括 主鋼樓 梯）440.5一一一一28主廠房 一般鋼 樓梯220.5一29有安裝 機具、保 溫材料 堆放可 能的其 他生產 建筑物440.40.80.70.7屋面 1 I I III當發電機靜子在汽機房地下室頂板上拖運，或除氧器需在樓面上拖運時，其對樓（地）面產生的荷載應根據實際拖運

16、方案，采取臨時性措施解決。汽機房、鍋爐房土 0.000m設備運行檢修（風扇磨、鋼球磨煤機等檢修）通道部分的鋼筋 混凝土溝蓋板及溝道（包括隧道）應按實際產生的集中（或均布）活荷載進行計算。安裝時的臨 時重件設備運輸起吊通道對地下設施產生的荷載，應采取臨時措施解決。當柱距小于 9m時取大值，912m時取小值。表中高、低壓加熱器樓面活荷載，也適用于放在除氧間的臥式加熱器樓面，但均以工藝提供的荷載為準。汽機房運轉層的分區樓面活荷載，應要求在樓面上做出標志。不包括汽機橫向布置時轉子安裝檢修對平臺產生的荷載。當需要將轉子支承在平臺上時，應由工藝提供荷載。當汽機縱向布置，需要在汽機運轉層平臺與A（B）排懸臂

17、平臺間搭設臨時安裝檢修平臺時，作用于A（B）排板肋（或邊梁）的荷載可按10kN/m2（包括平臺自重）計算。表中汽機房、鍋爐房屋面（包括爐頂小室屋面）活荷載僅適用于鋼筋混凝土屋面。次梁（板主肋）折減系數與主梁（柱）折減系數不同時考慮。2.2.3 設計樓面構件時，樓面活荷載可按表2.2.2采用，但板肋（次梁）尚應計入管道及設備荷載（表盤、低壓開關柜等一般設備荷載不再考慮）。2.2.4 當工藝布置無特殊要求時，其他生產、輔助生產及附屬建筑物的屋面、樓（地）面活荷載可按表2.2.4-1及表2.2.4-2采用。表2.2.4-1其他生產建筑物屋面、樓（地）面活荷載序號名稱標準值(kN/m 2)準永久 值

18、系 數主梁（柱） 折減系 數備 注、主控制樓（網控樓、通信樓）1主控制室（網絡控制室、通信 室）樓回40.80.72電纜夾層樓面30.80.73樓梯30.5一4屋面0.70.00.7、3、6、10、35、110kV屋內配電裝置5母線間樓面40.80.7包括隔離開關樓面6開關室樓面3、6、10kV開關室樓面470.80.7每組開關重量大 天8kV時油上2 提供35、110kV開關室樓面480.80.7每組開關重量大 于12kN時，由上2 提供10、35、110kV成套開關柜40.80.7僅限于每組電器重里不大丁 36kN時110kV全封閉組合電器樓 面100.80.77電抗器樓板0.70.78樓

19、梯30.59屋面0.70.00.7三、卸煤裝置建筑物10縫式煤槽沿鐵路線樓面100.81.011絞車房樓面100.70.812扒煤機絞車房150.70.813翻車機室iG.00m樓（地）面100.70.8各層鋼筋混凝土平臺40.70.8屋面0.70.00.7四、貯煤裝置建筑物14干煤棚屋面0.70.015貯煤筒倉平臺460.60.8五、運煤裝置建筑物16運煤棧橋樓回340.70.6屋面0.70.00.817地下運煤隧道3418轉運站樓回40.70.7皮帶機頭部傳動裝置樓面100.70.8由工藝提供，一般可按10kN/m2采用屋面0.70.00.819地下煤斗間樓面40.70.8六、碎煤機室20

20、皮帶機層樓卸40.70.8皮帶機頭部傳動裝置樓面100.70.8由工藝提供，一般可按10kN/m2采用21煤篩層樓面40.70.822碎煤機層樓面10 200.70.723碎煤機室底層4(10)0.70.8括號內數值僅用于 底層為地坪時24碎煤機室屋囿0.70.20.725米光室屋面0.70.00.7七、化學水處理室26各層樓面30.50.8由工藝提供，一般可按3kN/m 2采用27試驗室30.50.828樓梯30.529屋面0.70.00.7八、灰渣泵房30樓回100.70.731進品部分懸臂平臺20 300.50.732其他懸臂平臺40.70.833屋面0.70.00.8九、氣力除灰樓34

21、運轉層樓面40.70.735灰斗層樓卸40.70.736屋面20.40.7十、溝蓋板37室內溝蓋板40.5有安裝檢修荷載時， 按實際荷載采用38室外溝蓋板40.5有安裝檢修荷載時， 按實際荷載采用設繼電器室時，其樓面活荷載按主控制室取值采用。當電纜層的電纜系吊在主控制室或繼電器室的樓板上時，應按實際荷載考慮。電抗器樓（地）面活荷載由工藝提供。當干煤棚屋面采用石棉瓦、瓦楞鐵皮、玻璃鋼瓦等輕屋面時，其屋面活荷載按0.3kN/m2 采用。當皮帶寬度為1.21.4m時，棧橋橋面活荷載一般按 4kN/m2采用；皮帶寬度大于1.4m 時，按實際荷載考慮。碎煤機室框架按下列兩種荷載效應組合，并取其中最不利組

22、合進行設計：a.按安裝情況組合時，樓面活荷載及主梁（柱）折減系數按本表數值采用，活荷載分項系數取1.3; b.按運行檢修情況組合時，碎煤機荷載按設備標準荷載乘動力系數加相應的樓面活荷載 （4kN/m 2）,設備及樓面荷載的分項系數均取1.3。表中數值僅用于露出地面的溝蓋板，當溝蓋板埋于地下時，除應考慮覆土層荷載外， 尚應根據地面有無通行車輛、堆放材料等情況，按實際可能產生的荷載采用，但不得小 4kN/m2。表2.2.4-2輔助生產及附屬建筑物屋面、樓（地）面活荷載序 號名 稱標準值(kN/m 2)準永久值系 數主梁（柱） 折減系數備 注1生產辦公樓（樓中檢修間）4(4 8)0.70.8括號中數

23、字用于檔耒至2行政辦公樓2(3 5)0.50.83材料庫、中心修配廠地面10 15一一可按實際情況采用樓回80.80.8屋囿0.70.00.84主廠房至各建筑物的天橋樓回30.70.9屋面0.70.00.9注：1.生活福利建筑的活荷載及其準永久值系數按建筑結構荷載規范規定。2.設計生產辦公樓時，應將有重件檢修的檢修間布置在土0.000m,地坪活荷載可按8kN/m2采用。樓層應布置設備較輕的檢修間（熱工儀表、電氣檢修間等），其活荷載可按4kN/m 2 米用。2.2.52.2.6主廠房及其他生產、輔助生產、附屬建筑物的屋面，可不考慮積灰荷載。單機容量大于300MW的發電廠，其屋面、樓（地）面活荷載

24、的取值，應根據實際情況而2.3 吊車荷載2.3.1汽機房、鍋爐房、灰槳泵房、修配廠、檢修間及引風機室等的吊車應按輕級工作制設 計。燃煤及除灰建筑的橋式抓斗吊車應按重級工作制設計。2.3.2主廠房吊車的豎向荷載和水平荷載應按下列規定采用。2.3.2.1 汽機房設有一臺吊車時，吊車荷載按建筑結構荷載規范采用。2.3.2.2 汽機房設有兩臺吊車時，吊車荷載按下列規定采用：（1）計算吊車梁及其支承牛腿時，豎向荷載及水平荷載均按兩臺吊車額定起重量考慮， 不考慮吊車的荷載折減系數。（2）計算主廠房橫向框排架時，吊車豎向荷載按一臺吊車額定起重量考慮，另一臺僅考 慮自重作用。吊車橫向水平荷載僅考慮一臺吊車額定

25、起重量。（3）計算主廠房縱向框架時，吊車縱向水平荷載應按兩臺吊車同時同向剎車考慮。計算剎車輪的輪壓時，相應的兩臺吊車豎向荷載應按（2）項取值原則確定。2.3.2.3 鍋爐房設有安裝吊車（考慮一臺）時，應按與汽機房設有一臺吊車時同樣考慮，其荷 載取值同第2.3.2.1條。2.4 風載體型系數2.4.1 確定主廠房的風載體型系數時，一般可不考慮露天鍋爐的遮蔽影響。主廠房風載體型系數可按表2.4.1采用。2.4.2 確定露天懸吊鍋爐爐體的風載體型系數時，一般可不考慮主廠房的遮蔽影響。露天懸吊鍋爐爐體風載體型系數可按表2.4.2采用。表2.4.1主廠房風載體型系數表2.4.1 續表37 / 34表24

26、1 續表雙的IW外型K值用上員表2.4.1 續表表2.4.2露天懸吊鍋爐爐體風載體型系數體斑及蟀型系數3主廠房3.1 框（排）架結構3.1.1 結構布置應盡量簡單、整齊合理、受力明確，并應考慮擴建的條件。框排架的跨度，柱距、層高等應考慮采用統一的建筑模數制。當采用裝配式結構時，機爐宜采用單元系統的布置，以減少構件種類，提高裝配化水平。3.1.2 結構形式就根據材料供應、自然條件、施工條件、維護和建設進度等因素做必要的綜 合技術經濟比較后確定。主廠房框排架應采用鋼筋混凝土結構，有條件時也可用組合結構。其中汽機及鍋爐運行層平臺宜采用組合梁結構。300MW及以上機組，主廠房的主要承重結構必要可采用鋼

27、結構。組合結構可參照火力發電廠主廠房鋼-混凝土組合結構設計暫行規定進行設計。鋼筋混凝土框排架各構件的截面尺寸應協調統一，主廠房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1.3采用。表3.1.3主廠房框排架的梁柱截面尺寸 （mm）構 件寬 度高度柱500140016006800200074001600840016002400主梁400140016005800200064001600240076002800次梁2550038004920014001600裝配式鋼筋混凝土框架結構的分段，應根據施工機具及場地條件確定，并應減少構件及接頭的類型和數量。3.1.4 鋼筋混凝土框架結構縱向溫度伸縮縫的最大間距，現澆結

28、構不宜超過75m,裝配式結構不宜超過100m。溫度伸縮縫的間距應采用鍋爐單元間距的整倍數。位于氣候干燥及夏季炎熱且暴雨頻繁地區的結構，可按照使用經驗適當減小溫度伸縮縫間距。當有充分論證、采取有效措施或經過溫度作用計算并滿足設計要求時，可適當增大溫度伸縮縫間距。3.1.5 溫度伸縮縫的做法應采用雙柱雙屋架，梁板及圍護結構宜采用懸挑結構。零米基礎梁宜采用簡支梁。3.1.6 裝配式縱向框架梁柱的連接可采用剛接或錢接。當采用較接時，應設置柱間支撐或剛 性跨。柱間支撐或剛性跨宜設在溫度伸縮縫區段的中部，沿柱全高設置，并盡量靠近柱軸線或吊車梁的一側。當柱截面高度為1800mm及以上時應在柱兩側各設置一道支

29、撐。3.1.7 支承屋架的牛腿頂面標高應設置通長的縱向連梁。3.1.8 預制樓面宜采用雙 T形板或槽形板。當板的跨度大于 9m時，板的主肋應采用預應力 鋼筋。3.1.9 主廠房框架可按縱、橫兩個方向的平面結構體系進行內力分析。橫向應根據工藝設備及結構布置情況選擇若干根具有代表性的框架進行計算。橫向框排架應連同主廠房外側柱進行聯解。3.1.10 主廠房框排架可采用平面桿系計算簡圖，即以框架梁柱中心線的連線作為框架幾何外形的計算簡圖，柱根取基礎頂面。當上柱對下柱偏心時，應考慮偏心產生的彎矩影響。3.1.11 計算橫向或縱向框架荷載時縱向連梁或橫向框架梁均可簡化成簡支梁。計算牛腿強度時，其荷載應考慮

30、梁的連續性。3.1.12 當采用簡化計算時，可參照附錄A所示的方法進行。3.1.13 主廠房框排架的汽機房外側柱及除氧煤倉間框架柱的計算長度可按表3.1.13采用。表3.1.13主廠房框、排架柱的計算長度10ill樹類XI1考慮品 車荷載時上檢2 5H,Df展】,其命咎展b 0Wf下柱a鄉凡草號摩 吊三荷整時上柱工網Ttt1. IHr幡理方向浜亶整契方向)1余告層1.0£注：Hc為縱、橫梁中心線之間的距離。3.1.14 外煤倉框架伸出柱、內煤倉框架伸出柱及鍋爐房外側柱，當柱的底端視作固接時，其計算長度可按表3.1.14-1采用。外煤倉、內煤倉框架伸出柱及鍋爐房外側柱的計算長度系數科可

31、按公式（3.1.14-1）確定。(3.1.14-1)式中柱的計算長度系數，計算值小于0.90時取科=0.90計算;0框架伸出柱或外側柱的初始計算長度系數，00值見表3.1.14-2;a調整系數，框架伸出柱a =1.05,鍋爐房外側柱a =1.00（柱垂直框架方向，a=1.00）。表3.1.14-1外煤倉、內煤倉框架伸出柱及外側柱的計算長度10H余善驍1,0凡緒構類型隹架方向架方向捱集伸出性及外側柱注：Hc為縱、橫梁中心線之間的距離。表3.1.14-2框架伸出柱或外側柱的初始計算長度系數科刀1, 201234568a 021.741.561.431.321.241.181.07刀1, 21OO一

32、科00.990.940.890.840.800.780.7_ 一表3.1.14-2中科。值由刀1,2查得，刀1,2為柱的計算長度參數，可按公式（3.1.14-2）計算:GM(3.1.14-2)(3.1.14-3)1,2 FTc 3EI21C123-k,3H 2,1上兩式中C2,1相鄰框架伸出柱或外側柱的彈簧剛度；11,2框架伸出柱或外側柱的慣性矩；H1,2框架伸出柱或外側柱的高度； k系數，k=0.3。注：本條文各表及公式中角碼1和2與表3.1.14-1中的H1和H2相對。3.1.15 當框排架柱為雙肢柱時，宜將雙肢柱按框架或桁架計算。當進行橫向框排架內力分析時，外側雙肢柱也可近似折算成實腹柱

33、，其慣性矩可按公式 （3.1.15）計算（圖3.1.15）。i|ii|n收甲_I圖3.1.15雙肢柱折算慣性矩計算簡圖2I(3.1.15)式中Iz單肢柱最小慣性矩,Izbh312 'Az單肢截面面積；Lf雙肢的中距；=0.7,斜腹桿雙肢柱3 =0.9。折減系數，平腹桿雙肢柱33.1.16 縱向框架的柱間支撐宜采用鋼結構。縱向水平力可由拉、 壓桿或僅由拉桿承受。支撐桿件應滿足壓桿構造要求。Mb取距柱中心3.1.17 當采用平面桿系計算簡圖進行框架內力分析時，梁的支座彎矩設計值線13b處的彎矩值；Mb也可近似地按公式（3.1.17）計算。梁的支座彎矩設計值不得小于柱中 心線處彎矩值的 70

34、%。(3.1.17)1Mb Mz -Vb3式 中Mz柱中心線處梁支座的彎矩設計值；V相應于Mz的梁支座的剪力設計值；b柱的斷面高度。3.1.18 主廠房橫向框架內力分析時，可采用節點剛域計算簡圖。柱方向剛域長度d=0.25h梁方向剛域長度d2=0.25b式中h梁的斷面高度；b柱的斷面高度。圖3.1.18節點剛域計算簡圖3.1.19 H型分段的框架，應驗算施工階段橫梁側面的強度和抗裂度。固定3.1.20 接頭的形式應根據結構特點和施工條件確定，力求構造簡單，傳力直接，安裝、 簡便可靠，易于調整誤差。為保證接頭的整體性，二次澆灌混凝土的水泥可采用澆筑水泥或具有微膨脹的水泥。3.1.21 柱與柱一般

35、采用棒式接頭，棒頭長度不應小于20d（d為受力鋼筋直徑），接頭的強度應按使用階段荷載進行計算。計算使用階段的承載力時，應取接頭處的相應內力，并乘以接頭提高系數1.3。此時可采用增加橫向鋼筋網，棒頭內設附加縱向鋼筋和提高二次澆灌混凝土強度等級等措施。當有條件時，柱與柱可采用剛性插入式接頭。這種接頭適用于小偏心受壓構件（eow0.35ho）。當偏心距eo大于0.35ho時，接頭處應進行抗裂計算，其裂縫寬度不得大于0.6mm。為減小偏心距，接頭位置應盡量設置在柱彎矩較小（臨近反彎點）處。3.1.22 當框架橫梁與柱的連接采用鋼筋混凝土明牛腿剛性接頭時，牛腿設計可按混凝土結構設計規范的規定執行。作用于

36、牛腿上的豎向力，可按以下兩階段分別計算并予以疊加。3.1.22.1 施工階段：梁簡支于牛腿上，作用于牛腿的豎向力為Vi, 一般包括梁板自重。3.1.22.2 使用階段：梁與牛腿形成整體，考慮梁與柱間二次灌縫的作用，以及梁在外荷載作用下剪跨比的影響。此時，作用于牛腿上的豎向力，可采用折算的豎向力 負彎矩時，按下式計算：V0.073。11 1.1 2V2；當梁端為(3.1.22)上二式中 Mvhdbi一梁支座截面的剪跨比；-使用階段梁端截面最大剪力設計值；- 使用階段梁端截面最大剪力設計值時的相應彎矩設計值;- 梁端截面有效高度；- 梁截面寬度；混凝土軸心抗壓強度設計值。3.1.23縱向連梁與柱的

37、連接，根據使用和施工要求，可使用齒槽、 式。齒槽接頭構造簡圖見圖3.1.23。齒槽垂直截面的受剪承載力設計值可按下式計算：明牛腿、c V 30 ftbcna 0.30 ho暗牛腿等接頭形(3.1.23)此時還應符合下列條件:.M 0.3- ho2.6上二式中c齒槽抗剪承載力提高系數，取c=1.3;Mvftbc、hc一齒槽截面上與 V相應的彎矩設計值；-混凝土的抗拉強度設計值；-分別為齒槽的長度及高度；同一截面的齒數；齒槽強度的折減系數按表3.1.23采用;hoVhoi圖3.1.23齒槽接頭構造簡圖表3.1.23折減系數a齒數< 345>6a0.90.80.7接頭的連接件、焊縫應按承

38、載力計算確定。3.1.24為了保證樓面結構有一定的整體性，板與梁之間應予以連接。當采用槽形板時，可在板縫內用細石混凝土填實；當采用雙 T形板時，可在板肋頂面 預埋鐵件通過短筋或鋼板焊接。 當樓面有工藝設備產生的動荷載時， 板肋下部應與梁上的預 埋件連接。一般連接焊縫長度不小于 60mm,高度不小于6mm 。3.1.25支承樓板的梁上挑耳宜沿梁通長設置，以承受板肋或次梁傳遞的集中荷載。在該荷載作用下，挑耳的計算寬度可按下式確定(圖3.1.25):圖3.1.25挑耳計算簡圖矩形截面挑耳bo=b+3as(3.1.25-1)梯形截面挑耳bo=b+2.5as(3.1.25-2)上 兩式中b板肋或次梁支承

39、寬度；S荷載作用點至挑耳根部的距離，一般可取s c方；a塑性提高系數，取 a=1.3;c挑耳挑出長度；C0板肋或次梁支承長度。但應保證挑耳的斜截面受挑耳的抗裂度及強度， 可根據計算寬度按一般牛腿進行計算, 剪承載力大于正截面受彎承載力。3.2 屋面結構3.2.1 主廠房屋面結構可選用有楝、無楝、板梁(屋架)合一的屋蓋體系。3.2.2 屋架型式可選用梯形屋架、下承式屋架、單坡屋架。3.2.3 主廠房天窗架應采用鋼結構。3.2.4 當跨度不大于18m時，可采用鋼筋混凝土屋架。當跨度大于或等于21m且小于36m時，宜米用預應力混凝土屋架或鋼屋架。當跨度不小于36m時，應米用鋼屋架。3.2.5 當跨度

40、不大于36m時，屋架可不考慮溫度的作用。3.2.6 計算屋架弦桿時，應考慮廠房柱對屋架弦桿產生的附加拉力或壓力（對下承式屋架）,其值宜由計算確定。除用托架布置廠房外，也可按下列數據采用：對于汽機房屋架，可取屋架弦桿最大計算拉力或壓力的5%10%。對于鍋爐房屋架，可取屋架弦桿最大計算拉力或壓力的8%15%。3.2.7 預應力混凝土屋架可不計算撓度。3.2.8 下承式鋼屋架的屋面坡度不宜小于1/10,屋架兩端部下弦桿折曲處的高度不宜小于屋架跨中高度的一半。3.2.9 為了減輕屋面重量，對無楝體系的廠房，在施工條件及材料允許的情況下，宜采用預 應力大型屋面板。對有楝體系，可采用壓型鋼板、小槽板等。3

41、.2.10 每塊屋面板與屋架上弦桿或天窗架上弦桿的焊接應保證三條焊縫焊牢。當屋架間距不大于6m時，焊縫長度不小于 60mm ,焊縫厚度不小于 6mm；當屋架間距大于 6m時，焊縫 長度不小于80mm ,焊縫厚度不小于 6mm。3.2.11 鋼屋架上、下弦橫向水平支撐的布置：3.2.11.1 屋架上、下弦橫向水平支撐，一般宜設在主廠房兩端或溫度伸縮縫區段兩端的第 一屋架間內（圖3.2.11-1）。1V智建踮福就萌qtxgxxix：十字交艮懺 而前新而 贏聚桿 W- -=- t- -v 垂亶支:fgmCHCh支撐圖例圖3.2.11-1無天窗時屋架支撐布置（a）屋架上弦支撐布置；（b）屋架下弦支撐布

42、置3.2.11.2 當天窗通至主廠房兩端或溫度伸縮縫區段兩端的第二個屋架間時，屋架上、下弦橫向水平支撐一般宜設在廠房兩端或溫度伸縮縫區段兩端的第二個屋架間內（圖3.2.11-2）。DDDDO 2圖3.2.11-2天窗通至廠房兩端或溫度伸縮縫區段兩端的第二個屋架間時屋架和天窗架支撐布置（a）屋架上弦支撐布置；（b）屋架下弦支撐布置；（c）天窗架上弦支撐布置3.2.11.3 當溫度伸縮縫區段的長度大于75m,小于或等于100m時，在此區段中部的屋架上弦和下弦分別增設一道上弦橫向水平支撐和下弦橫向水平支撐。3.2.12 下承式鋼屋架縱向水平支撐的設置：3.2.12.1 下承式鋼屋架應在屋架上弦端部第

43、一節間設置縱向支撐（圖3.2.12-1）。在下弦彎折處宜設置通長的柔性系桿，并與下弦橫向水平支撐相接（圖3.2.12-2）。O O O O QXIXIXXXIIX IX、 IX IX 才,IX：O圖3.2.12-1下承式屋架縱向支撐布置o Q o o o O °XIXIXIX" I I-卜架性第桿Jr r, i -XIXIXIXo o圖3.2.12-2下承式屋架彎折處設置柔性系桿布置3.2.13 梯形鋼屋架縱向水平支撐的設置：3.2.13.1 梯形鋼屋架宜在下弦設置縱向水平支撐。3.2.13.2 當有楝體系的梯形屋架間距等于12m且跨度大于36m時，除下弦設置縱向水平支撐外

44、，上弦宜設縱向水平支撐。3.2.13.3 屋架縱向支撐的設置應與橫向水平支撐形成封閉的支撐系統。3.2.14 鋼屋架垂直支撐的設置：3.2.14.1 梯形屋架和平行弦屋架，除在屋架兩端各設一道垂直支撐外，尚應在屋架中部按下述情況予以設置：(1)當屋架跨度不大于 30m時，無論有無天窗，應在屋架中央豎桿平面內增設一道垂直 支撐(圖 3.2.11-1、圖 3.2.14-1)。圖3.2.14-1天窗延伸至廠房兩端或通過溫度伸縮縫時屋架和天窗架支撐布置（a）屋架上弦支撐布置；（b）屋架下弦支撐布置；（c）天窗架上弦支撐布置（2）當屋架跨度大于30m、小于或等于36m且無天窗時，尚應在跨度 1/3左右的

45、豎桿平 面內各增設一道垂直支撐 （圖3.2.14-2）。當屋架跨度大于 36m時，每增加12m增設一道垂直 支撐。（3）當屋架跨度大于30m且有天窗時，尚應在天窗側立柱下的屋架豎桿平面內各增設一 道垂直支撐（圖3.2.14-3）。30m </ <36m圖3.2.14-2無天窗屋架垂直支撐布置頻蔽治口 1以鷲公/>30m i圖3.2.14-3有天窗屋架垂直支撐布置3.2.15 鋼屋架上、下弦水平桿的設置：3.2.15.1 無楝廠房應在未設置垂直支撐的屋架間，相應于垂直支撐平面的屋架之上弦和下O O 6 OO- OO弦節點處設置通長的水平系桿（圖3.2.11-1、圖3.2.11-

46、2、圖3.2.14-1）。iXIXIXIX1 一卜用性系桿ft /I rL I _ I IXIXIXIXO。圖3.2.16與柱剛接下弦壓桿節點處設剛性系桿布置屋蓋體系，屋架上弦的水平系桿可用楝條代替，此時僅在相應的屋架下弦節點處設置通長的水平系桿（圖 3.2.11-1、圖 3.2.11-2、圖 3.2.14-1） o3.2.15.2 屋架跨度大于30m且又設有天窗的無楝屋蓋體系的廠房，應在上弦屋脊節點處增 設一道水平系桿。圖3.2.18設有懸掛吊車時屋架下弦增設剛性系桿圖3.2.15.3 凡設在屋架端部主要支撐節點處和屋架上弦屋脊節點處的通長水平系桿，均應采 用剛性系桿（壓桿），其余均采用柔性

47、系桿（拉桿）。當屋架端部主要支撐節點處有托架弦桿或 設有鋼筋混凝土圈梁或連系梁時，可以此代替剛性系桿。3.2.16 與柱剛接且未設置下弦縱向水平支撐的鋼屋架，當下弦端部節間桿受壓時，應在下弦端部節間的節點處設置通長的剛性系桿，并與下弦橫向水平支撐相連接（圖3.2.16）。3.2.17 鋼天窗架的支撐設置應與屋架上弦橫向支撐、垂直支撐和水平系桿相協調，應設置在同一屋架間內（圖3.2.11-2、圖3.2.14-1）。3.2.18 懸掛吊車沿廠房縱向運行時，且吊車軌道未通至廠房兩端和溫度伸縮縫區段兩端的屋 架下弦橫向水平支撐時，應在軌道盡端增設剛性系桿，并與下弦橫向水平支撐相接（圖3.2.19 ）。

48、3.2.20 鋼天窗架上弦橫向支撐的設置：3.2.20.1 無楝體系或是有楝體系，均應在天窗架兩端設置上弦橫向水平支撐（圖3.2.11-2、圖 3.2.14-1）。3.2.20.2 當溫度伸縮縫區段的長度大于75m,小于或等于100m時，還應在這個區段中部的天窗架上弦增設一道上弦橫向水平支撐。3.2.21 鋼天窗架垂直支撐的設置：3.2.21.1 無論天窗架的跨度大小，均應在設有上弦橫向水平支撐的天窗架間，天窗兩側立柱的豎直平面內各設置一道垂直支撐（圖3.2.11-2、圖3.2.14-1）。3.2.21.2 當天窗架跨度大于12m時，尚應在天窗架中央豎桿平面內增設一道垂直支撐。3.2.22 鋼天窗架上弦水平系桿的設置：3.2.22.1 有楝體系的天窗架，其上弦水平系桿可用楝條代替。3.2.22.2 在無楝體系中，無論天窗架的跨度大小，在上弦屋脊節點處，在未設有上弦橫向支撐的天窗架間均應設置柔性系桿（圖3211-2、圖3214-1）。3.2.22.3 當天窗設有窗扇時，天窗架兩側的上弦水平系桿可用側窗橫擋代替。3.