1、.(40+56+40)m0#梁段支架檢算一、0#段支架施工總體方案布置支架是0#節段及現澆梁段灌注過程中主要受力結構，0#節段支架設置在懸灌主墩兩側，支架施工在承臺上進行，無需地基處理，支架和墩柱合抱成整體，搭設范圍要比梁的垂直投影范圍大出1m左右，以便施工平臺搭設和安裝安全防護設施，并設置足夠的剪力撐。支架搭設:支架采用外徑4.8cm,壁厚3mm的無縫鋼管腳手架，卡扣連接；腹板處:橫向間距0.4m,縱向間距0.6m,步距 1.2m;中間空心梁段:橫向間距0.6m、縱向間距0.6m,步距1.2m;兩側翼緣板:橫向間距0.9m、縱向間距0.6m,步距1.2m。支架上頂托采用上、下兩層分配方木12

2、*12，上層縱放，下層橫放，底模采用剛度較強的組合鋼模。二、現澆支架檢算按墩旁2.65m梁長檢算1、腹板段1-11-1截面段(1)施工荷載、腹板厚80cm,每平米鋼筋混凝土重量為:4.28m*26KN/m3=111KN/m2、傾倒新澆混凝土產生的荷載: 2KN/m2、振搗混凝土產生的荷載:2KN/m2、施工機具、人員荷載：2.5K/m2、縱向外模2KN/m2、內模1KN/m2, 每平米底鋼模板重1.5KN/m2,合計按4.5KN/m2計算。、梁底縱橫向兩層12*12方木為:0.6KN/m2、腳手架荷載:6KN/m2（2）、相關部位受力檢算、梁底方木受力檢算、梁底方木層受力圖600qmm、作用在

3、腳手架上層方木上的均布荷載（按12*12方木檢算）：Q=（+）*1.2*0.4=58.6kN/m;、作用在上層方木上的應力檢算Mmax=ql2/8=58.6×0.62÷8=2.6kN.mW=a3/6=2.88×10-4max= Mmax/W=2.6×6÷0.123=9.0 Mpa12.0Mpa強度滿足要求上層方木剛度計算12*12方木F=5ql4/384EI=5×58.6×0.64÷(384×1.0×107×0.124÷12)=0.5mm0.6/400=1.5 mm(可)、腳

4、手架檢算、立主受力圖N1200mm、每平方米受力：(+) ×1.2=154.3KN/m2每根立柱受力：154.3KN/m2×0.4×0.6=37.0KN回轉半徑：=15.95mm長細比：=L/i=1200/15.95=75.2查表得：=0.68N=A=0.68×4.24mm2×140Mpa=40.4KNN=37KNN=40.4 (可)、方木壓應力檢算每根立柱受力：154.3KN/m2×0.4×0.6=37.0KN單根上下層方木接觸面積為：S=0.122=0.0144 m2a=N/S=37÷0.0144=2.6 Mp

5、aa=12 Mpa (可)雙層方木壓縮量：=NL/SE=2.6×106×0.24/9×109=7×10-5m2、空心段-截面段(1)施工荷載、中間梁內空心段寬5.1m,底板與頂板合計平均厚度1.2m,每平米鋼筋混凝土重量為:1.2m*26KN/m3=31.2KN/m2、傾倒新澆混凝土產生的荷載: 2KN/m2、振搗混凝土產生的荷載:2KN/m2、施工機具、人員荷載：2.5KN/m2、內頂模加支架1.5KN/m2, 每平米底鋼模板重1.5KN/m2,合計按3KN/m2計算。、梁底縱橫向兩層12*12方木為:0.6KN/m2、腳手架荷載:5KN/m2（2）、

6、相關部位受力檢算、梁底方木受力檢算、梁底方木層受力圖600qmm、作用在腳手架底層方木上的均布荷載（按12*12方木檢算）：Q=（+）×1.2×0.6=29.3kN/m;、作用在底層方木上的應力檢算Mmax=ql2/8=29.3×0.62÷8=1.3KN.mmax= Mmax/W=1.3×6÷0.123=4.6Mpa12.0 Mpa強度滿足要求剛度滿足，不必檢算。、腳手架檢算、立主受力圖N1200mm、每平方米受力：(+)×1.2=55.6KN/m2每根立柱受力：55.6KN/m2×0.6×0.6=20K

7、NN=20KNN=40.3KN(可)3、翼緣板段-截面段-截面布置同-截面,檢算略4、其它等截面段按此分部位對應布置。用材：支架上部頂層分配梁：12×12方木 支架上部底層分配梁：12×12方木 卡扣式腳手架：48×3(40+56+40)m邊跨現澆梁段支架檢算一、邊跨現澆梁段支架施工總體方案布置支架是邊跨現澆梁段灌注過程中主要受力結構，邊跨現澆梁段總長11.75m,有9.85m懸出墩頂，支架設置在懸灌副墩一側，支架施工一部分在承臺上進行，一部分需地基處理，支架和墩柱合抱成整體，搭設范圍要比梁的垂直投影范圍大出1m左右，滿堂紅支架的底端墊12*12的方木，基礎為15

8、cm厚C20砼地坪。為確保砼地坪基本平坦，基礎強度達到0.15MP以上,用挖掘機將原土清除30cm夯實后采用三七灰土換填，壓實度大于0.9。C20砼地坪鋪設方木后搭設支架,支架采用外徑4.8cm,壁厚3mm的卡扣式腳手架。以便施工平臺搭設和安裝安全防護設施，并設置足夠的剪力撐，為了抵抗風荷載，可將支架用風纜橫向固定。支架搭設:支架采用外徑4.8cm,壁厚3mm的無縫鋼管腳手架，卡扣連接；腹板處:橫向間距0.5m,縱向間距0.6m,步距 1.2m;中間空心梁變截面段:橫向間距0.7m、縱向間距0.6m,步距1.2m;中間空心梁等截面段:橫向間距0.7m、縱向間距0.6m,步距1.2m;兩側翼緣板

9、:橫向間距0.9m、縱向間距0.6m,步距1.2m。支架上頂托采用上、下兩層分配方木12*12，上層縱放，下層橫放，底模采用剛度較強的組合鋼模。二、現澆支架檢算按墩旁9.85m梁長檢算1、腹板段1-11-1截面段(1)施工荷載、腹板厚55cm,腹板砼高度3.05m,每平米鋼筋混凝土重量為:3.05m*26KN/m3=79.3KN/m2、傾倒新澆混凝土產生的荷載: 2KN/m2、振搗混凝土產生的荷載:2KN/m2、施工機具、人員荷載：2.5K/m2、縱向外模2KN/m2、內模1KN/m2, 每平米底鋼模板重1.5KN/m2,合計按4.5KN/m2計算。、梁底縱橫向兩層12*12方木為:0.6KN

10、/m2、腳手架荷載:6KN/m2（2）、相關部位受力檢算、梁底方木受力檢算、梁底方木層受力圖600qmm、作用在腳手架上層方木上的均布荷載（按12*12方木檢算）：Q=（+）*1.2*0.5=54.2kN/m;、作用在上層方木上的應力檢算Mmax=ql2/8=54.2×0.62÷8=2.4kN.mW=a3/6=2.88×10-4max= Mmax/W=2.4×6÷0.123=8.5 Mpa12.0Mpa強度滿足要求上層方木剛度計算12*12方木F=5ql4/384EI=5×54.2×0.64÷(384×1

11、.0×107×0.124÷12)=0.5mm0.6/400=1.5 mm(可)、腳手架檢算、立主受力圖N1200mm、每平方米受力：(+) ×1.2=116.3KN/m2每根立柱受力：116.3KN/m2×0.5×0.6=34.9KN回轉半徑：=15.95mm長細比：=L/i=1500/15.95=94查表得：=0.55N=A=0.55×4.24mm2×140Mpa=40.4KNN=34.9KNN=40.4 (可)2、空心段-變截面段(1)施工荷載、中間梁內空心段寬5.74m,變截面段底板與頂板合計平均厚度1.2

12、m,每平米鋼筋混凝土重量為:1.2m*26KN/m3=31.2KN/m2、傾倒新澆混凝土產生的荷載: 2KN/m2、振搗混凝土產生的荷載:2KN/m2、施工機具、人員荷載：2.5KN/m2、內頂模加支架1.5KN/m2, 每平米底鋼模板重1.5KN/m2,合計按3KN/m2計算。、梁底縱橫向兩層12*12方木為:0.6KN/m2、腳手架荷載:5KN/m2（2）、相關部位受力檢算、梁底方木受力檢算、梁底方木層受力圖600qmm、作用在腳手架底層方木上的均布荷載（按12*12方木檢算）：Q=（+）×1.2×0.7=34.2N/m;、作用在底層方木上的應力檢算Mmax=ql2/8

13、=32.2×0.62÷8=1.5KN.mmax= Mmax/W=1.5×6÷0.123=5.3Mpa12.0 Mpa強度滿足要求上層方木剛度檢算：12*12方木F=5ql4/384EI=5×44×0.64÷(384×1.0×107×0.124÷12)=0.4mm0.6/400=1.5 mm(可)剛度滿足.、腳手架檢算、立主受力圖N1200mm、每平方米受力：(+)×1.2=43.1KN/m2每根立柱受力：43.1KN/m2×0.6×0.7=18.1KNN=18.1KNN=40.3KN(可)3、空心段-等截面段略。4、翼緣板段-截面段-截面布置同-截面,檢算