1、XXXXX標段支模架搭設方案 審核:審批：浙江省建設投資集團股份2010年5月目 錄一、工程概況：4二、框架結構模板設計4（一）、計算參數信息6（二）、梁模板荷載標準值計算7（三）、梁側模板面板的計算8（四）、梁側模板內外楞的計算9（五）、穿梁螺栓的計算12（六）、梁底模板計算13（七）、梁底支撐的計算15（八）、梁跨度方向鋼管的計算18（九）、扣件抗滑移的計算:20（十）、立桿的穩定性計算:20三、磚混結構模板計算21（一）、參數信息21（二）、模板底支撐方木的驗算:24（三）、帽木驗算:26（四）、模板支架荷載標準值(軸力)計算:28（五）、立柱的穩定性驗算:28（六）、斜撐(軸力)計算:

2、29（七）、斜撐穩定性驗算:30（八）、立桿的地基承載力計算:31四、模板及支模架搭設31五、施工技術質量措施及質量要求33六、模板與支架拆除35七、拆模順序35八、安全生產保證措施36支模架搭設方案一、工程概況：XXX工程位于XX市東北角。東側為XX路，北側為XX路。西側、南側為擬建的XX路、市陌南路。場地中間有一條大致東西向的河流將場地分成南北兩塊。該區域原為老住宅區。該工程主要為5層、18層、25層住宅及部分商業用房。總共有26幢樓房組成。其中1-6#樓為磚混結構五層；7-10#樓為框架結構五層，11-14#樓框架結構25層，7-14#樓共同為1#地下室。15#樓為框架結構25層，地下為

3、自行車庫層，16-19#樓共同為2#地下車庫，其中16、17#樓為框架結構五層，18、19#樓為框架結構18層，20-26#樓為磚混結構五層。總用地面積約45367平方米，總建筑面積為128830平方米。其中地上總建筑面積105018平方米，地下總建筑面積17364平方米。本工程1#地下室底板從自然地坪下4.6米，局部坑中坑8米。自然地坪黃海高程3米，底板面黃海高程-1.25米，底板厚度400mm.承臺深度10001600.設計一層平面框架結構0.000相當于黃海高程4.85米，磚混結構0.000相當于黃海高程6.15米。工程等級二級，耐火等級一級。本工程合同工期為750日歷天。本工程地下室頂

4、板主次梁截面尺寸為4001000mm，300800mm， 不等；地下室頂板厚度為250mm、200mm；地下室頂板標高為-2.3米，底板標高-6.1米。二層以上梁尺寸大多為200400，200500不等。板厚度為110mm，100mm。框架結構標準層層高2.9米，磚混結構標準層層高2.8米。混凝土采用泵送混凝土、機械振搗。二、框架結構模板設計編制依據1、混凝土結構工程施工及驗收規范2、木結構設計規范3、木結構工程施工及驗收規范4、施工圖紙1、基礎模板基礎采用磚砌胎模，采用砼多孔磚，水泥砂漿M10砌筑，內側面采用12水泥砂漿抹面。磚胎模周圍回填土后澆搗混凝土。2、地下室頂板梁支模架計算（取最大梁

5、截面計算）計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。現澆樓板采用十一夾板，在鋼管支架上用86方木350支撐，梁外側用46cm方木500作背楞，但個別梁尺寸特別大的采用46cm方木400作背楞。支模架采用483.5鋼管。支模架立桿間距：地下室部分為600600；標準層梁10001000；標準層板支模架間距為10001000。梁段:L1。 （一）、計算參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度

6、 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.50；梁兩側立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN

7、/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為

8、：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，按5.714h考慮； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高

9、度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板

10、的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.36105 / 7.351

11、04=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =35

12、0/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！（四）、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度

13、設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.541 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要

14、求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.455kN,按照集中

15、荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.922 kNm；其中，F=1/4qh=5.49，h為梁高為1m，a為次楞間距為350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.92106/1.02104 = 189.

16、124 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=5.49kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.221 mm外楞的最大容許撓度值: = 50

17、0/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！（五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最

18、大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（六）、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -

19、 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.000.90=27.54kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.103

20、0.4380.1332=0.054kNm； =0.054106/5.40104=1.002N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.00= 25.85KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 =

21、 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.85133.34/(10095004.86105)=0.012mm；面板的最大撓度計算值: =0.012mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！（七）、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/

22、m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載

23、與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.2560.50.5= 0.131 kN.m；最大應力 = M / W = 0.131106/83333.3 = 1.577 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.577 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.2560.5 = 3.154 kN； 方木受剪應力計算值 = 33153.6/(250100)

24、= 0.946 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.946 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6773.685004 /(10010000416.667104)=0.037mm；方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.037 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支

25、撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撐根數為 n，梁底小橫桿支撐間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N

26、。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3.942 kN；最大彎矩 Mmax=0.726 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.081 mm；最大應力 =0.726106/5080=142.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 142.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!（八）、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中

27、荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.942 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.69 kNm ；最大變形 Vmax = 1.815 mm ；最大支座力 Rmax = 8.476 kN ；最大應力 = 0.69106 /(5.08103 )=135.813 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 135.813 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.815mm小于1000/

28、150與10 mm,滿足要求!（九）、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.476 kN；R 6.40 kN 且R 12.80 kN,所以單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求!故采用雙扣件！ （十）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁

29、兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =8.476 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.5=0.542 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.250(1.50+24.00)=4.590 kN； N =8.476+0.542+0.252+4.59=13.86 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i -

30、 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.

31、25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13859.757/(0.207489) = 136.923 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 136.923 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！三、磚混結構模板計算根據本工程實際1-6#樓磚混結構預采用枇杷撐作為梁板模板支撐，磚混結構層高2.8米，板厚按100mm計算。磚混結構支模架立柱采用圓木，大頭直徑10cm，小頭直徑8cm，立柱間距1米。斜撐采用3040方木，板底采用4060方木支撐，間距300。（一）

32、、參數信息1、模板支架參數橫向間距或排距(m): 1.000；縱距(m): 1.000；模板支架計算高度(m): 2.800；立柱采用圓木:圓木小頭直徑(mm): 80.000；圓木大頭直徑(mm): 100.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔距離(mm)：300.000；方木的截面寬度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：

33、0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C25；每層標準施工天數：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：100.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數板底方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；5

34、、帽木方木參數帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圓木參數立柱圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：10.000； （二）、模板底支撐方木的驗算:本工程模板板底采用方木作為支撐，方木按照連續梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =

35、bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載 q

36、= 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面應力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大應力計算值為9.719N/mm2，小于方木抗彎強度設計值11.000N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算： 截面抗剪強度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.866

37、1.000 = 1.166 kN； 截面受剪應力計算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪強度設計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應力計算值為0.729N/mm2，小于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規范規定，撓度驗算取荷載標準值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大變形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.0001

38、04) = 0.687 mm；方木的最大撓度為0.687mm，小于最大容許撓度4.000mm，滿足要求！（三）、帽木驗算: 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷載q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面慣性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力計算簡圖 經過連續梁的計算得

39、到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大變形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面應力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大應力為 3.158 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11.000 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.107 mm，小于帽木的最大容許撓度 2.000 m

40、m，滿足要求！（四）、模板支架荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8000.0800.10023.870= 0.244 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3

41、 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經計算得到，活荷載標準值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.094+1.42.000 = 6.512 kN；（五）、立柱的穩定性驗算: 穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應力計算值； fc -立柱抗壓強度設計值； A0-立柱截面的計算面積； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比 結

42、果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： i-立桿的回轉半徑，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； = 2200.000/20.000 = 110.000； =2800/(110.000)2) = 0.231； 經計算得到： = 6512.441/(0.2315026.548) = 5.599 N/mm2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應力計算值為5.599N/mm2，小于

43、木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12.000N/mm2，滿足要求！（六）、斜撐(軸力)計算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN（七）、斜撐穩定性驗算:穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,2.273 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木

44、斜撐截面的計算面積； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓構件穩定系數按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；經計算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根據規范規定，

45、用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為3.245 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.200N/mm2，滿足要求！（八）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =18.8/0.25=75.2 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計

46、值 ：N = 18.8 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！四、模板及支模架搭設模板工程應保證其強度和剛度，本工程柱、墻板、梁、現澆板模板均采用多層夾板，以提高施工速度和工程質量，模板在現場木工車間內制作成定型模板。 施工程序：翻樣配模放線承重支架搭設柱、剪力墻模板就位安裝梁模支撐現澆板鋪設補洞、修整自檢驗收砼澆搗。本工程柱、墻板、梁采用（現場加工）定型木模，平板、豎向板均采用十一夾板，支模排架（承重架）采用48鋼管扣件連接，樓層模板支撐采用扣件式鋼管滿堂排架，采用外徑48、壁厚3.8mm鋼管作支架及加固。模板支撐系統排列根

47、據施工圖平面尺寸及有梁式全現澆的特點及根據荷載而定，為保證樓面板及梁不發生下沉等現象，局部間隔式梁處要對稱，采用雙扣件以作保險。并設剪刀撐，掃地桿等。支撐系統完工后，隨即安裝梁底及鋪設樓面板。所有模板按部位支撐完畢，垂直度用線錘校正復核，水平拉墻線復核。驗收合格后方可轉入下一道工序。柱模板的頸部用木模拼接作好梁柱節點，由梁底標高控制柱模頂標高。1、柱支模柱是結構最關鍵部位，柱所在平面軸線上的位置及截面尺寸應仔細復核。柱子的垂直度必須嚴格核準，保證柱的垂直度和穩固。必須是支模架牢固，縱橫水平大橫桿和剪刀撐的密度，應重視。關于開門子板，清理木屑雜物，難度較大，先在的模板是整體大塊模板。故木工支模前

48、，必須清掃沖洗柱根部的雜物等，模板支好后，垃圾清理注意不要掉入柱墻內。一般情況下柱根不開清洗洞。2、梁支模在施工樓層結構時，第一道工序是彈線搭設支模架，支模架立桿的間距取決于梁底模立桿的橫向和縱向間距，是支模架的主要參數。1）立桿間距模板支撐必須嚴格把關，逐排逐根檢驗，支模架用483.5mm鋼管扣件搭設。主梁下支模立桿間距為7001000；排木間距250；在平面上立桿的布置，要求橫成行，縱成列，井字形成林。2）橫向牽桿。橫向牽桿一般情況有三道左右，頂部在梁底，根部在地壟（掃地桿）中間再加上12道。豎向間距約為1.5米左右，立桿的根部牽杠（地壟）在二根立桿的跨中，加以成對木楔塞緊。樓板上立桿必須

49、用20mm厚木板，250250做墊木。3）立桿的夾頭：梁高大于600時，梁底用雙夾頭。梁高小于600時，隔一根布置雙夾頭的原則。4）防止位移：為了防止整體框架模板的位移設置水平導桿和剪刀撐體系，縱橫向水平導桿豎向和水平向間距均不宜小于1.5米，縱橫向剪刀撐的水平間距不宜大于6米，沿四側的邊柱必須設置剪刀撐，對四角應有加強的抱角支撐。5）立桿成線：支模立桿在上下樓層保持同一中心線，以利荷載的傳遞。6）側模固定：梁的側模設置長的橫楞和短的豎楞，豎楞的間距一般為900，當梁高大于600時，在梁的兩側除有側模方木或鋼管支撐以外，在梁的中部應有穿過梁內部的對銷螺桿套塑料套管，并視梁的高度相應增加。7）梁的起拱與降模 梁的起拱高度對跨度不小于4M的起拱高度為12， 注意樓體踏步尺寸按裝飾厚度錯開，以保證裝飾后的樓體踏步頂面對齊。3、板支模樓板支模時先鋪設四周模板與梁模、柱、剪力墻模連結，然后再鋪中間模板。踏步高度要求一致，特別是最一下步和最上一步。樓板上的衛生間標高要降低20，周邊