1、.滄口航道橋承臺大體積混凝土施工方案一、工程概況滄口航道橋索塔承臺為帶圓角的矩形承臺，長67.5m，寬17.0m，厚5.0m，采用Ca35混凝土，計5449m3（單個）；輔助墩承臺為帶圓角的矩形承臺，長47.5m，寬11.5m，厚4.0m，采用Ca35混凝土，計2168m3（單個）；過渡墩承臺為帶圓角的矩形承臺，長17.0m，寬11.5m，厚4.0m，采用Ca35混凝土，計765m3（單個）。索塔承臺的施工時間為10月份，根據青島的氣候條件和溫度變化規律，此時的氣溫已不高，其他承臺時間10月份12月份進行，相對時間較晚，溫度較低，溫控較容易。二、施工準備1、場地準備鋼套箱下放封底完成后，及時進

2、行割除護筒，破除樁頭，找平封底混凝土頂面。2、生產準備2.1、原材料 砂石料、水泥等原材料必須是經監理檢測認可的產地或廠家，并嚴格按照規范和監理要求的檢測頻率和檢測手段進行檢測，確保原材料合格。2.2、機械、設備和本項工程相關的所有機械設備必須提前完成檢查和調試，并確保在施工中能夠正常運作。本項工程所用到的主要機械設備如下：（此處只列出施工現場機械設備，不包括后方鋼筋加工廠，木工加工廠等后方施工機械）序號機械設備名稱型號數量備注1龍門吊機50T22砼汽車泵2砼澆筑3混凝土拖式泵80m3/h2砼澆筑4儲料漏斗12m34砼澆筑5罐車8m38砼澆筑6風鎬8套破樁頭7空壓機6m348發電機200kw2

3、臺備用2.3、試驗室混凝土原材料的選擇：為減少混凝土水化熱，需要優化混凝土配合比。具體方法：選用性能穩定、減水率大、能提高混凝土和易性并具有緩凝作用的高效減水劑；碎石選用級配良好的機制碎石；砂選用細度模數較大的中粗沙，而且適當加大；按比例摻加一定數量的粉煤灰和礦粉。配合比選用原則：符合規范要求前提下，盡量減少水泥用量，采用“雙摻”技術，增大粉煤灰和礦粉用量，改善混凝土和易性、可泵性，初凝時間控制在6小時以上。經過精心選擇和對比試驗，確定混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質量比

4、）3、技術準備3.1、技術培訓和技術交底在施工前，按照公司和項目部的相關規定，對技術人員和施工人員進行專項技術培訓。按規定層層進行技術交底。由總工主持對施工技術人員和管理人員進行技術交底；由工程部會同施工隊技術員對班組長進行技術交底；由班組長對所屬人員進行技術交底。3.2、安全培訓根據公司規定，在施工前，要對全體員工做針對性的安全知識培訓和再教育。三、鋼筋施工1、承臺鋼筋直徑25mm及以上的鋼筋采用滾軋直螺紋連接，其它鋼筋采用搭接或者焊接連接。找平完成后，首先將樁樁基鋼筋予以整理成型，并將鋼筋表面的混凝土雜物清除干凈。再按照設計圖紙和有關規范要求進行鋼筋綁扎。進場鋼筋鋼筋保證表面潔凈，如有油污

5、銹蝕等應清除。還須按規定進行分批驗收，并取樣送試驗室，檢驗合格后方可用于工程中。按施工圖要求將鋼筋排列標記作好，以保證成型鋼筋綁扎規則、美觀。鋼筋綁扎后對規格、數量、排距、尺寸、標高、綁扎方式、保護層厚度進行檢查，確保符合規范要求。綁扎順序：承臺鋼筋分2次綁扎成型，第1次綁扎高度為2.0m，所有架立鋼筋高于2.0m的位置均做防腐處理，并暫時連接成整體，待第一次混凝土澆注完成達到一定強度后再綁扎完成剩余鋼筋。2、預埋鋼筋根據塔座和塔柱鋼筋在承臺內的預埋部分位置，采用點焊在承臺鋼筋上的方法仔細預埋固定（綁扎塔柱鋼筋前，要用全站儀放出塔柱的中心，并經監理復核合格后方可綁扎）。鋼筋綁扎完畢，組織驗收，

6、并做好驗收記錄，并報監理復查，經監理同意后方可進行下道工序施工。3、注意事項：扎絲頭不得深入鋼筋保護層內；如果承臺鋼筋和鉆孔灌注樁鋼筋發生沖突，可以適當避讓；保護層厚度采用混凝土墊塊控制；陰雨天氣時，特別注意不能污染鋼筋，人員上下腳下不能沾泥土，鋼筋和其它物件上下承臺不能和海水直接接觸；預埋鋼筋露出承臺部分需要防腐處理。四、模板承臺模板直接使用防撞鋼套箱做模板。五、混凝土施工1、拌和和運輸混凝土由拌和站集中拌和，砼罐車運輸。混凝土澆筑前，由專業試驗人員測定砂的含水量，確定現場施工用配合比，并報監理批準。為保證砼的連續澆筑，必須保證有足夠的拌和能力和運輸能力，澆筑前，除項目部自有的2臺拌和站外，

7、還要和相鄰的標段的拌和站聯系備用，另外組織8臺砼運輸罐車，索塔承臺采用2輛砼汽車泵進行澆筑，2臺混凝土拖式泵備用，輔助墩和過渡墩采用2臺混凝土拖式泵進行澆注。配備2臺發電機防備突然停電。為保證泵送砼的和易性，砼攪拌時間不能小于120s。2、砼澆筑索塔、過渡墩承臺澆注混凝土前，搭設澆注平臺，過渡墩承臺澆注混凝土前加寬棧橋至12m，做澆注平臺。現場對混凝土的和易性及坍落度要嚴格控制，杜絕隨意加水的現象。為保證澆筑質量，采用“多點布料、薄層澆筑、逐漸覆蓋、一次到頂、局部補充”的薄層澆筑方法。在初凝時間內上層混凝土必須覆蓋下層混凝土且分層厚度不大于30cm。大流動性混凝土在澆筑、振搗過程中，如出現少量

8、的泌水或浮漿要及時排出。每一個下料點用4臺50型振動棒進行振搗，振搗時間控制在1015S間，振搗標準為表面泛漿，不再下降，平坦且不冒氣泡為止（要加強對預埋鋼筋處的振搗），振搗器避免與鋼筋和預埋件接觸；每層砼澆筑的間隔時間不得大于砼的初凝時間；振搗時，振動棒要深入下層砼510cm左右。設置多個下料點，為減少混凝土的離析。澆注第2次混凝土時，將下料口處鋼筋拆開，在澆筑到頂層后再進行綁扎到位。混凝土澆筑完后，立即進行表面整平處理，為了避免出現收縮裂紋，采用二次收漿處理。承臺表面進行壓光處理，但塔座（墩身）部分除外（粗糙面）。2.1、澆注順序和布料63、64#主墩承臺豎向分2層澆注，一次澆注2m，21

9、80 m3，二次澆注3m，3269 m3，從一側分梯次進行澆注；62、65#輔助墩承臺采用豎向分2層，每層澆注2m，1084 m3，從一側分梯次進行澆注；61、65#過渡墩承臺采用豎向分2層，每層澆注2m，每次澆注382.5m3，從一側分梯次進行澆注。索塔承臺的2臺汽車泵覆蓋整個承臺面積，采用29點布料，澆注平臺長42m，寬12m。見下圖：索塔承臺澆注平面圖輔助墩、過渡墩采用混凝土拖式泵澆注混凝土，自制的儲料斗儲存混凝土，并能5點同時布料。見下圖：輔助墩承臺澆注平面圖過渡墩承臺澆注平面圖儲料斗圖3、注意事項：3.1、底板鋼筋要下去人振搗，特別要注意鉆孔灌注樁深入承臺的部分、塔柱預埋部分的砼的振

10、搗，因為這些部位鋼筋密集，要防止漏振；3.2、澆注混凝土前，根據氣象資料，在天氣較好的時候澆注，避開大雨、雷電、大風等惡劣天氣。六、大體積混凝土溫控措施1、溫控措施的基本原理1.1、溫控的主要方法：目前大體積混凝土的溫控措施為“內降外保”。內部降溫主要措施是水冷卻法降溫，冷卻水管可采用無縫鋼管或塑料管；外部保溫主要為覆蓋保溫并灑水養護。1.2、溫控的主要目的：采取各種措施減少混凝土水化熱的絕對升溫，降低內外溫差，減少溫度應力的產生，防止由溫度應力產生的裂縫；1.3、溫度應力裂縫原理：混凝土具有熱脹冷縮性質，當外部環境或結構內部溫度發生變化，混凝土將發生變形，若變形遭到約束，則在結構內將產生應力

11、，當應力超過混凝土抗拉強度時即產生溫度裂縫。溫度裂縫區別其它裂縫最主要特征是將隨溫度變化而擴張或合攏。2、溫控措施試驗及結果本合同段的主墩承臺體積較大，為了避免溫度裂縫的產生，優化溫控措施方案，在非通航孔橋承臺進行了溫控試驗，試驗結果如下：在非通航孔橋承臺采用塑料降溫管，海水循環的方法降溫，降溫管的布設，水平按環形布設，間距為60cm，豎向分4層，每層為一個循環單元，各設1個進水管和出水管。降溫管布設圖l 試驗的相關參數：大氣溫度22，混凝土入模溫度28。l 結果：數據結果見“表2、測溫結果”。l 結論：由表2的結果得知，承臺內的最高溫度值出現在澆注完成后的第2天，內部溫度峰值為62，最大溫差

12、為18，無裂縫產生，試驗成功。l 本方法的優缺點：優點：塑料管布設較便捷，在承臺內沒有接頭，海水的溫度基本恒定且溫度較低，不需要水箱，循環水溫能保證。缺點：循環水需要過濾，防止海水中的雜物堵塞水管。3、方案比選在方案初步階段，也曾考慮使用鋼管作為降溫管，水箱內加冰屑的方法，由于冰屑為購買品，且現場不易保存，水箱的容積也有限，加冰屑受限，水箱內的水溫很快被升高，降溫效果不理想。經綜合分析，加上在非通航孔橋承臺成功的經驗，通航孔橋承臺大體積混凝土降溫措施采用塑料降溫管循環海水的方法。4、承臺大體積混凝土的溫控措施4.1、降溫管布設圖根據承臺混凝土的水化熱計算，進行降溫管布置（根據水化熱計算和非通航

13、孔橋承臺降溫管布設形式設置）。水平按環形布設，間距為60cm，豎向分層，基本間距為60cm，每層為一個循環單元，各設1個進水管和出水管。降溫管不易過長，控制在100m以內，斷開處增設進、出水管，進出水管設置在塔座范圍內。索塔承臺降溫管布設采用水平分6塊，豎向分6層布置。索塔承臺降溫管布設圖輔助墩降溫管水平分5塊，豎向分4層布置。輔助墩承臺降溫管布置圖過渡墩降溫管水平分1塊，豎向分4層布置。過渡墩承臺降溫管布置圖降溫管布設注意事項：、不允許在承臺內設置接頭；、降溫管單根長度不大于100m，當大于100時需斷開，增加進、出水口，保證降溫效果；、降溫管的間距誤差不大于5cm；、每個進水口配備一臺水泵

14、；、進、出水管均放置在承臺混凝土外側，不得將海水灑漏在承臺內。4.2、溫度測量、記錄與控制當承臺澆注至降溫管位置時，冷卻水開始循環，并進行記錄。在承臺內設置測溫管，每組測溫管設置3根， 1#距承臺頂20cm、2#豎向中心、3#距承臺底1/4處。測溫采用水銀溫度計，測溫頻率：澆筑72小時以內1次/2小時，逐漸減少到5天后的1次/6小時，作好記錄，通過分析，調整循環水流量大小。施工時注意要把管口用膠帶紙密封好，高出承臺一定高度；在測溫過程中要保護好，防止堵塞管口影響測量。當承臺內部外溫度差小于25且恒定時，停止循環水。4.3、混凝土水化熱計算承臺混凝土施工時間安排在08年10月12月份進行，水化熱

15、計算按高溫季節和低溫季節計算。4.3.1、高溫季節陸地最高溫度考慮為：25,最低溫度考慮為20。所有公式均參考路橋施工計算手冊。、混凝土入模溫度控制大體積混凝土在高溫季節施工，控制混凝土裂縫和溫度應力的主要途徑是減少水泥水化熱、控制混凝土的絕對升溫值和內外的溫度差。混凝土的入模溫度影響混凝土的絕對升溫值和內外溫度差，控制混凝土的入模溫度不超過28。1、混凝土拌和物的最終溫度混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質量比）。拌和水溫采用加冰屑控制到10，水泥出倉的溫度為60，礦粉和粉

16、煤灰的出倉溫度為40，骨料的溫度為20。=其中：為混凝土合成后的溫度； 為水泥、砂、石的干燥質量； 為拌和加水的質量（不包括骨料中的含水）； 為水泥、砂、石、水裝入拌和機時的溫度； 為砂、石的含水率（可不計）； 為水泥及骨料的比熱，取0.92KJ/KgK； b、B為水泥的比熱及溶解熱，當骨料溫度0時，b=4.19、B=0；當骨料溫度0時，b=2.09、B=335；2、混凝土拌和物在攪拌過程中的熱量損失 為室外溫度3、混凝土運輸至成型的溫度損失 為混凝土從攪拌機中倒出的溫度,取值為(29.31-0.69=28.62)所以混凝土的入模溫度為：=29.31-0.69-1.02=27.6。盡可能減小混

17、凝土的入模溫度，可以有效控制混凝土內部溫度峰值。、大體積混凝土的裂縫控制大體積混凝土施工的溫度控制計算，考慮兩種溫度應力，都應該滿足混凝土抗裂的要求。l 混凝土內外溫差引起的內力(混凝土同一時間點橫向溫差)；l 混凝土溫度收縮應力(不同時間點的縱向溫差)。現就兩種應力進行計算：1、混凝土澆筑前裂縫控制施工計算a、綜合數據擬定、混凝土配合比承臺混凝土采用Ca35, 用525號普通水泥,水泥用量為164kg。水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質量比）混凝土中摻加了粉煤灰后，理論上水化熱能降低102

18、0。本次計算按不降低計算，保留一定的安全儲備。礦粉按照水泥的水化熱計算。、基本數據取定與計算水泥水化熱：Q=461J/kg；混凝土比熱：C=0.96J/kgK；混凝土質量密度：=2305kg/m3。混凝土的彈性模量: E（c）=3.15×104MPa標準狀態下極限收縮值：b、各齡期應力計算 因為混凝土一般在天水化熱溫度達到最高，故需叢混凝土具有兩天齡期時開始計算其溫度應力。在溫度上升階段,混凝土的彈性模量較低,約束應力較小,故不必考慮其溫度上升階段的裂縫問題。混凝土內外溫差應力計算采用相應抗拉強度標準值，而縱向混凝土溫度收縮溫差引起的應力采用抗拉強度設計值，并考慮1.15的安全系數，

19、因為其產生的是必須避免的貫通性裂縫。、2天齡期后應力計算2天齡期混凝土的抗拉強度值為：考慮1.15安全系數的抗拉設計強度:天齡期對應的彈性模量為：混凝土內外溫差引起的應力 上式中為對應齡期混凝土的彈性模量 為混凝土線膨脹系數，取1×10-5 T0為混凝土內外溫差 為混凝土的泊松比，取0.15 為混凝土的徐變松弛系數，取0.593當y與h相等時，在滿足最大抗裂強度（0.69Mpa）時，混凝土表面與混凝土中心的允許最大溫差為：該溫度包括了混凝土在兩天齡期時的收縮變形當量溫差，實際控制時應減去該溫度值。混凝土溫度收縮引起的約束應力混凝土d齡期水化熱絕熱溫度及最大的水化熱絕熱溫度為:經查路橋

20、施工計算手冊P286,表9-86，混凝土收縮變形相應系數為：M1：水泥品種，普通水泥為1.0；M2：水泥細度，水泥細度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武巖為1.13；M4：水灰比，水灰比為0.34，取值為0.91；M5：水泥漿量，水泥漿量為14，取值為0.90；M6：齡期，2天齡期取值為1.11；M7：環境相對濕度，濕度為85，取值為1.30；M8：水平半徑的倒數為構件截面周長與截面積之比為0.14，取值為0.98；M9：操作方法，機械振搗取值為1.0；M10：配筋率，取值為0.76；則2天齡期混凝土的收縮變形值為:混凝土2d收縮當量溫差為:露天養護期間，混凝土入模溫度仍為：27.6

21、,2天齡期海上出現的最低氣溫考慮為15,則2天后混凝土的最大綜合溫差為:基礎混凝土產生的降溫收縮應力為：其中：為相應齡期混凝土徐變影響的松弛系數，取0.3 R為混凝土的外約束系數，為一般地基，取0.32混凝土的內外橫向溫差為：綜上，由計算知混凝土內外溫差控制在21.36時不會出現表面裂縫，基礎在露天養護2天時，混凝土不會出現溫度收縮裂縫（貫通裂縫）。、同理計算2天齡期以后混凝土拉應力見下表由上表可以看出：當混凝土達到8天齡期計算狀態時：基礎混凝土產生的降溫收縮應力為：1.43<1.50 Mpa(不安全)，此時就需采取保溫養護措施，提高混凝土穩定后的表面溫度，減小最大綜合溫差。 從以上計算

22、分析可知，混凝土溫度收縮應力只與入模溫度、混凝土水化熱溫升值、混凝土達到穩定后的最低溫度、外約束條件有關。而混凝土內外溫差應力只與混凝土中心與表面的溫差值有關，且該溫差值正好符合規范溫差要求：混凝土內外溫差不大于2530,從計算結果可知，內外溫差允許值正好在這一范圍內。由于實際混凝土最高溫度值在天齡期時出現，故此時最容易出現內外溫差超限情況，此后溫差都較此時小。故實際施工時，我部仍然按25溫差值控制。在計算保溫層時，也按照25溫差標準控制。3、混凝土內部最高溫度的估算、混凝土內部最高溫度估算最大絕熱溫升值 入模溫度為27.6時，最高溫升值為27.6+78.3=105.9 達到最大溫升值時，混凝

23、土表面的最低允許溫度為： 、降溫計算當混凝土達到8天齡期時，溫度收縮應力大于混凝土的允許拉應力，必須采取降溫措施，采用循環水冷卻降溫。使8天齡期的溫度收縮應力小于混凝土的允許拉應力，即：(8)1.43MPa1.43MPa 即，8天齡期時，理論最大溫差為82.41，需要降溫為：以上，為安全，增大安全系數，降低5。混凝土的水化反應在27d天最大，取5d（120h），進水管水溫取20，根據熱傳導定律（c1m1t1=c2m2t2），冷卻管的水流量a應滿足： 其中：:水的比熱，J/K，取值4.2 J/K，C:混凝土取0.96 J/K；M質量，t；混凝土質量取最大承臺的質量，取7540t。t溫度增量，。4

24、.2×a×120×80.90.96×7540×5a0.89（m3/h）、降溫管管徑計算：假定降溫管內水流速度為0.5m/s，降溫管的半徑為r，3.14×r2×0.5×36000.89r12.5mm，降溫管直徑為25.0mm。施工時采用直徑為33mm的塑料管。 、保溫材料厚度計算：保溫材料導熱系數，此處采用單向土工布；取值為0.06：養護期間大氣平均溫度，取值為15；：混凝土表面溫度，取值為80.9；：混凝土水化熱最高溫度，取值為98.83；：混凝土的導熱系數，取值為3。：傳熱修正系數，取值為1.2；：混凝土承臺厚度

25、，取值為300cm。根據計算,應采用2層土工布，厚10mm，進行覆蓋灑水養護。在實際施工后，再根據實測溫度計算溫度收縮應力，分臺階進行驗算。4.3.2、低溫季節陸地最高溫度考慮為：10,最低溫度考慮為5。所有公式均參考路橋施工計算手冊。、混凝土入模溫度控制大體積混凝土在高溫季節施工，控制混凝土裂縫和溫度應力的主要途徑是減少水泥水化熱、控制混凝土的絕對升溫值和內外的溫度差。混凝土的入模溫度影響混凝土的絕對升溫值和內外溫度差，主要控制混凝土的內外溫度差。1、混凝土拌和物的最終溫度混凝土的配合比為：水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：64

26、5：160：5.17：0.141（質量比）。拌和水溫10，水泥出倉的溫度為60，礦粉和粉煤灰的出倉溫度為40，骨料的溫度為10。=其中：為混凝土合成后的溫度； 為水泥、砂、石的干燥質量； 為拌和加水的質量（不包括骨料中的含水）； 為水泥、砂、石、水裝入拌和機時的溫度； 為砂、石的含水率（可不計）； 為水泥及骨料的比熱，取0.92KJ/KgK； b、B為水泥的比熱及溶解熱，當骨料溫度0時，b=4.19、B=0；當骨料溫度0時，b=2.09、B=335；2、混凝土拌和物在攪拌過程中的熱量損失 為室外溫度3、混凝土運輸至成型的溫度損失 為混凝土從攪拌機中倒出的溫度,取值為(21.5-1.84=19.

27、66)所以混凝土的入模溫度為：=21.5-1.84-2.72=16.94。、大體積混凝土的裂縫控制大體積混凝土施工的溫度控制計算，考慮兩種溫度應力，都應該滿足混凝土抗裂的要求。l 混凝土內外溫差引起的內力(混凝土同一時間點橫向溫差)；l 混凝土溫度收縮應力(不同時間點的縱向溫差)。現就兩種應力進行計算：1、混凝土澆筑前裂縫控制施工計算a、綜合數據擬定、混凝土配合比承臺混凝土采用Ca35, 用525號普通水泥,水泥用量為164kg。水泥：礦粉：粉煤灰：砂：碎石1：碎石2：水：減水劑：引氣劑=164：212：94：754：276：645：160：5.17：0.141（質量比）混凝土中摻加了粉煤灰和

28、礦粉后，理論上水化熱能降低1020。本次計算按不降低計算，保留一定的安全儲備。礦粉為水泥的、基本數據取定與計算水泥水化熱：Q=461J/kg；混凝土比熱：C=0.96J/kgK；混凝土質量密度：=2305kg/m3。混凝土的彈性模量: E（c）=3.15×104MPa標準狀態下極限收縮值：b、各齡期應力計算 因為混凝土一般在天水化熱溫度達到最高，故需叢混凝土具有兩天齡期時開始計算其溫度應力。在溫度上升階段,混凝土的彈性模量較低,約束應力較小,故不必考慮其溫度上升階段的裂縫問題。混凝土內外溫差應力計算采用相應抗拉強度標準值，而縱向混凝土溫度收縮溫差引起的應力采用抗拉強度設計值，并考慮1

29、.15的安全系數，因為其產生的是必須避免的貫通性裂縫。、2天齡期后應力計算2天齡期混凝土的抗拉強度值為：考慮1.15安全系數的抗拉設計強度:天齡期對應的彈性模量為：混凝土內外溫差引起的應力 上式中為對應齡期混凝土的彈性模量 為混凝土線膨脹系數，取1×10-5 T0為混凝土內外溫差 為混凝土的泊松比，取0.15 為混凝土的徐變松弛系數，取0.593當y與h相等時，在滿足最大抗裂強度（0.69Mpa）時，混凝土表面與混凝土中心的允許最大溫差為：該溫度包括了混凝土在兩天齡期時的收縮變形當量溫差，實際控制時應減去該溫度值。混凝土溫度收縮引起的約束應力混凝土d齡期水化熱絕熱溫度及最大的水化熱絕

30、熱溫度為:經查路橋施工計算手冊P286,表9-86，混凝土收縮變形相應系數為：M1：水泥品種，普通水泥為1.0；M2：水泥細度，水泥細度5000，取值1.35；M3：骨料成分，玄武巖為1.13；M4：水灰比，水灰比為0.34，取值為0.91；M5：水泥漿量，水泥漿量為14，取值為0.90；M6：齡期，2天齡期取值為1.11；M7：環境相對濕度，濕度為85，取值為1.30；M8：水平半徑的倒數為構件截面周長與截面積之比為0.14，取值為0.98；M9：操作方法，機械振搗取值為1.0；M10：配筋率，取值為0.76；則2天齡期混凝土的收縮變形值為:混凝土2d收縮當量溫差為:露天養護期間，混凝土入模

31、溫度仍為：16.94,2天齡期海上出現的最低氣溫考慮為5,則2天后混凝土的最大綜合溫差為:基礎混凝土產生的降溫收縮應力為：其中：為相應齡期混凝土徐變影響的松弛系數，取0.3 R為混凝土的外約束系數，為一般地基，取0.32混凝土的內外橫向溫差為：綜上，由計算知混凝土內外溫差控制在21.36時不會出現表面裂縫，基礎在露天養護2天時，混凝土不會出現溫度收縮裂縫（貫通裂縫）。、同理計算2天齡期以后混凝土拉應力見下表由上表可以看出：當混凝土達到9天齡期計算狀態時：基礎混凝土產生的降溫收縮應力為：1.48<1.58 Mpa(不安全)，此時就需采取保溫養護措施，提高混凝土穩定后的表面溫度，減小最大綜合溫差。 從以上計算分析可知，混凝土溫度收縮應力只與入模溫度、混凝土水化熱溫升值、混凝土達到穩定后的最低溫度、外約束條件有關。而混凝土內外溫差應力只與混凝土中心與表面的溫差值有關，且該溫差值正好符合規范溫差要求：混凝土內外溫差不大于25-30,從計算結果可知，內外溫差允許值正好在這一范圍內。由于實際混凝土最高溫度值在天齡期時出現，故此時最容易出現內外溫差超限情況，此后