1、1、JB/T4730.3-2005標準一般要求中,探傷儀工作頻率由原來的15MHz改為0.510MHz,主要考慮哪些因素?主要考慮以下幾點:(1使用范圍擴大到金屬材料制鍋爐、壓力容器及壓力管道(2增加了在用承壓設備無損檢測的技術要求(3增加了奧氏體不銹鋼和雙相不銹鋼鋼板的超聲檢測內容;增加鋁及鋁合金板材、鈦及鈦合金板材超聲檢測內容;統一爆炸和軋制復合鋼板超聲檢測內容(4將焊縫超聲檢測厚度范圍擴大到6400mm;增加鋼焊縫超聲檢測等級分類的內容;增加T型焊縫超聲檢測內容,以及奧氏體不銹鋼焊縫的超聲檢測內容(5增加壁厚大于或等于4.0mm,外徑為32159mm或壁厚4.06mm,外徑大于或等于15

2、9mm的鋼制壓力管道環焊縫超聲檢測內容;增加壁厚大于或等于5mm,外徑為80159mm或壁厚5.08mm,外徑大于或等于159 mm 的鋁及鋁合金接管環焊縫超聲檢測內容(6增加了對壁厚小于3倍近場區工件材質衰減系數公式的修正因此JB/T4730.3 -2005超聲部分將探傷儀工作頻率由原來的15 MHz改為0.510MHz2、JB/T4730.3-2005標準對探傷儀、探頭和系統性能各有哪些規定?(1探傷儀性能a工作頻率:0.5MHz10MHzb垂直線性:在熒光屏滿刻度的80%范圍內呈線性,誤差不大于5%c水平線性:誤差不大于1%d率減器:80dB以上連續可調,步進級每檔不大于2dB,精度為任

3、意相鄰12dB誤差在±1dB以內,最大累計誤差不大于1dB(2探頭a晶片面積一般不應大于500mm2,且任一邊長原則上不大于25mmb單斜探頭聲束軸線水平偏離角不應大于2°,主聲束垂直方向不應有明顯的雙峰(3超聲探傷儀和探頭的系統性能a在達到所探工件的最大檢測聲稱時,其有效靈敏度余量應不小于10dBb儀器和探頭的組合頻率與公稱頻率誤差不得大于±10%c儀器和直探頭組合的始脈沖寬度(在基準靈敏度下對于頻率為5MHz的探頭,寬度不大于10mm對于頻率為2.5MHz的探頭,寬度不大于15mmd直探頭的遠場分辨力應不小于30dB斜探頭的遠場分辨力應不小于6dB3、超聲檢測

4、時,對靈敏度的補償有幾種?一般有三種:(1耦合補償:在檢測和缺陷定量時,對由表面粗糙度引起的耦合損失進行補償(2率減補償:在檢測和缺陷定量時,對材質率減引起的檢測靈敏度下降和缺陷定量誤差進行補償(3曲面補償:對檢測面是曲面的工件,采用曲率半徑與工件相同或相近的對比試塊,通過對比試驗進行曲面補償4、JB/T4730.3-2005標準對缺陷類型識別是如何規定的?JB/T4730.3-2005標準對缺陷類型主要分為點狀缺陷、線性缺陷、體積狀缺陷、平面狀缺陷和多重缺陷五種。缺陷類型的概念在國內主要由CVDA-84壓力容器缺陷評定規范提出,是進行斷裂力學計算的基本依據和主要參數。為了滿足在用承壓設備的檢

5、驗和斷裂力學計算的最低要求,標準在附錄L中對缺陷類型識別進行詳盡的規定。缺陷識別是通過探頭從兩個方向掃查(即前后和左右掃查,觀察其回波動態波形來進行的。缺陷類型只用單個探頭或單向掃查識別是不太可能的,一般采用一種以上聲束方向作多種掃查,包括前后、左右、轉動和環繞掃查等,通過對各種超聲信息綜合評定來進行缺陷類型識別。5、JB/T4730.3-2005標準對缺陷定性和缺陷性質估判是如何規定的?目前在無損檢測行業對缺陷定性的理解就是準確判定原材料、零部件和焊接接頭缺陷的性質(氣孔、夾渣、未焊透、未熔合、裂紋等。但由于A型脈沖反射式超聲檢測方法的檢測參數主要是回波波幅和聲波傳播的時間,僅根據上述兩個參

6、數,要想準確地判定缺陷的性質是有很大的困難的,為了保證JB/T4730.3-2005標準能滿足實際工程項目對缺陷定性定量的要求,因此JB/T4730.3-2005標準在對缺陷類型識別的基礎上,規定了缺陷性質估判依據:a工件結構與坡口形式b母材與焊材c焊接方法和焊接工藝d缺陷幾何位置e缺陷最大反射回波高度f缺陷定向反射特性g缺陷回波靜態波形h缺陷回波動態波形同時標準又規定了缺陷性質估判程序:a反射波幅低于評定線或按本部分判斷為合格的缺陷原則上不予定性b對于超標缺陷,首先應進行缺陷類型識別,對于可判斷為點狀的缺陷一般不予定性c對于判定為線狀、體積狀、面狀或多重的缺陷,應進一步測定和參考缺陷平面、深

7、度位置、缺陷高度、缺陷各向反射特性、缺陷取向、缺陷波形、動態波形、回波包絡線和掃查方法等參數,同時結合工件結構、坡口形式、材料特性、焊接工藝和焊接方法進行綜合判斷,盡可能定出缺陷的實際性質6、為什么JB/T4730.3-2005標準中增加在用承壓設備的超聲檢測內容?隨著國民經濟的高速發展,在用設備的數量和使用范圍已經達到相當規模,由于其使用工況多為高溫高壓、低溫高壓,通常盛裝易燃易爆、有毒或強腐蝕介質,一旦破壞將產生及其嚴重的后果,基于上述情況,原勞動部鍋爐監察局以勞鍋字1990年2月3號文發布在用壓力容器檢驗規程(下稱“檢規”進行嚴格的技術監督和管理,以保證在用設備的安全運行由于“檢規”在表

8、1和表2對于射線透照的評定級別相對JB4730.3-94標準有較大的放松,同時在表3和對壓力容器缺陷評定的條文中涉及到缺陷的定性和自身高度測定,這兩項參數到目前為止在國內所有無損檢測標準中都沒有相應的規定,給在用承壓設備檢驗帶來很大的困難。同時新頒布的在用工業管道檢驗規程、壓力容器定期檢驗規程對此也有類似要求。為了促進科學技術的發展,保障在用承壓設備的安全使用,國家質量技術監督檢驗檢疫總局以及全國鍋爐、壓力容器標準化技術委員會均明確指出,要在JB/T4730-2005標準修訂中加入在用承壓設備無損檢測的內容。7、JB/T4730.3-2005標準規定的標準試塊有哪些?標準試塊是指本標準規定的用

9、于儀器探頭系統性能校準和檢測校準的試塊,JB/T4730.3-2005標準采用的標準試塊有:(1鋼板用標準試塊:CB、CB(2鍛件用標準試塊:CS、CS、CS(3焊接接頭用標準試塊:CSK-A 、CSK-A、CSK-A、CSK-A8、對比試塊的厚度應如何確定?對比試塊是用于檢測校準的試塊;對比試塊的外形尺寸應能代表被檢工件的特征,試塊厚度應與被檢工件的厚度相對應。如果涉及到兩種或兩種以上不同厚度部件焊接接頭進行檢測時,試塊的厚度應由其最大厚度來確定。9、鋼板檢測板厚大于探頭的三倍近場區時,如何用底波來校準靈敏度?板厚大于等于探頭的三倍近場區時,可取鋼板無缺陷完好部位的第一次底波來校準靈敏度,第

10、一次反射波高調整到滿刻度的50%作為基準靈敏度。其結果應和板厚大于20mm時,CB試塊5平底孔第一次反射波高調整到滿刻度的50%的基準靈敏度相一致10、鋼板檢測時,何種情況需采用第二次缺陷波和底波來評定缺陷?當板厚較薄需采用第二次缺陷波和第二次底波來評定缺陷時,考慮到多次迭加效應的影響,此時基準靈敏度應以相應的第二次反射波來校準。11、厚度小于20mm鋼板超聲檢測時,為何必須采用雙晶直探頭?儀器和探頭組合的始脈沖寬度(在基準靈敏度下:對于頻率為5MHz的探頭,寬度不大于10mm;對于頻率為2.5MHz的探頭,寬度不大于15mm。這樣大的超聲檢測盲區對于20mm厚的鋼板來說是無法接受的,而雙晶直

11、探頭的檢測盲區一般在34mm或更小,因此厚度小于20mm的鋼板超聲檢測必須采用雙晶直探頭。12、有關鋼板的質量分級,JB/T4730.3-2005標準和JB4730-94標準有哪些變化?據統計目前鋼廠有90%的鋼板是按照JB4730的要求進行訂貨的,但其中有相當一部分(尤其是厚度>120mm的鋼板并不用于承壓設備的制造安裝,而是用于各個不同行業的支承件和結構件。由于作為支承件和結構件的厚鋼板并不需要太高的質量,因此根據鋼廠的要求新增加了一個級別(級,用于承壓設備支撐件和結構件制造,也可供其他行業選用,而以級作為判廢標準。此外由于考慮到鋼廠是國內鋼板的主要供貨方,GB2970-2004鋼板

12、超聲檢驗方法是冶金系統的骨干標準,因此JB/T4730.3-2005標準在鋼板的質量分級方面與GB2970統一,而與JB4730-94標準有所不同。13、為什么JB/T4730.3-2005標準規定鋼板橫波檢測內容?厚鋼板在軋制成型時,若軋制能力或軋制比不夠,往往可能產生與檢測表面成一定角度的缺陷。它要比平行于檢測面的夾層類缺陷具有更大的危害,因此,對這類缺陷的加強檢測是非常重要的。但同時也考慮到國內目前鋼板生產的實際,出現這種情況還是相當少的。JB/T4730.3-2005標準在綜合上述情況后,規定在鋼板超聲檢測中,只有對缺陷有疑問或供需雙方技術協議上有規定時,方可采用橫波檢測,同時在附錄B

13、中增加了橫波檢測的具體內容。14、對鋁(鈦及其合金板材超聲檢測的缺陷記錄與鋼板超聲檢測的缺陷記錄有何不同?鋁(鈦及其合金板材超聲檢測缺陷記錄(1缺陷第一次反射波(F1波高大于或等于滿刻度的40%,即F140%(2缺陷第一次反射波(F1波高低于滿刻度的40%,同時,缺陷第一次反射波(F1波高與底面第一次反射波(B1波高之比大于或等于100%,即F1/B1100%(3 當底面第一次反射波(B1波高低于滿刻度的5%,即B1<5%鋼板超聲檢測缺陷記錄(1缺陷第一次反射波(F1波高大于或等于滿刻度的50%,即F150%(2 當底面第一次反射波(B1波高未達到滿刻度,此時,缺陷第一次反射波(F1波高

14、與底面第一次反射波(B1波高之比大于或等于50%,即B1<100%,而F1/B150%(3底面第一次反射波(B1波高低于滿刻度的50%,即B1<50%15、JB/T4730.3-2005標準對奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板超聲檢測的規定和JB4730-94標準有哪些不同?國內以前的鋼板超聲檢測標準都明確規定不包括奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板超聲檢測。但隨著承壓設備制造的發展和國外的經濟交流不斷擴大,實際工作中經常會遇到奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板超聲檢測問題,卻沒有相應的標準可執行。許多單位對此做了實驗研究,并進行了一些解剖驗證,發現常規鋼板超聲檢測方法對奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板是適用的,缺陷等

15、級分類部分也是可行的。因此,JB/T4730.3-2005標準允許奧氏體鋼板材、鎳及鎳合金板材和奧氏體鋼板材按碳鋼和低合金鋼板材的方法進行檢測。但同時又考慮到試驗主要針對50mm以下的奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板,對于壁厚比較厚的奧氏體鋼板材來說,由于晶粒粗大和各向異性趨于復雜,對檢測的影響還不是很清楚,因此,JB/T4730.3-2005標準規定:奧氏體鋼板材和雙相鋼鋼板超聲檢測可參照本標準的規定執行。16、JB/T4730.3-2005標準對衰減系數的計算與JB4730-94標準相比有何不同?鋼鍛件超聲檢測時,壁厚T<3N時,率減系數如何計算?JB4730-94標準在測定鍛件衰減系數時,

16、主要考慮采用壁厚大于三倍近場區的試塊,因此僅規定采用公式(2計算衰減系數。本次修訂時,一些單位提出如采用小于三倍近場區的試塊應如何處理,在此情況下增加了公式(1計算衰減系數。但在實際測定鍛件衰減系數時,主要還是應該采用壁厚大于三倍近場區的試塊。(1衰減系數計算公式(T<3N,且滿足n>3N/T,m=2n,=(B n-B m-6dB/2(m-nT (1式中:衰減系數,dB/m(單程(B n-B m兩次衰減器的讀數之差,dBT工件檢測厚度,mmN單直探頭近場區長度,mmm、n底波反射次數(2衰減系數計算公式(T3N=(B n-B m-6dB/2T (2式中各符號意義同公式(1的規定17

17、、鍛件檢測時,單直探頭基準靈敏度如何確定?(反射體大小當被檢部位的厚度大于或等于探頭的三倍近場區長度,且探測面與底面平行時,原則上可采用底波計算法確定基準靈敏度。對由于幾何形狀所限,不能獲得底波或壁厚小于探頭的三倍近場區時,可直接采用試塊法確定基準靈敏度。18、鍛件檢測時,由缺陷引起底波降低量的質量等級評定僅適用于聲程大于近場區長度的缺陷,為什么?因為當聲程小于近場區長度時,鍛件底面回波與同聲程(同深度的人工缺陷(如平底孔回波理論公式則不成立,近場區的缺陷大小則無法判斷,所以采用底波降低量來判定缺陷大小是不可能的。19、采用雙晶直探頭檢測鋼鍛件時,JB/T4730.3-2005標準是如何規定探

18、傷靈敏度調試的?采用了雙晶直探頭和雙晶探頭校準試塊(CS,利用一組不同檢測距離3平底孔(至少3個,實測的距離-波幅曲線來校正靈敏度,從而回避了雙晶直探頭的回波特性和聲場規律的變化,使檢測結果能基本如實地反映工件實際情況。20、鍛件檢測時,如何用CS標準試塊來測定由于曲率不同而引起的聲能損失?一般在什么情況下需要進行這樣測定?應加工一塊與CS試塊材料、表面粗糙度和尺寸(高和寬相同,但表面為平面的試塊。測定時,可先將探頭放在平試塊上獲得第一次底面回波,調節增益和率減器旋鈕,使其達到熒光屏某一高度(如80%屏高,然后,把探頭移到CS試塊上,調節率減器把第一次底波設置在相同高度(如80%屏高。此時,率

19、減器讀數差既為由于曲率不同而引起的聲能損失。一般在對有曲率的工件進行檢測,但在平試塊上檢驗靈敏度時,需要進行這種測定。21、JB/T4730.3-2005標準為什么對鍛件超聲檢測中的游動信號特別重視?游動信號就是指隨著探頭在鍛件表面移動,缺陷回波信號在時基線上隨之移動,若信號前沿移動距離25mm時,則該信號稱之為游動信號。游動信號之所以產生,主要由于超聲波呈束狀向外傳播,當缺陷取向與檢測面傾斜一個角度時,探頭每移動一個點,聲程就會發生變化,且缺陷波在掃描線上位置相應發生變化。探頭移動速度快,不同聲程缺陷波的變化也快,于是構成缺陷游動信號。長期以來,人們認為游動信號來自裂紋類缺陷。雖然試驗研究表

20、明,裂紋回波信號不一定游動,游動信號也不一定全是裂紋。但一般說,具有游動信號特征的缺陷具有明顯的方向性,對焊件危害比較大,因此說游動信號是一種危險信號,需要在超聲檢測中加以特別注意。游動信號除與聲程差有關外,還與檢測靈敏度、重復頻率、焊件內部組織、缺陷與檢測面的方位角和探頭的指向角有關。22、JB/T4730.3-2005標準對全波消失的概念是如何規定的?ASME-V篇是以熒光屏滿刻度5%作為全波消失和存在的界限值。JB/T4730.3-2005標準采用ASME的定義,明確規定全波消失法是指在某一當量靈敏度條件下,利用底波或缺陷回波降至熒光屏滿刻度5%以下作為全波消失的界限值,來判斷缺陷是否存

21、在和明確缺陷尺寸的檢測方法。23、碳鋼和低合金鋼鍛件為什么要采用橫波檢測?而奧氏體鋼鍛件一般不采用橫波檢測?碳鋼和低合金鋼鍛件超聲檢測時,一般選用直探頭采用縱波進行檢測,以取得較好的檢測效果。但由于有些鍛件形狀比較復雜,而且鍛造方向千變萬化,因此,也可能產生取向各異的各種缺陷,此時僅靠直探頭縱波檢測已不能滿足質量要求,而必須增加采用橫波檢測工序以取得較好的檢測效果。如超高壓整體鍛造氣瓶、水晶釜、筒形和環形鍛件等都存在這個問題。由于奧氏體鋼鍛件晶粒粗大、各向異性、衰減嚴重,因此,一般利用斜探頭產生的橫波無法進行檢測。而縱波由于波長比較大,衰減相對比較小、信噪比較高,通常較適合奧氏體鋼鍛件的超聲檢

22、測。所以,本標準在奧氏體鋼鍛件超聲檢測這部分內容中所提到的斜探頭,一般都是指的縱波斜探頭。為了克服奧氏體鋼鍛件晶粒粗大、各向異性的影響,使檢測結果盡可能和實際情況相符,因此采用的對比試塊晶粒大小和聲學特性應與被測鍛件大致相近。考慮到不同奧氏體鋼鍛件和奧氏體鋼鍛件不同部位的不同情況,從檢測工作的嚴肅性考慮,應制備幾套不同粒度的奧氏體鋼鍛件對比試塊,以便能將缺陷區衰減同試塊作合理的比較。24、奧氏鋼鍛件能否只制備一套對比試塊,通過測定衰減系數來解決粗晶粒材料的檢測問題?斜探頭的K值規定一般為0.52,是否為純橫波探傷?不能。應制備幾套不同粒度的奧氏體鋼鍛件對比試塊,以便能將缺陷區衰減同試塊作合理的

23、比較。不是。因為K值在0.65以下不是純橫波探傷,既有折射縱波,也有折射橫波。25、JB/T4730.3-2005標準對對接焊接接頭檢測規定A、B、C三個檢測技術等級有什么意義?JB/T4730.3-2005標準規定A、B、C三個檢測技術等級,是為了便于根據承壓設備產品的重要程度進行選用,原則上A級檢測適用于鍋爐、壓力容器及壓力管道有關的支承件和結構件焊縫檢測,B級檢測適用于一般鍋爐、壓力容器及壓力管道對接焊縫檢測,C級檢測適用于重要鍋爐、壓力容器及壓力管道對接焊縫檢測。26、JB/T4730.3-2005標準對對接焊接接頭檢測規定A、B、C三個檢測技術等級,其主要區別有哪些?主要區別有以下幾

24、個方面(1厚度范圍,A級適用于母材厚度8-46mm,B級和C級適用于母材厚度8-400mm。(2探頭數量,A級用一種K值探頭,B級用一種或兩種K值探頭,C級用兩種K值探頭。(3檢測面,A級為單面單側,B級和C級為單面雙側或雙面雙側。(4對橫向缺陷的檢測,A級一般不需要檢測橫向缺陷,B級和C級應檢測橫向缺陷。(5對焊接接頭余高的要求,A級、B級不要求將焊接接頭的余高磨平,而C級要求將焊接接頭的余高磨平。(6對掃查區母材的檢測,C級要求用直探頭對斜探頭掃查經過的母材區域進行檢測。A級、B級則不需要。27、JB/T4730.3-2005標準對對接焊接接頭兩側母材區域的直探頭超聲檢測是如何規定的?一般

25、情況下認為制造重要設備的鋼板一般都經超聲檢測合格,通常不存在鋼板再驗收問題。但由于鋼板是按平行線檢測,而且一些小缺陷是不計的,因此,難免在聲束(包括斜探頭和直探頭經過的母材區域存在一些小分層缺陷。這些小缺陷對容器使用不構成什么威脅,但有可能影響焊接接頭缺陷的檢測效果。從保證無損檢測的可靠性考慮,有必要預先對聲束經過的區域進行超聲檢測,以保證對焊接接頭缺陷的檢測效果。因此, JB/T4730.3-2005標準規定:采用靈敏度較高的C級檢測重要承壓設備時,應將焊接接頭的余高磨平,同時對焊縫兩側斜探頭掃查經過區域的母材部位增加直探頭超聲掃查。28、在熒光屏上繪制距離-波幅曲線應注意什么問題?在熒光屏

26、上繪制距離-波幅曲線,應特別注意最大檢測距離處的曲線位置不得過低。全跨距檢測時,深度為工件厚度的2倍的孔的反射波幅最好不低于熒光屏滿刻度的40%,至少應不低于熒光屏滿刻度的20%。距離-波幅曲線位置太低,超出了儀器的線性動態范圍,實際上是降低了掃查靈敏度。且波幅過低,探頭掃查過程中的回波動態變化不宜觀察到,容易導致缺陷漏檢。29、為什么壁厚68mm鋼對接接頭的UT一般選用CSK-A試塊?CSK-A試塊通常在薄板焊縫和堆焊層的UT中使用,因其人工缺陷是長橫孔,具有軸對稱特點,近場檢測反射波幅較穩定,有線性缺陷特征,一般能代表工件內部有一定長度的裂紋、未焊透、未熔合和條狀夾渣,且適用于各種K值探頭

27、。30、JB/T4730.3-2005標準為何刪去窄間隙對接焊接接頭采用串列式超聲檢測的內容?壁厚大于40mm,且單側坡口角度小于5°的對接焊接接頭實際上主要指窄間隙焊接接頭。隨著承壓設備向大型和厚壁化發展,窄間隙對接焊接接頭所占比例愈來愈大。這類對接焊接接頭往往會產生與檢測面垂直或近似垂直的坡口未熔合和裂紋,對設備的安全運行威脅很大,而反射面光滑的坡口未熔合缺陷用常規超聲方法很難檢出。串列式雙探頭技術,由于需要較復雜的機械掃查夾具,現場操作非常困難,實用性差,無法得到應用,故此刪去。對于單側坡口角度小于5°的窄間隙焊縫,如有可能應增加對檢測與坡口表面平行缺陷的有效檢測方法

28、,如TOFD法和相控陣技術。31、JB/T4730.3-2005標準為何規定對電渣焊焊接接頭還應增加與焊縫中心線成45°的斜角掃查?電渣焊焊接接頭中容易出現“八”字裂紋,增加與焊縫中心線成45°的斜角掃查就是為了更有效地檢測“八”字裂紋。32、鋼對接焊接接頭(平板、管座、T型超聲檢測的掃查靈敏度是有何新規定?鋼對接接頭(平板、管座、T型超聲檢測的掃查靈敏度是不低于它們各自探測時最大聲程處的距離一波幅曲線評定線靈敏度33、鋁及鋁合金管道環向焊接接頭的超聲檢測范圍與鋼制壓力管道環向焊接接頭的超聲檢測范圍有何差異?鋼制壓力管道環向焊接接頭的超聲檢測范圍:適用于壁厚大于或等于4mm

29、,外徑為32159mm或壁厚為46mm,外徑大于或等于159mm的鍋爐、壓力容器管子和壓力管道環向焊接接頭不適用于鑄鋼、奧氏體不銹鋼承壓設備和壓力管道環向焊接接頭的超聲檢測鋁及鋁合金管道環向焊接接頭的超聲檢測范圍:適用于壁厚大于或等于5mm,外徑為80159mm或壁厚58mm,外徑大于或等于159mm的鋁及鋁合金接管環向焊接接頭不適用于內徑小于或等于200mm的管座角焊縫的超聲檢測,也不適用于外徑小于250mm或內外徑之比小于80%的管道縱向焊接接頭超聲檢測34、JB/T4730.3-2005標準為何增加奧氏體鋼焊接接頭的超聲檢測內容?奧氏體鋼焊接接頭由于存在各向異性,晶粒粗大、組織不均勻等特

30、點,造成探頭超聲聲場的一些基本特性和聲場規律發生變化,如主聲束發生畸變,聲波不再以直線傳播,6dB、10dB等缺陷定量方法不再適用等,給超聲檢測帶來很大困難。由于問題很復雜,JB4730-94標準沒有將奧氏體焊接接頭的超聲檢測列入標準。但是目前國內對奧氏體鋼焊接接頭進行超聲檢測的呼聲比較高(這主要指的是對在用承壓設備奧氏體鋼焊接接頭的缺陷檢測,以及對9Ni、5Ni鋼等奧氏體焊接接頭射線檢測過程中的超聲補充檢測,加上近年來有關技術研究取得進展,國外已有同類標準,因此JB/T4730.3-2005標準增加附錄N 奧氏體不銹鋼對接焊縫接頭超聲檢測(資料性附錄,提出一些技術要求,如:(1采用縱波檢測(

31、2低頻檢測(3采用寬頻帶窄脈沖探頭、提高信噪比(4采用聚焦探頭進行檢測(5采用多種頻率法檢測,以達到較好的檢測效果35、關于焊縫檢測的檢測區的寬度,JB/T4730.3-2005與JB4730-94標準有何差異?JB/T4730.3-2005標準規定:檢測區的寬度應是焊縫本身,再加上焊縫兩側各相當于母材厚度30%的一段區域,這個區域最小為5mm,最大為10mm。JB4730-94標準規定:檢測區的寬度應是焊縫本身,再加上焊縫兩側各相當于母材厚度30%的一段區域,這個區域最小為10mm。36、JB/T4730.3-2005標準規定:檢測哪一類工件的雙晶直探頭應滿足附錄A要求?檢測鋼鍛件、薄鋼板、

32、螺栓坯件、管座角焊縫、T型焊縫時,采用的雙晶直探頭都應滿足附錄A要求。37、承壓設備用鋼板橫波檢測時,什么情況下須以縱波方法作輔助檢測?對于分層類缺陷以哪種方法評定結果為準?承壓設備用鋼板橫波檢測發現有分層類缺陷時,須以縱波方法作輔助檢測。以縱波方法作輔助檢測時,若發現缺陷性質是分層類的,則應按縱波檢測的規定處理評定結果為準。38、JB/T4730.3-2005標準規定:承壓設備用鋼鍛件超聲橫波檢測時,如何進行質量等級評定?鋼鍛件質量評級(附錄C(1缺陷幅度大于距離-波幅曲線(基準線的質量等級定為級(2波幅在距離-波幅曲線(基準線50%100%的缺陷按表C.1分級。表C.1 缺陷質量等級質量等

33、級單個缺陷指示長度1/3壁厚,且100mm2/3壁厚,且150mm大于級者39、波形模式I的特征是什么?波形模式I表示點反射體產生的波形模式I,即在熒光屏上顯示出一個尖銳回波。當探頭前后、左右掃查時,其幅度平滑地由零上升到最大值,然后又平滑地下降到零,這是尺寸小于分辨力極限(即缺陷尺寸小于超聲探頭在缺陷位置處聲束直徑缺陷的信號特征。40、波形模式的特征是什么?探頭在各個不同的位置檢測缺陷時，熒光屏上均顯示一個尖銳回波。探頭前后和左右掃查時，一開始波幅平滑地由零上升 到峰值，探頭繼續移動時，波幅基本不變，或只在±4dB 的范圍內變化，最后又平滑地下降到零。聲束接近垂直入射時，由 光滑的

34、大平面反射體所產生的波型模式。 41、波形模式a 和b 的特征是什么 的特征是什么? 、波形模式 是有一定長度和高度的光滑反射體的特征波形，探頭在各個不同的位置探測缺陷時，熒光屏上均呈一個參差不齊的回波。 探頭移動時，回波幅度起伏較大（±6dB） 。聲束接近垂直入射和傾斜入射，由不規則的大反射體所產生的動態波形a 和 b。 42、波形模式的特征是什么 、波形模式的特征是什么? 探頭在各個不同的位置檢測缺陷時，熒光屏上顯示一群密集信號（在熒光屏時基線上有時可分辨，有時無法分辨） ，探頭 移動時，信號時起時伏。如能分辨，則可發現每個單獨信號均顯示波形的特征。表示由密集形缺陷所產生的反射動

35、態波 形。 不易區分？如何解決？ 43、為什么聲程距離較大時，波形 I 和不易區分？如何解決？ 、為什么聲程距離較大時， 聲程距離較大時，如要分清波形和波形，應特別仔細，因為平臺式動態波形可能很難發現，除非反射體很大。當距離 超過 200mm 時，應對反射體標出衰減 20dB 的邊界點，再將其間距和 20dB 聲束寬度相比較，進行區分。 另外，探頭在有曲率的表面掃查時也要特別注意，因為回波動態波形有可能明顯改變。圖 H.6 和圖 H.7 所示兩例即說明此 點。在圖 H.6 中，點反射體所顯示的回波動態特征與波形相似，而不像波形。在圖 H.7 中，反射體的反射特征為波形 a，而在平表面上則為波形

36、b。 44、端點衍射波法測定缺陷自身高度時，如何進行距離修正 、端點衍射波法測定缺陷自身高度時，如何進行距離修正? 水平距離修正值：l=R.sin 深度距離修正值：h=R.cos 45、采用端部最大回波法測定缺陷自身高度，基點應如何確定? 、采用端部最大回波法測定缺陷自身高度，基點應如何確定 使探頭沿缺陷延伸方向掃查，為保證不漏過缺陷端點，應盡可能多從幾個方向或用其它聲束角度進行重復測量。對大平面 或體積狀缺陷，應沿長度方向在幾個位置作測定。在測定缺陷高度時，應在相對垂直于缺陷長度的方向進行前后掃查。 由于缺陷端部的形狀不同，掃查時應適當轉動探頭，以便能清晰地測出端部回波，當存在多個雜亂波峰時

37、，應把能確定出 缺陷最大自身高度的回波確定為缺陷端部回波，如圖 J.1 所示。測定時應以缺陷兩端的峰值回波 A 和 A1 作為基點。 基點原則上是以端部回波波高為熒光屏滿幅度 50%時的回波前沿值的位置為準（參見圖 J.2） 。 46、采用 6dB 法測定缺陷自身高度與測定缺陷指示長度方法有何不同 法測定缺陷自身高度與測定缺陷指示長度方法有何不同 度與測定缺陷指示長度方法有何不同? 、 采用 6dB 法測定缺陷自身高度：使探頭垂直與焊接接頭方向掃查，沿缺陷在高度方向的伸展觀察回波包絡線的形態。若缺 陷的端部回波比較明顯，則以端部最大回波處作為 6dB 法的起始點；若缺陷回波只有單峰，且變化比較

38、明顯，則以最大回 波處作為起始點；若回波高度變化很小，可將回波迅速降落前的半波高值，作為 6dB 法測高的起始點。 缺陷指示長度：當缺陷反射波只有一個高點，且位于區或區以上時，使波幅降到熒光屏滿刻度的 80%后，用 6dB 法 測其指示長度。當缺陷反射波峰值起伏變化，有多個高點，且位于區或區以上時，使波幅降到熒光屏滿刻度的 80%后， 應以端點 6dB 法測其指示長度。 47、回波動態波形的類型分幾種，如何識別 、回波動態波形的類型分幾種，如何識別? 回波動態波形的類型大致可分為點狀反射體、光滑的大平面反射體、不規則大反射體、密集形反射體四種。它們可以通過 回波動態波形來識別。如點狀反射體由波

39、形模式來表示，光滑的大平面反射體由波形模式來表示，不規則大反射體由 波形模式a 和b 來表示，密集形反射體由波形模式來表示。 48、奧氏體不銹鋼對接接頭超聲檢測，聲束通過母材和通過焊接接頭分別測繪的兩條距離 波幅曲線間距應小于 10dB，為 、奧氏體不銹鋼對接接頭超聲檢測，聲束通過母材和通過焊接接頭分別測繪的兩條距離-波幅曲線間距應小于 ， 什么? 什么 奧氏體鋼焊縫各向異性明顯，晶粒粗大、組織不均勻，而母材奧氏體晶粒要比焊縫小得多，且組織較均勻，故應分別繪制 通過母材和通過焊接接頭的兩條距離-波幅曲線。要求兩條距離-波幅曲線間距應小于 10dB，是對儀器和探頭系統的最低指 標，是保證檢測靈敏

40、度和信噪比的基本要求。 49、奧氏體不銹鋼對接接頭超聲檢測，只采用一次波法 直射法 檢測，為什么 直射法檢測 、奧氏體不銹鋼對接接頭超聲檢測，只采用一次波法(直射法 檢測，為什么? 因為奧氏體不銹鋼對接接頭具有晶粒粗大和各向異性，超聲檢測起來本來就比較困難，如采用二次波檢測奧氏體不銹鋼對 接接頭，主聲束畸變更嚴重，噪聲更大，定位定量更不準，所以通常只能采用一次波法(直射法檢測。 50、對奧氏體不銹鋼對接焊接接頭的超聲檢測，為什么推薦采用高阻尼窄間隙縱波 K1 斜探頭？ 斜探頭？ 、對奧氏體不銹鋼對接焊接接頭的超聲檢測， 奧氏體不銹鋼焊縫的組織特點是晶粒粗大且既有方向性，它對超聲檢測造成的困難主

41、要有： （1）組織不均勻造成較大的噪聲顯示，信噪比低 （2）超聲通過焊縫和母材的不同區域時，聲束發生扭曲 （3）率減嚴重。采用縱波的原因是，與橫波相比，縱波不僅波長較長，有利于提高穿透力和信噪比 而且縱波的振動方向也是縱波扭曲較小的一個原因。另外，實驗表明。斜入射縱波為 45°時，為最佳路徑，此時散射最 小。而高阻尼探頭的脈沖窄，有利于提高分辨率。因此，對奧氏體不銹鋼焊縫的檢測一般優先選擇高阻尼縱波 K1 斜探頭或 雙晶斜探頭。 51、JB/T4730.3-2005 標準涉及的不銹鋼主要有鐵素體型、馬氏體型、奧氏體型和雙相不銹鋼等四種，采用超聲檢測時有何 標準涉及的不銹鋼主要有鐵素體

42、型、馬氏體型、奧氏體型和雙相不銹鋼等四種， 、 規定？ 規定？ 鐵素體型和馬氏體型不銹鋼，一般采用碳鋼和低合金鋼檢測方法檢測。對于奧氏體型不銹鋼，應采用專門的超聲檢測方法 進行檢測。如奧氏體不銹鋼板可參照普通鋼板的規定進行超聲檢測；奧氏體不銹鋼鍛件可按本標準進行檢測，奧氏體不銹 鋼焊縫應采用射線檢測，在特定場合可用超聲檢測進行補充檢測。雙相鋼鋼板可參照普通鋼板規定進行超聲檢測，雙相鋼 鍛件也可根據奧氏體的比例按奧氏體型不銹鋼或碳鋼進行檢測，雙相鋼焊縫建議采用射線檢測。 52、對堆焊層檢測時，為什么要規定縱波雙晶斜探頭的焦點深度位于堆焊層和母材的結合部位？ 、對堆焊層檢測時，為什么要規定縱波雙晶

43、斜探頭的焦點深度位于堆焊層和母材的結合部位？ 縱波雙晶斜探頭主要用于檢測堆焊層下再熱裂紋，這種裂紋一般出現在奧氏體不銹鋼堆焊層下的母材中，裂紋方向垂直于 表面且垂直于堆焊方向，裂紋長度10mm，深度為堆焊層下 12.5mm，成群出現，相鄰裂紋之間的間隔為 210mm。而雙 晶探頭的特點是在焦點區域具有較高的靈敏度和信噪比。因此，為了有效地檢測堆焊層下再熱裂紋，縱波雙晶斜探頭的焦 點深度應位于堆焊層和母材的結合部位。 53、采用雙晶直探頭檢測堆焊層時應垂直于堆焊方向進行掃查，同時應保證分隔壓電元件的隔聲層平行于堆焊方向，為什 、采用雙晶直探頭檢測堆焊層時應垂直于堆焊方向進行掃查，同時應保證分隔壓電元件的隔聲層平行于堆焊方向， 么? 這是因為堆焊層中的缺陷是由堆焊工藝所決定的，堆焊層中的缺陷大多數為沿堆焊方向的線性缺陷，通常出現在堆焊層與 基層的貼合區部位 （近場區內） 主要為堆焊層內缺陷和堆焊層與基層間未貼合。 。 為保證這些沿堆焊方向的細小線性缺陷 （未 貼合和再熱裂紋）不會漏檢，因此，采用雙晶直探頭檢測堆焊層時應垂直于堆焊方向進行掃查，同時應保