1、增補三 外拉線內懸浮抱桿分解組塔計算下文中，把通過起吊提升鋼絲繩滑車組上下滑車的鉛垂面剖視圖稱為“主視圖”；而“平衡側視圖” 則是從被起吊物的相反側（平衡側）向抱桿方向的水平視圖。外拉線共四根，正交布置，拉線地錨位于桿塔的四角方向。一、在鐵塔的正面或側面單側組吊塔材組件在鐵塔的正面或側面用外拉線內懸浮抱桿分解組塔可分單側起吊塔材組件和雙側同時起吊塔材組件兩種。單側起吊塔材組件如圖3-1所示。圖3-1 單側起吊塔材組件主視圖外拉線內懸浮抱桿單側吊塔在被吊塔材組件就位位置時工器具受力達到最大值，其中尤其關注就位位置最高和塔材組件自重最大時的吊裝。圖3-2 所示為在被吊塔材接近就位狀態時的各方向視圖

2、。圖3-3 所示為被吊塔材接近就位狀態時各視圖中的有關尺寸和作用力。AB塔材組件； CD系吊鋼絲繩套（即千斤繩）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制繩合力線； DE1提升鋼絲繩的向上段； E1F1提升鋼絲繩的向下段； E1F抱桿； GE平衡側（位于起吊的對側）抱桿的上拉線G1E、G2E的投影；JF起吊側承托鋼絲繩J1F與J2F的投影。（a）平衡側拉線平面； （b）主視圖；（c）起吊側系吊鋼絲繩套平面和承托鋼絲繩平面 ； （d）俯視圖圖3-2 在鐵塔的正面或側面方向單側起吊鐵塔概況和吊點系吊位置（起吊次數20）：各吊次序承托繩抱桿位置所吊塔材系吊點固定處高度H1，m固定處寬度D2，m固定處寬度

3、D1， m承托繩固定處以上抱桿長L，m 主視圖中抱桿頂端相對底端的水平位移 i ， m自重W，kN系吊點至所吊塔材底端距離 h2 ， m所吊塔材底端就位點離塔中心距離C，m所吊塔材底端就位高度H3，m左右系吊點間距b， m系吊點連線至吊鉤距，m塔中心至控制繩 地錨距離e，m1H1-1D2-1D1-1L 1-1i1W1h2-1C1H3-1b 11e12H1-2D2-2D1-2L 1-2I2 W2h2-2C2H3-2b22e220H1-20D2-20D1-20L 1-20i20 W20h2-20C20H3-20b 2020e20下列公式計算塔材組件接近就位時的情況，此時、各工器具承受的力達到最大。

4、1. 提升滑車組的張力P（亦即系吊鋼絲繩套的合力T）塔材組件接近就位時： 其中： 2. 系吊鋼絲繩（即千斤繩）套的張力T其中： （a）平衡側拉線平面； （b）主視圖；（c）系吊鋼絲繩套平面及起吊側承托鋼絲繩平面 ； （d）俯視圖圖3-3 在鐵塔的正面或側面方向單側組吊塔材組件3. 塔材控制繩的總張力F4. 抱桿頂端承受的的軸向壓力N其中： R提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力（見圖3-4），kN；hR與提升滑車組張力P間的夾角（見圖3-4），度。圖3-4 （P/n工作繩數） 、P、合力R和夾角h 5. 平衡側（即起吊的對側）每根抱桿拉線的張力S

5、其中： r在平衡側抱桿拉線平面上拉線對兩固定點連線的夾角，度。6. 起吊側承托鋼絲繩的張力V其中： l在主視圖中，承托鋼絲繩合力線對水平面的夾角，度； e在承托鋼絲繩平面上承托鋼絲繩對兩固定點連線的夾角，度；圖3-5 在鐵塔的正面或側面桿雙側起吊塔材組件L承托鋼絲繩固定節點平面以下的抱桿長度，m。L= hL 17提升鋼絲繩的拉力T=P/ n工作繩數二、在鐵塔的正面或側面雙側起吊塔材組件圖3-5所示為在鐵塔的正面或側面用外拉線內懸浮抱桿雙側起吊塔材組件、被吊塔材接近就位狀態時的各方向視圖。圖3-6所示為被吊塔材接近就位狀態時各視圖中的有關尺寸和作用力。（a）平衡側拉線平面和承托繩平面 ； （b）

6、主視圖；（c）起吊側系吊鋼絲繩套平面和承托鋼絲繩平面；（d）俯視圖圖3-6 在鐵塔的正面或側面雙側起吊塔材組件圖3-6中： AB塔材組件； CD系吊鋼絲繩套（即千斤繩）段C1D、C2D的投影； CH被吊塔材控制繩的合力線； DE1提升鋼絲繩向上段； E1F1提升鋼絲繩向下段； E1F抱桿；GE兩起吊側抱桿拉線G1E與G2E的投影； JF右起吊側承托鋼絲繩J1F、J2F的投影。下述各有關公式計算主要考慮塔材組件接近就位時的情況，此時、各工器具承受的力達到最大，其中尤其關注就位位置最高和塔材組件自重最大時的吊裝。但在雙側起吊塔材組件施工中，由于在起吊初瞬以及就位終瞬兩側塔材組件實際上不可能做到完全

7、同步，故在此時所有索具之受力狀況有可能轉化為單側起吊塔材組件之狀況，因此在雙側起吊塔材組件施工設計中，抱桿拉線的的受力計算應按單側起吊塔材組件情況考慮。雙側起吊塔材組件時抱桿和承托鋼絲繩受力遠大于單側吊時。雙側起吊塔材組件時，在主視圖中，抱桿對鉛垂線的傾角x值應為0 。（a）平衡側拉線平面和承托繩平面 ； （b）主視圖；（c）起吊側系吊鋼絲繩套平面和承托鋼絲繩平面 ； （d）俯視圖圖3-7 在鐵塔的正面或側面雙側起吊塔材組件1每套提升滑車組的張力P（亦即系吊鋼絲繩套的合力T）塔材組件接近就位時： 2. 系吊鋼絲繩（即千斤繩）套的張力T其中： 3. 塔材控制繩的總張力F4. 抱桿頂端承受的的軸向

8、壓力NR每套提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力，kN。其中： hR與提升滑車組張力P間的夾角，度。5. 平衡側（即起吊的對側）抱桿拉線的張力S由于就位瞬間兩側塔材不可能做到完全同步，因此求S的最大值時應按單側起吊塔材考慮其中： r在平衡側抱桿拉線平面上，拉線對兩固定點連線的夾角，度。j在主視圖中，平衡側抱桿拉線與水平面的夾角，度；6. 起吊側承托鋼絲繩的張力V7提升鋼絲繩的拉力T=P/ n工作繩數其中：l在主視圖中，承托鋼絲繩的合力線對水平面的夾角，度；e在承托鋼絲繩平面上，承托鋼絲繩對兩固定點連線的夾角，度；L承托鋼絲繩固定節點平面以下的抱桿

9、長度，m。L=hL 1以上各式中：P提升滑車組受力，kN；T系吊鋼絲繩套的合力，kN；j在主視圖中，塔材控制繩合力線對水平面的夾角，度； a在主視圖中，提升滑車組對鉛垂線的夾角，度；W所吊塔段（含提升滑車組等）重，kN；H1承托繩固定處高度，m；h2所吊塔段系吊點至所吊塔材底端距離，m；H3所吊塔段底端的就位高度，m； e塔材控制繩地面錨固點至塔位中心的距離，m；C所吊塔材底端就位點離塔中心距離，m； D1承托繩固定處寬度（見圖3-3、圖3-7），m； D2承托繩固定處寬度（見圖3-3、圖3-7），m； 抱桿向起吊方向傾角，度； i主視圖中抱桿頂端相對底端的水平位移，m； h抱桿長度，m；L承

10、托繩固定處以上抱桿長，m； T系吊鋼絲繩套（即千斤繩）套的張力，kN； b在系吊鋼絲繩套平面上，系吊鋼絲繩套段對兩綁扎點聯線的夾角，度；系吊點連線至吊鉤距，m；b左右系吊點間距，m； F塔材控制繩的總張力，kN； j在主視圖中，平衡側（即起吊的對側）抱桿兩根拉線的合力線對水平面的夾角，度；x拉線地錨至桿塔中心的水平距離（折算到水平基面），m； t在主視圖中，提升鋼絲繩的向下段對水平面的夾角，度； N抱桿頂端承受的軸向壓力，kN；h提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力R與提升滑車組張力P間的夾角，度；R提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼

11、絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力，kN； S平衡側（即起吊的對側）抱桿拉線的張力，kN； r 在兩側抱桿拉線平面上，拉線對兩角固定點聯線的夾角，度；V起吊側承托鋼絲繩的張力，kN； l在主視圖中，兩側承托鋼絲繩的合力線對水平面的夾角（近似地認為左右夾角相等），度；e在兩側承托鋼絲繩平面上，承托鋼絲繩對兩角固定點聯線的夾角（近似地認為左右夾角相等），度； L承托繩固定處節點平面以下的抱桿長度，； T提升鋼絲繩的拉力，kN；n工作繩數起吊滑車組工作繩數。三、在鐵塔的對角線方向單側組吊塔材組件當在鐵塔的對角線方向用外拉線內懸浮抱桿單側起吊塔材組件時所起吊的塔材組件為一段主材（往往帶有若干輔材）

12、，也可分單側起吊塔材組件和雙側起吊塔材組件兩種。圖3-8 所示為在鐵塔的對角線方向用外拉線內懸浮抱桿單側起吊塔材組、被吊塔材接近就位狀態時的各方向視圖。圖3-9 所示為被吊塔材接近就位狀態時各視圖中的有關尺寸和作用力。外拉線內懸浮抱桿單側吊塔在被吊塔材組件就位位置時工器具受力達到最大值，其中尤其關注就位位置最高和塔材組件自重最大時的吊裝。圖3-8中：AB塔材組件； CD系吊鋼絲繩套（即千斤繩）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制繩合力線； DE1提升鋼絲繩的向上段； E1F1提升鋼絲繩的向下段； E1F抱桿； GE平衡側（位于起吊的對側）抱桿的上拉線G1E、G2E的投影；JF起吊側承托鋼絲繩

13、J1F與J2F的投影。（a）俯視圖；（b）主視圖圖3-8 在鐵塔的對角線方向單側組吊塔材組件鐵塔概況和吊點系吊位置（起吊次數20）：各吊次序承托繩抱桿位置所吊塔材系吊點固定處高度H1，m固定處寬度D2，m固定處寬度D1， m承托繩固定處以上抱桿長L，m 主視圖中抱桿頂端相對底端的水平位移 i ， m自重W，kN系吊點至所吊塔材底端距離 h2 ， m所吊塔材底端就位點離塔中心距離C，m所吊塔材底端就位高度H3，m左右系吊點間距b， m系吊點連線至吊鉤距，m塔中心至地錨距離e，m1H1-1D2-1D1-1L 1-1i1W1h2-1C1H3-1b 11e12H1-2D2-2D1-2L 1-2I2 W

14、2h2-2C2H3-2b22e220H1-20D2-20D1-20L 1-20i20 W20h2-20C20H3-20b 2020e201提升滑車組的張力P，亦即系吊鋼絲繩（即千斤繩）套的張力T塔材組件接近就位時： 其中：2. 塔材控制繩的總張力F（a）俯視圖（b）主視圖圖3-9 在鐵塔的對角線方向方向單側起吊3. 抱桿頂端承受的的軸向壓力N其中： R提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力，kN；hR與提升滑車組張力P間的夾角，度。4平衡側（即起吊的對側）抱桿拉線的張力S5. 起吊側承托鋼絲繩的張力V其中：l在主視圖中，承托鋼絲繩對水平面的夾角，度

15、；L承托鋼絲繩固定節點平面以下的抱桿長度，。L=hL 16提升鋼絲繩的拉力T=P/ n工作繩數四、在鐵塔的對角線方向雙側起吊塔材組件圖3-10所示為在鐵塔的對角線方向用外拉線內懸浮抱桿雙側起吊塔材組件、被吊塔材接近就位狀態時的各方向視圖。圖3-11所示為被吊塔材接近就位狀態時各視圖中的有關尺寸和作用力。圖3-10中： AB塔材組件； CD系吊鋼絲繩套（即千斤繩）段C1D、C2D的投影； CH塔材控制繩合力線；DE1提升鋼絲繩的向上段；E1F1提升鋼絲繩的向下段；E1F抱桿； GE平衡側（位于起吊的對側）抱桿的上拉線G1E、G2E的投影；JF起吊側承托鋼絲繩J1F與J2F的投影。下述各有關公式計

16、算主要考慮塔材組件接近就位時的情況，此時、各工器具承受的力達到最大，其中尤其關注就位位置最高和塔材組件自重最大時的吊裝。但在雙側起吊塔材組件施工中，由于在起吊初瞬以及就位終瞬兩側塔材組件實際上不可能做到完全同步，故在此時所有索具之受力狀況有可能轉化為單側起吊塔材組件之狀況，因此在雙側起吊塔材組件施工設計中，抱桿拉線的的受力計算應按單側起吊塔材組件情況考慮。（a）俯視圖（b）主視圖圖3-10 在鐵塔的對角線方向雙側起吊塔材組件雙側起吊塔材組件時抱桿和承托鋼絲繩受力遠大于單側吊時。雙側起吊塔材組件時，在主視圖中，抱桿對鉛垂線的傾角x值應很小，約為0。對于系吊鋼絲繩套、提升滑車組、被吊塔材控制繩的受

17、力計算，雙側起吊塔材組件和單側起吊塔材組件中是相同的。但雙側起吊塔材組件時抱桿和承托鋼絲繩的受力遠大于單側起吊塔材組件時。下述各有關公式計算均考慮塔材組件接近就位時的情況，此時、各工器具承受的力達到最大。1. 每套提升滑車組的張力P，亦即系吊鋼絲繩（即千斤繩）套的張力T塔材組件接近就位時： （a）俯視圖（b）主視圖圖3-11 在鐵塔的對角線方向雙側起吊塔材組件2. 塔材控制繩的總張力F3. 抱桿頂端承受的的軸向壓力NR提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的提升鋼絲繩向下段張力（P/n工作繩數）的合力，kN。其中：t 在主視圖中，提升鋼絲繩的向下段對水平面的夾角，度； hR與提升滑車組張力P間

18、的夾角，度。4. 平衡側（即起吊的對側）抱桿拉線的張力S（考慮兩側塔材不可能做到完全同步，因此按單側起吊塔材組件情況考慮）5. 起吊側承托鋼絲繩的張力V6提升鋼絲繩的拉力T=P/ n工作繩數其中：l在主視圖中，承托鋼絲繩的合力線對水平面的夾角，度；L承托鋼絲繩固定節點平面以下的抱桿長度，。L=hL 1以上各式中：P提升滑車組受力，kN；j在主視圖中，塔材控制繩合力線對水平面的夾角，度； a在主視圖中，提升滑車組對鉛垂線的夾角，度；W所吊塔段（含提升滑車組等）重，kN；H1承托繩固定處高度，m；h2所吊塔段系吊點至所吊塔材底端距離，m；H3所吊塔段底端的就位高度，m；C所吊塔材底端就位點離塔中心

19、距離，m；塔材控制繩地面錨固點至塔位中心的距離，m；D承托繩固定處塔身寬度（對角線長）（見圖3-9、圖3-11），m；D1承托繩固定處寬度（見圖3-9、圖3-11），m；D2承托繩固定處寬度（見圖3-9、圖3-11），m；抱桿向起吊方向傾角，度； i主視圖中抱桿頂端相對底端的水平位移，m；h抱桿長度，；L承托繩固定處以上抱桿長，m； T系吊鋼絲繩套（即千斤繩）套的張力，kN；F塔材控制繩的總張力，kN； j在主視圖中，平衡側（即起吊的對側）抱桿兩根拉線的合力線對水平面的夾角，度； t在主視圖中，提升鋼絲繩的向下段對水平面的夾角，度； N抱桿頂端承受的軸向壓力，kN；R提升滑車組張力P與提升滑車