1、二十埠河綜合整治項目河道治理I標段工程頂管及深基坑專項施工方案編寫： 審核： 批準： 安徽水安建設發展股份有限公司二OO九年五月目 錄一、 工程概況1.1 工程概況1.2 工程地質1.3 水文地質條件二、施工準備工作2.1生產準備2.2技術準備三、XWC1#XWC10#段頂管工程主要施工方法3.1 施工順序3.2 XWC1-XWC10工作井、接收井深基坑施工方案3.2.1、深基坑位置選定3.2.2深基坑結構設計3.2.3深基坑支護結構設計3.2.4深基坑支護結構力學驗算3.2.5頂進力的計算3.2.6深基坑施工3.2.7工作臺及棚架搭設3.3 頂管工作井內設備安裝3.4 引入測量軸線及水準點3

2、.5 下管3.6 千斤頂和頂鐵的安裝3.7 頂進施工3.8 頂進施工中的重點工序3.9 工作井內管道施工四、XWC10#XWC15#段溝槽開挖主要施工方法4.1 溝槽土方開挖及管道施工4.2 土方開挖邊坡穩定驗算4.2.1 層淤泥質土、淤泥層最大開挖高度4.2.2 1層重粉質壤土最大開挖高度4.2.3 2層重粉質壤土最大開挖高度五、質量控制措施5.1、頂管工程質量控制措施5.2溝槽開挖質量控制措施六、安全文明措施6.1溝槽開挖安全措施6.2頂管工程安全措施6.3 環保與文明施工二十埠河綜合治理工程I標頂管及深基坑專項施工方案一、 工程概況1.1 工程概況本工程溝槽開挖工程主要為污水管道工程溝槽

3、開挖，根據二十埠河截污工程I標設計圖紙，污水管道工程共包括五段，其中東岸3段，分別為DWA、DWB、DWC段；西岸2段，分別為XWA、XWC段。XWC段管道工程XWC1#-XWC10#段管道埋深為6.128-9.612m，采用人工頂管方法施工。其余部分XWC5#- XWC15#段管道平均埋深為5.5m，采用開挖溝槽方法施工。1.2 工程地質本工程自起點汴河路橋至終點k6+050，長6.05km，河水總體流向為西北-東南。根據二十埠河改造工程（一標段）巖土工程勘察報告，地層構成由上而下依次為：層耕（填）土（Qml）-層厚0.00-4.40m，層底標高8.70-17.52m。灰、黃灰色，主要成分為

4、軟塑可塑狀態的中粉質壤土及重粉質壤土，含植物根，在臨泉路-新安江路段表部含少量碎石、砼地坪，土質工程級別為級。其中XWC1#-1XWC1#XWC15#(D1400)段耕（填）土層厚1.0-1.9m，層底標高12.28-15.54。層淤泥質土、淤泥（Q4h）-層厚0.00-3.9m，層底標高7.00-15.81m。青灰色、黃灰色，濕，流塑軟塑狀態。該層在河道中主要為淤泥、含有機質及腐植質，具腥臭味，在岸上主要為淤泥質土。該層土搖振反應中等，無光澤，干強度低，韌性低。其靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為0.40-1.00Mpa。土質工程級別為級。其中XWC1#-1XWC1#XWC15#(D1400)范

5、圍內，有1段淤泥層，具體為：94#孔（河道樁號K5+100附近）-96#孔（河道樁號K5+410附近），長度約310m，層厚0-3m，層底標高10.01-13.01，其中95#孔（河道樁號K5+270附近）淤泥最厚，達3m。1層重粉質壤土（粉質粘土）（Q4al+pl）-層厚0.00-3.6m，層底標高8.27-15.70m。灰黃色、濕，軟塑狀態，局部呈可塑狀態。該層夾中粉質壤土，局部呈互層狀。該層土無搖振反應，稍有光澤，干強度中等，韌性較低。其靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為1.00-1.50Mpa，平均為1.26Mpa。土質工程級別為級。其中XWC1#-1XWC1#XWC15#(D1400)范

6、圍內，該層主要分布于94#孔（河道樁號K5+100附近）-97#孔（河道樁號K5+550附近），長度約450m，層厚0-3.1m，層底標高10.191-13.29，由于該層土質較差，建議施工時挖除換填好土。2層重粉質壤土（粉質粘土、粘土）（Q4al+pl）-層厚0.00-3.30m，層底標高5.60-16.23m。灰黃色、褐灰色，濕，可塑狀態。該層夾中粉質壤土，局部呈互層狀。該層土無搖振反應，稍有光澤，干強度中等，韌性中等。其靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為1.60-2.20Mpa，平均為1.83Mpa。土質工程級別為級。3層重粉質壤土、粘土（粉質粘土、粘土）（Q4al+pl）-層厚大于10m。

7、黃灰色、灰黃色，濕，可塑硬塑狀態，含氧化鐵、少量鐵錳結核，夾薄層中粉質壤土，局部地段為粉質粘土。該層土無搖振反應，稍有光澤，干強度高，韌性高。其靜力觸探比貫入阻力Ps值一般為2.3-4.90Mpa，平均為3.43Mpa。土質工程級別為級。根據工程地質報告土層性質見下表。 層號（KN/m3）Ck(Kpa)層耕（填）土18.018.0層淤泥質土、淤泥19.220.016.01層重粉質壤土19.325.014.02層重粉質壤土19.433.513.23層重粉質壤土、粘土19.940.212.01.3 水文地質條件工地地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，其水量補給來源主要為大氣降水，并與

8、二十埠河有一定的水力聯系。地下水靜止水位埋深為0.40-1.80m，靜止水位標高約為9.80-15.40m。其中XWC1#-1XWC1#XWC15#(D1400)范圍內，地下水靜止水位埋深為0.50m。施工現場土層的滲透指標及分級見下表層號滲透系數k(cm/s)滲透性等級層淤泥質土、淤泥1.61×10-6微透水1層重粉質壤土3.00×10-6微透水2層重粉質壤土3.51×10-6微透水3層重粉質壤土、粘土6.73×10-6微透水二、施工準備工作2.1生產準備1、進行施工測量和現場放線工作。2、確定管線范圍內及施工需用場地內所有障礙物，如管線、電線桿、樹木

9、及附近房屋等的準確位置。3、修建臨時設施，場內臨時施工道路用地在滿足施工要求的前提下，結合現場具體情況進行修筑。施工道路設置在溝槽右邊的綠化帶上，道路布置在河道兩岸堤頂道路邊線內，寬4m，考慮到土方運輸錯車所需，間距100m左右，設置一處錯車場，錯車場路寬7m，長10m。臨時施工道路直接采用推土機清除表面腐蝕土后，進行平整壓實。局部土質不好的部位采用挖除換填的方法進行處理。同時施工過程中加強道路管理和維護，以保證施工道路暢通。安裝臨時水、電線路，并試水、試電。4、進行頂管所用設備的加工制作。5、根據頂進長度，準備好各類管線和所需的輔助物（固定架等）。6、根據材料計劃，分期分批組織材料進場。2.

10、2技術準備熟悉施工圖紙，編制施工方案并經審批，對有關施工人員進行技術交底。組織有關人員現場勘察地形、地貌，實地了解施工現場及周圍情況。組織測量人員進行樁位交接驗收及復測工作，測設土方開挖及頂管工程控制點。三、XWC1#XWC10#段頂管工程主要施工方法XWC1#-XWC10#段污水管道工程，采用人工頂管方法施工，本段管道埋深為6.128-9.612m，全長554m。頂距最長為XWC5#XWC6#段，為87m。本段污水管道工程共包括10個污水檢查井，其中在XWC1#、XWC3#、XWC5#、XWC7#、XWC9#污水檢查井處設置5個工作坑，其余污水檢查井處設置接收井。工作坑深度均超過5米，為深基

11、坑。 8.66m 7.58m 9.6m 9.1m 8.4m 6.7m 6.6m 6.3m 6.1m 6.3m XWC1 XWC2 XWC3 XWC4 XWC5 XWC6 XWC7 XWC8 XWC9 XWC10 52m 75m 46m 46m 87m 56m 56m 56m 80mXWC1#-XWC10#剖面示意圖XWC1#-XWC10#(頂管段)平面圖(1/2) XWC1#-XWC10#(頂管段)平面圖(2/2)XWC1#-XWC5#段地面標高較高主要由于位于土堆下。土堆上面附近居民建有住房，拆遷后留下大量的建筑垃圾，全部需要清理。房屋基礎埋深按1m考慮，則本段建筑垃圾清理深度在2m。同時X

12、WC4#檢查井位于池塘里，施工時開挖缺口放空池塘內積水，清楚淤泥后，再組織施工。XWC5#-XWC10#段根據地質報告有一段層淤泥質土、淤泥（Q4h）具體為：94#孔（河道樁號K5+100附近）-96#孔（河道樁號K5+410附近），長度310m，層厚0-3m，層底標高10.01-13.01。因淤泥層分布在耕土層下面，XWC6#、XWC7#、XWC8#、XWC9#、XWC10#檢查井施工需穿越淤泥質土層。為此項目部在XWC6#、XWC7#、XWC8#、XWC9#、XWC10#檢查井現場附近位置，采用挖掘機開挖5個探坑。根據探坑地質情況分析，該段該層土為青灰色，可塑狀態，土質較好，土層性質與工程

13、地質報告相符，不影響頂管工程磚砌倒掛工作井和接收井施工。具體詳見附件：探坑現場情況照片和樣本。本工程計劃用1 套頂管設備，分成兩個階段頂進，第一階段為工作井、接收井的施工，第二階段為人工頂管的實施。3.1 施工順序施工順序為：工作井施工 頂進設備安裝調試 吊裝砼管到軌道上 裝頂鐵 開啟油泵頂進 出土 管道貫通砌檢查井。3.2 XWC1-XWC10工作井、接收井深基坑施工方案3.2.1、深基坑位置選定根據設計圖紙井位的設置，分別在XWC1#、XWC3#、XWC5#、XWC7#、XWC9#污水檢查井位置設5個工作坑，其余XWC2#、XWC4#、XWC6#、XWC8#、XWC10#污水檢查井設置為接

14、收井，基坑深度為6.13-9.6米。3.2.2深基坑結構設計頂管采用雙向頂進，根據施工經驗，工作坑采用內直徑6.2m的磚砌圓形倒掛井支護結構。頂管深基坑設計最大深度9.6米，頂管管徑1400。1）工作井深基坑管道方向長度AA=L1+L2+L3+L4+L5+L6=2.0+1.5+0.3+0+0.4+0=4.2米L1-管道長度（米）,2.0米L2-千斤頂長度（米）,1.5米L3-后背厚度（米）,0.3米L4-頂進管節預留在導軌上的最小長度（米）,由于工作坑采用圓形結構，取0米L5-管內出土操作時管尾預留空間（米）取0.4米L6-雙向頂進時附近長度（米）, 由于工作坑采用圓形結構，取0米2）工作井深

15、基坑垂直管道方向長度BB=D+2B1+2B2=1.7+2×1.2+0.4=4.5米D-管外徑B1-深基坑管道兩側的工作寬度，當D1米時取1.2米B2-支撐材料厚度,本工程取0.20米故選用直徑6.2m的磚砌圓形倒掛井滿足施工要求。接收井選用2.0m的磚砌圓形倒掛井。3.2.3深基坑支護結構設計根據地質報告, 地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大,頂管深基坑采用倒掛法磚砌井施工,井內徑6200, 深基坑中深度在4米以內的部分，墻體采用240厚,M10水泥砂漿、Mu10機磚砌筑，深度超過4米的部分墻體：XWC1#工作井（工作井深度為8.658m）、XWC3#（工作井深度為9.

16、612m）、XWC5#（工作井深度為8.407m）采用500厚，M10水泥砂漿、Mu10紅磚砌筑； XWC7#、XWC9#工作井、XWC2#、XWC4#、XWC6#、XWC8#、XWC10#接收井采用370厚，M10水泥砂漿、Mu10紅磚砌筑。同時每3m加設一道C25砼圈梁，圈梁高25cm，寬度同壁厚，鋼筋采用410，箍筋采用620cm，第一道圈梁距離井口2m。工作井、接收井上口2m范圍內澆筑10cm厚C10砼地坪進行硬化，同時防止井口四周雨水進入基坑，C10砼地坪設2%坡比，同時在工作坑四周設置一圈20cm×30cm(寬×深)截水溝，并排入二十埠河河道。為防止井口四周雜物

17、掉入井內，井壁砌筑時，高度比地面高20cm。頂鎬后背采用澆筑C30的鋼筋砼墻，尺寸為3.3×3.3×0.30米，布Ø16200雙向鋼筋網片。深基坑基礎采用20厚碎石墊層，上鋪20厚C25砼，深基坑邊設深50集水井，以便雨水及地下滲水的抽排，深基坑底板上設一個臨時高程點。3.2.4深基坑支護結構力學驗算如下：受力計算簡圖Hho t D t 受力計算簡圖 1、磚砌井外側土主動土壓力驗算1）XWC1#工作井由于本工程地層層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，為簡化計算且偏于安全，本次驗算不考慮土的內聚力（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H=8.632m，層土

18、的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=2.93m，3層土的容重2=19.9 KN/m3，2=12，h2=5.702m。w=10KN/m3。h0=0.5m。D=6200，t=500。(1)取層土底部磚砌井外側受土壓力：P=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=18.0×2.93×tg2（45。- 18。/2）+（18-10）（2.93-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（2.93-0.5）×10=62.40 KN/m2=0.06240N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t

19、 =0.06240×6680/（2×240）=0.8684N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。 (2)取3層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h=h*1/2=2.93*18/19.9=2.65mH =h2+ h=5.702+2.65=8.352mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×8.352×tg2（45。- 12。/2）+（19.9-10）（8.352-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（8.352-0.5）

20、5;10=238.48 KN/m2=0.23848N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.23848×7200/（2×500）=1.72N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.23848/20.11924 N/2fv = 0 .18 N/2由以上驗算知, 徑向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(3)取地下4m深處，即240磚墻最深處驗算：此時H=4m，h0=0.5m，D=6200，t=240。h=h*1/2=2.93*18/

21、19.9=2.65mH =h2+ h=4-2.93+2.65=3.72mP=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H-H0）tg2（45。- Ø/2）+（H- h0）w=19.9×3.72×tg2（45。-12。/2）+（19.9-10）（3.72-0.5）tg（45。- 12。/2）+（3.72-0.5）×10=101.65 KN/m2=0.10165 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）/2t=0.10165×6680/（2×240）=1.415 N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,

22、環向應力Ón小于允許應力f故滿足要求。同時為施工方便，在地下3.5m-4m處，護壁砌筑370mm磚墻，使護壁壁厚逐漸放大至500mm。2）XWC3#工作井由于本工程地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，同時為保證安全，簡化計算，本次驗算不考慮土的內聚力（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H=9.612m，層土的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=5.13m，3層土的容重2=19.9 KN/m3，2=12 ,h2=4.482m。w=10KN/m3。h0=0.5m。D=6200，t=500。(1)取層土底部磚砌井外側受土壓力：P=H tg2（45。-/2）+（-

23、w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=18.0×5.13×tg2（45。- 18。/2）+（18-10）（5.13-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（5.13-0.5）×10=114.60 KN/m2=0.11460N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.11460×7200/（2×500）=0.825N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ó小于允許應力f,故滿足要求。 (2)取3層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h*1/3=5.13*18/19.

24、9=4.64mH =h2+ h1=4.482+4.64=9.122mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×9.122×tg2（45。- 12。/2）+（19.9-10）（9.122-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（9.122-0.5）×10=261.23KN/m2=0.26123 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.26123×7200/（2×500）=1.88N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón

25、小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.26123/20.13062 N/2fv = 0.18 N/2由以上驗算知,徑向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(3)取地下4m深處，即240磚墻最深處驗算：此時H1=4m，h0=0.5m，D=6200，t=240。P=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H-H0）tg2（45。- Ø/2）+（H- h0）w=18.0×4×tg2（45。-18。/2）+（18.0-10）（4-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（4-0.5）×10=88.6

26、3 KN/m2=0.08863 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）/2t=0.08863×6680/（2×240）=1.23 N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f故滿足要求。同時為施工方便，在地下3.5m-4m處，護壁砌筑370mm磚墻，使護壁壁厚逐漸放大至500mm。3）XWC5#工作井由于本工程地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，同時為保證安全，簡化計算，本次驗算不考慮土的內聚力（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H=8.407m，層土的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=3

27、.442m，1層土的容重2=19.3 KN/m3，2=14 ,h2=1.118m,3層土的容重3=19.9 KN/m3，3=12 ,h3=3.847m。w=10KN/m3。h0=0.5m。D=6200，t=370。(1)取層土底部磚砌井外側受土壓力：P=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=18.0×3.442×tg2（45。- 18。/2）+（18-10）（3.442-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（3.442-0.5）×10=74.55 KN/m2=0.07455N/mm2磚砌井所受環向應力:&

28、#211;n=P（D+2t）/2t =0.07455×6680/（2×240）=1.04N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ó小于允許應力f,故滿足要求。(2)取1層土底部磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/2=3.442*18/19.3=3.21mH =h2+ h1=1.118+3.21=4.328mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.3×4.328×tg2（45。- 14。/2）+（19.3-10）（4.328-0.5）tg2（45。- 14。/2）+（4

29、.328-0.5）×10=111KN/m2=0.111 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.111×7200/（2×500）=0.7992N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。(3)取3層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/3=3.442*18/19.9=3.113mh2=h2*2/3=1.118*19.3/19.9=1.084mH =h3+ h1+ h2=3.113+1.084+3.847=8.044mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h

30、0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×8.044×tg2（45。- 12。/2）+（19.9-10）（8.044-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（8.044-0.5）×10=229.38KN/m2=0.22938 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.22938×7200/（2×500）=1.65N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.22938/20.11469 N/2fv =

31、 0.18 N/2由以上驗算知,徑向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(4)取地下4m深處，即240磚墻最深處驗算：此時h0=0.5m，D=6200，t=240。h1=h1*1/2=3.442*18/19.9=3.113mH =h2+ h1=（4-3.442）3.113=3.671mP=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H-H0）tg2（45。- Ø/2）+（H- h0）w=19.3×3.671×tg2（45。-12。/2）+（19.3-10）（3.671-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（3.671-0.5）×

32、10=92.96 KN/m2=0.09296 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）/2t=0.09296×6680/（2×240）=1.294 N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f故滿足要求。4）XWC7#工作井由于本工程地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，同時為保證安全，簡化計算，本次驗算不考慮土的內聚力（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H=6.299m，層土的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=1.178m，層土的容重2=19.2 KN/m3，2=16，驗算取6,h2=0.8

33、79m,1層土的容重3=19.3 KN/m3，3=12 ,h3=1.907m,3層土的容重4=19.9 KN/m3，4=12 ,h4=2.644m。w=10KN/m3。h0=0.5m。D=6200，t=370。(1)取層土底部磚砌井外側受土壓力：P=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=18.0×1.178×tg2（45。- 18。/2）+（18-10）（1.178-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（1.178-0.5）×10=20.84KN/m2=0.02084N/mm2磚砌井所受環向應力:

34、1;n=P（D+2t）/2t =0.02084×6680/（2×240）=0.29N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ó小于允許應力f,故滿足要求。(2) 取層土底部磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/2=1.187*18/19.2=1.113mH =h2+ h1=0.879+1.113=1.992mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.2×1.992×tg2（45。- 6。/2）+（19.2-10）（1.992-0.5）tg2（45。- 6。/2）+（1.99

35、2-0.5）×10=57.06KN/m2=0.05706 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.05706×6680/（2×240）=0.794N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。(3)取1層土底部磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/3=1.178*18/19.3=1.099mh2=h2*2/3=0.879*19.2/19.3=0.874mH =h3+ h1+ h2=1.907+1.099+0.874=3.88mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）t

36、g2（45。-/2）+（H- h0）w=19.3×3.88×tg2（45。- 14。/2）+（19.3-10）（3.88-0.5）tg2（45。- 14。/2）+（3.88-0.5）×10=98.70KN/m2=0.09870N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.09870×6680/（2×240）=1.37N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。(4)取3層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/4=1.178*18/19.9=1.066mh

37、2=h2*2/4=0.879*19.2/19.9=0.848mh3=h3*3/4=1.907*19.3/19.9=1.850mH =h4+ h1+ h2+ h3=2.644+1.066+0.848+1.850=6.408mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×6.408×tg2（45。- 12。/2）+（19.9-10）（6.408-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（6.408-0.5）×10=181.06KN/m2=0.18106N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2

38、t）/2t =0.18106×6940/（2×370）=1.70N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.18106/20.09053 N/2fv = 0.18 N/2由以上驗算知,徑向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(5)取地下4m深處，即240磚墻最深處驗算：此時h0=0.5m，D=6200，t=240。h1=h1*1/3=1.178*18/19.3=1.099mh2=h2*2/3=0.879*19.2/19.3=0.874mH =h3+ h1+ h2=

39、（4-1.178-0.879）+1.099+0.874=3.916mP=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H-H0）tg2（45。- Ø/2）+（H- h0）w=19.3×3.916×tg2（45。-12。/2）+（19.3-10）（3.916-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（3.916-0.5）×10=99.69KN/m2=0.09969 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）/2t=0.09969×6680/（2×240）=1。39 N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,環

40、向應力Ón小于允許應力f故滿足要求。5）XWC9#工作井由于本工程地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，同時為保證安全，簡化計算，本次驗算不考慮土的內聚力（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H6.348m，層土的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=1.079m，層土的容重2=19.2 KN/m3，2=16，驗算取6,h2=2.142m,1層土的容重3=19.3 KN/m3，3=14 ,h3=0.891m, 2層土的容重4=19.4 KN/m3，4=13.2 ,h4=0.401m,3層土的容重5=19.9 KN/m3，5=12 ,h5=1.617m。w=10KN

41、/m3。h0=0.5m。D=6200，t=370。(1)取層土底部磚砌井外側受土壓力：P=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=18.0×1.079×tg2（45。- 18。/2）+（18-10）（1.079-0.5）tg2（45。- 18。/2）+（1.079-0.5）×10=18.49 KN/m2=0.01849N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.01849×6680/（2×240）=0.26N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力&

42、#211;小于允許應力f,故滿足要求。 (2) 取層土底部磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/2=1.079*18/19.2=1.012mH =h2+ h1=2.142+1.012=3.154mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.2×3.154×tg2（45。- 6。/2）+（19.2-10）（3.154-0.5）tg2（45。- 6。/2）+（3.154-0.5）×10=95.43KN/m2=0.09543 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.09543&#

43、215;6680/（2×240）=1.33N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。(3)取1層土底部磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/3=1.079*18/19.3=1.006mh2=h2*2/3=2.142*19.2/19.3=2.131mH =h3+ h1+ h2=0.891+1.006+2.131=4.028mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.3×4.028×tg2（45。- 14。/2）+（19.3-10）（4.028-0.5）t

44、g2（45。- 14。/2）+（4.028-0.5）×10=102.76KN/m2=0.10276 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.10276×6940/（2×370）=0.964N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。(4)取2層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/4=1.079*18/19.4=1.001mh2=h2*2/4=2.142*19.2/19.4=2.120mh3=h3*3/4=0.891*19.3/19.4=0.886mH =h4+ h1

45、+ h2+ h3=0.401+1.001+0.469+2.597=4.468mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.4×4.468×tg2（45。- 12。/2）+（19.4-10）（4.468-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（4.468-0.5）×10=117.56KN/m2=0.11756N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.11756×6940/（2×370）=1.10N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力

46、11;n小于允許應力f,故滿足要求。(5)取3層土底部即最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h1*1/5=1.079*18/19.9=0.976mh2=h2*2/5=2.142*19.2/19.9=2.067mh3=h3*3/5=0.891*19.3/19.9=0.864mh4=h3*4/5=0.401*19.4/19.9=0.391mH =h5+ h1+ h2+ h3+ h4=1.617+0.976+2.067+0.864+0.391=5.915mP=H tg2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×5.915×tg2（4

47、5。- 12。/2）+（19.9-10）（5.915-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（5.915-0.5）×10=166.49KN/m2=0.16649 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.16649×6940/（2×370）=1.56N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.16649/20.08325 N/2fv = 0.18 N/2由以上驗算知,徑向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(6)取地下4

48、m深處，即240磚墻最深處驗算：此時h0=0.5m，D=6200，t=240。h1=h1*1/4=1.079*18/19.3=1.006mh2=h2*2/4=2.142*19.2/19.3=2.131mH =h3+ h1+ h2=（4-1.079-2.142）+1.006+2.131=3.916mP=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H-H0）tg2（45。- Ø/2）+（H- h0）w=19.3×3.916×tg2（45。-12。/2）+（19.3-10）（3.916-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（3.916-0.5）×

49、10=99.69 KN/m2=0.09969 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）/2t=0.09969×6680/（2×240）=1.39 N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f故滿足要求。6）XWC1#、XWC3#、XWC5#、XWC7#、XWC9#接收井因為XWC2#、XWC4#、XWC6#、XWC8#、XWC10#接收井中最深的為XWC4#接收井，為9.136m。故對XWC4#接收井進行驗算。由于本工程地層、1層中埋藏有上層滯水型地下水，地下水量不大，同時為保證安全，簡化計算，本次驗算不考慮土的內聚力

50、（c=0）影響。根據工程地質報告，最大深度H=9.136m，層土的容重1=18 KN/m3，1=18，h1=4.442m，1層土的容重2=19.4 KN/m3，2=14，h2=0.479m,3層土的容重3=19.9 KN/m3，3=12，h3=4.215m。w=10KN/m3。h0=0.5m。D=2000，4m以上時壁厚t=240，4m以下時壁厚t=370。(1)取最深處磚砌井外側受土壓力：h1=h*1/2=4.442*18/19.9=4.018mh2=h*1/2=0.479*19.3/19.9=0.465mH =h3+ h1 h1=4.215+4.018+0.465=8.698mP=H tg

51、2（45。-/2）+（- w）（H- h0）tg2（45。-/2）+（H- h0）w=19.9×8.698×tg2（45。- 12。/2）+（19.9-10）（8.698-0.5）tg2（45。- 12。/2）+（8.698-0.5）×10=248.70KN/m2=0.24870 N/mm2磚砌井所受環向應力:Ón=P（D+2t）/2t =0.24870×2740/（2×370）=0.92N/2 f = 1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f,故滿足要求。磚砌井所受徑向應力:ÓaP/2 =0.24

52、87/20.12435fv N/2 = 0.18 N/2由以上驗算知,環向應力Óa小于允許應力fv,故滿足要求。(2)取地下4m深處，即240磚墻最深處驗算：此時h1=4m，h0=0.5m，D=2200，t=240。P=H tg2（45。- Ø/2）+（- w）（H- h0）tg（45。- Ø/2）+（H- h0）w=18×4×tg2（45。-18。/2）+（18-10）（4-0.5）tg（45。- 18。/2）+（4-0.5）×10=87.79KN/m2=0.08779 N/m2磚砌工作井所受環向應力Ón= P（D+2t）

53、/2t=0.08779×2480/（2×240）=0.454N/2f =1.89 N/2由以上驗算知,環向應力Ón小于允許應力f故滿足要求.2、頂進時后背墻后土被動壓力驗算在本工程中,設計最大推頂力T=316.51t,后背均采用C30鋼筋砼,尺寸為3.5×3.5×0.30 m,深度在底板下80,布Ø16200雙向鋼筋網片。取最深處驗算，后背中心處深度為H=9.1-1=8.1米，V=19.9 KN/m3，Ø=12。，c=40.2 KN/m2。后背中心處被動土壓力：P=H tg2（45。+ Ø/2）+2 c*tg（45

54、。+ Ø/2）=19.9×8.1×tg2（45+12。/2）+2×40.2×tg（45。+12。/2）=345.10KN/m2后背總被動力壓力:EP=pbh=345.10×3.3×3.3=3758.14KN=375.81t設計最大推動頂力T=367.15t故后背墻被動土壓力滿足施工要求.3.2.5頂進力的計算本工程的頂進管管道位于粘土層,按粘性土的土質考慮,管外壁人工涂改性石蠟、注觸變泥漿，管外徑DH=1680，最大頂進長度=87米。A=×DH×87=458.94 m2取f=812 KN/m2，由于本工程

55、頂管采用人工先取土，再頂進的工藝，頂進時管道正面摩擦力很小，故取f=8 KN/m2，則最大頂進阻力F=A×f=3671.54 KN工作坑配備2臺320t千斤頂。3.2.6深基坑施工XWC1#-XWC10#段工作井、接收井深基坑上部3.5m深土方，采用挖掘機開挖,人工修整護壁土方后,砌筑磚砌井,并及時填充墻與土壁孔隙,保證坑壁的穩定。然后在坑上架豎扒桿,卷揚機就位后,用人工開挖工作坑下部的土方和砌筑下面倒掛井直至設計坑底高程,工作坑四周20m×20m的范圍用彩色鋼板圍護,并設置施工標志,安全警示標牌及夜間照明設備。深基坑基礎采用20厚C30砼,底板砼施工時同時設臨時性水準點、

56、深基坑集水井、按軸線和高程埋設導軌預埋件,等砼達到一定強度后,安裝軌道,澆筑砼后背。深基坑支護施工做到寬度、長度滿足要求，后背垂直偏差小于0.1H（H為后背的高度）,軌道高程偏差控制在00.3mm,中線位移偏差±0.3之內。3.2.7工作臺及棚架搭設1）工作臺搭設在工作坑的頂面,主梁采用型鋼,上面鋪設15×15方木,作為承重平臺,中間留下管和出土的方孔為平臺口,在平臺口四周設置防護鋼管欄桿，欄桿上橫桿高度為1.2m,下橫桿距離地面50-60cm，立桿間距2m。承重平臺主梁必須根據荷載計算選用,方梁兩端伸出工用坑壁搭地不得小于1.2米。平臺口尺寸（長×寬）為：長度L=l1+0.8寬度B=D1+0.8式中: l1-管子長度（米）D1-管外徑（米）2）棚架起重架與防雨棚合成一體,罩以防雨棚布為工作棚。起重卷揚機、滑輪、吊車。3.3 頂管工作井內設備安裝（1）導軌安裝。嚴格控制導軌的中心位置和高程，確保頂入管節中心及高程能符合設計要求。1）、由于工作井底板澆注了20cm 的砼，地基穩定，導軌直接放置在工作井的底板上。2）、嚴格控制導軌頂面的高程，其縱坡與管道縱坡一致。3）、導軌采用澆注砼予以固定，導軌長度采用23m，間距設置為60cm。4）、導軌必須直順。嚴格控制導軌的高程和中心。（2）下管、頂進、出土和挖土設備：采