1、塔吊基礎設計（單樁）1400塔吊基礎施工方案一、工程概況：廣州市荔灣區大坦沙珠島花園總建筑面積93759m2,建筑基底面積2536 m2,住宅 建筑層數：地面40層，地下室兩層，建筑總高118.1米。建筑結構形式為剪力墻結構, 建筑結構的類別為3類，工程合理使用年限為50年，抗震設防烈度為7度。地下工程 防水H級，主體建筑屋面工程防水D級。該工程屬一類建筑（僅用于高層民用建筑）， 耐火等級一級。樁基采用沖（鉆）孔灌注樁，設計標高為室內±0.000相當于廣州城建 高程系統標高8.400米。1 .工程名稱：珠島花園七期工程2 .編制單位：廣東電白建設集團有限公司3 .編制依據：1）珠島花

2、園七期工程施工圖紙。2）珠島花園七期工程樁樁位超前勘探報告。3）塔式起重機設計規范（67B/T13752-1992）4）地基基礎設計規范（67B50007-2002）5）建筑結構荷載規范（67B5009-2001）6）混凝土結構設計規范（67B50010-2002）二、計算參數：（1）基本參數采用1臺QZT80A（6010）塔式起重機，塔身尺寸1. 70m,總高度140m。基坑開挖深度 -2. 50m；現場地面標宓-10. 00m,承臺面標高-9. 10m。塔吊位置：2-k軸2-j軸交18 軸19軸中間。（2）計算參數1）塔機基礎受力情況荷載工況基礎荷載P(kN)M (kN- m)FkRMMz

3、工作狀態532. 0074. 001665.00420.0 0非工作狀619. 0031.001866.0態00比較樁基礎塔機的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔機基礎按非工作狀態計 算如圖：Fk=619. OOkN, K=31.00kN, M=1866. 00+31. OX 1. 40=1909.40kN. mFk '=619. 00X1. 35=835. 65kN, F； =31.00X1. 35=41. 85kN,%二(1866. 00+31. 0X1.40) XL 35=2577. 69kN-m2）樁頂以下巖土力學資料序 號地層名稱厚度 L(m)極限側阻力 標準值 qtik（k

4、Pa）巖石飽和單 軸抗壓強度 標準值 （kPa）Qsilc* 1 i (kN/m)抗拔系數X i ,入 iQsikt 1 i (kN/m)1雜填土3. 0040.0080. 000.4032. 002中粗砂1455. 00495. 000. 70346.503中風化鈣質 砂巖3.2100.009. 43 MPa180. 001.00100.004微風化鈣質 泥巖10.5160.0034. IMPa250. 001.00250.00樁 長13. 00£ Qsxkt I i835. 00-入 iQsik I i638. 503）基礎設計主要參數基礎樁采用1根。1400沖孔灌注樁，樁頂標高

5、-10. 5m,樁端入微風化鈣質泥巖1.第3頁，共9頁00m；樁混凝土等級 C30 水下混凝土，fc=ll. 90N/mm2, Ec=2. 80X 104N/nim2； ft=l. 27N/nnn2, 樁長 20. 0m；鋼筋 HRB335, fr=300. 00N/mm2, Ef=2. OOXlO/mm2；承臺尺寸長(a) =4. 50m、寬(b)=450m、flf(h)=l. 50m；樁中心與承臺中心重合，承 臺面標高-2. 00m；承臺混凝土等級 C35, ft=l. 57N/mm2, fc=16. 70N/mm2, Y ft=25kN/m3o- XbXhX yfe=4. 50X4. 5

6、0X1. 50X25=759. 38kN塔吊基礎平面圖三、樁頂作用效應計算：(1)軸心豎向力作用下Nk=(Fk+Gk)/n=(619. 00+759. 38)/1=1378. 38kN(2)水平力作用下Hik=Fh /n=31. 00/1=31. OOkN四、樁基豎向承載力驗算：(1)單樁豎向極限承載力標準值計算hr=l. 00m, d=l. 40m=1400mm, hr/d=l. 00/1. 40=0. 71,查表得，04Ap=丸 D2/4=3.14 X (1. 40+2X0, 40) 74=3. 80m2Q，k=u£qm. =dLq,Ji=3.14X1. 40X835. 00=3

7、670. 66kNQrk= U= 1, 04 X 3000 X 4. 52=14102. 40kNQMQ,k+Q*3670. 66+14102. 40=17773. 06kN氐=1/KQj1/2X 17773. 06=8886. 53kN五、樁基豎向承載力計算：軸心豎向力作用下Nk=1378. 38kN<R.=8886. 53kN,豎向承載力滿足要求。六、樁基水平承載力驗算：(1)單樁水平承載力特征值計算a b=E,/Ec=2. 00X1072. 80 X 104=7.14, Y 尸2, C 方0. 50P ,=0. 2+ (2000-1400) / (2000-300) X (0. 6

8、5-0. 2)=0. 36%W0=jrd/32d2+2(E5/Ec-l) P ,d02=3.14X1. 40/32X (1. 402+2X (7. 14-1) X0. 36% X (1.40-2X0. IO)?)，08msI«=Wod/2=l. 08X1. 60/2=0. 86m4EI=O. 85EcL=0. 85X2. 80X107X0. 86=20468000kN. m2查表得:m=35. OOXIOWm4, b. =0. 9(d+l)=2. 34ma = (mbo/EcI)0 2= (35. 00X1000X2. 34/7854000)0 2=0. 40aL=O. 40X13.

9、 00=5, 22 >4，按 a L=4 查表得：V =0. 768N產(F； +1. 2(k) /n= (835. 65+1.2X759. 38)/1=1746. 91kNA«= n d74l+(E,/E-l)Pr=2. 01X (1+6. 14X0. 31%) =2. 05m2R«.= (0. 75X a y f Wo/V) (1. 25+22 P ,) (1+ U NJ Y.fA) = (0. 75X0. 40X2X1. 27X 1000X0.41 /0. 768)X(1.25 + 22X0. 31/100) X 1 + 0. 50 X1746. 91/ (2

10、X1. 27 X100 0X2. 05) =594. 93kN(2)樁基水平承載力H后31. 00kN<Ru=594. 93kN,水平承載力滿足要求。七、抗拔樁基承2力驗算:(1)抗拔極限承載力標準值計算Talt=l/nuxS 入 40X4X638. 50=3575. 60kN7=2 入,qmUL=638, 50X3.14X1. 40=2806. 85kN(2)抗拔承載力計算0=4. 50 X 4. 50 X12. 90 X (18. 80 - 10)/1=2298. 78kNGp=3. 14X1.2X1.2X13. 00X (25 - 10)=881. 40kNT,J2+G4O86.

11、40/2+2298. 78=4341. 98kNTj2+Gp=3207. 82/2+881. 40=2485. 31kN八、抗傾覆驗算:傾覆點示意圖bi=4. 50/2=2. 25m傾覆力矩 M «=M+FhXh=1866. 00+31. 00X1. 40=1909. 40kN- m抗傾覆力矩 Mq (Fk+£) Xbi+CLJZ+GjXbi= (619. 00+759. 38) X2. 25+(3207. 82/2+881. 40) X2. 25=8693. 30kN- mM 筑/M «=8693. 30/1909.40=4. 55抗傾覆驗算4. 55>1

12、. 6,滿足要求。九、樁身承載力驗算：(1)正截面受壓承載力計算Nk =(F； +1. 2Gk)/n=(835. 65+1. 2X759. 38)/1=1746. 91kN中產090%fA=0. 90X11. 90X1000X2. 01=21527. lOkN正截面受壓承載力=21527. 10kN>NF1746. 91kN,滿足要求。(2)配筋計算采用HRB335鋼筋,fy=300. 00N/mm2,按照配筋率P = P «=0. 31%計算：Afl= P A=0. 31%X3.14X1. 4074X 106=4770mm2樁身鋼筋抗拔計算：A,2=2M tt/dfr=2 X

13、1909. 40 X 107(1400 X 300) =7956mm2比較心和兒2,按 A,2配筋，取 3722, A,=26X 314=8164mm2>AS2=7956mm2 (滿足要 求）十、承臺受沖切承載力驗算：只考慮塔身邊沖切承載力計算：F,二F-L 22Q，k=Fk' =835. 65kN, VI. 50-0.10=1, 40m=1400mmB 產1. 0+ (2000-1500/ (2000-800) X (0. 9-1. 0)=0. 96a 0=(4. 50-1. 70)/2=l. 40m, X=a 0/h=l. 40/1. 40=1. 00Bo=O. 84/(1.

14、 00+0. 2)=0. 70u.=4X (1.70+1. 40)=12. 40mB 2B oU.fth.=O. 96X0. 70X12. 40X1. 57X1000X1. 40=18315. 49kN 承臺受沖切承載力=18315. 49kN>Fk=835. 65kN,滿足要求。十一、承臺受剪切承載力計算：V=N； =F； /n=835. 65/1=835. 65kNB h,= (800/ho) 1/4= (800/1400) 0 25=0. 87,入= a 0/h.=l. 40/1. 40=1. 00a =1. 75/(入 +1) =1. 75/(1. 00+1) =0. 88, b

15、°=4. 50m=4500mmB皿a ftboh=O. 87X0. 88X1. 57X1000X4. 50X1. 40=7572. 55kN 承臺受剪切承載力=7572. 55kN>V=835. 65kN,滿足要求。十二、承臺配筋計算：(1)承臺彎矩計算N,=Fk=835. 65kN,%=0. 80mM=Nixi=835. 65 X 0. 80=668. 52kN- m(2)承臺配筋計算基礎采用HRB335鋼筋,fy=300N/mm2Afl=M/O. 9fh=668. 52X 107(0. 9X300X 1400) =1769mm2采用HRB335鋼筋，fy=300N/mm2,最小配筋率P =0.15%計算配筋：A12= p bho=0. 0015 X 4500 X 1400=9450mm2比較A日和按配筋，取25220185mm (鋼筋間距滿足要求)A,=25 X 380=9500 mm2承臺配筋面積=9500mm2>9