1、預應力混凝土簡支T梁計算報告指導老師：李立峰專業：橋梁工程班級：橋梁一班姓名：*學號:*、計算資料1.1跨度與技術指標Ln = 24m計算跨徑： 汽車荷載：公路一級 設計安全等級：二級1.2橋梁概況及一般截面1-1所示，縱斷面圖此計算為一預應力混凝土簡支梁中梁的計算，不計入現澆帶，其跨中與支點截面如圖 如圖1-2所示。1.3使用的材料及其容許應力混凝土： C50 ,軸心抗壓強度設計值'；,抗拉強度設計值；'：,彈性模量3.45 x鋼筋混凝土容重：-亠"；鋼筋：預應力鋼束采用 3束©15.2mm X7的鋼絞線，抗拉強度標準值 飛焙，張拉控制應力con =0.7

2、5f ak=1395MPa截面面積：亠一=孔道直徑：77mm預應力鋼筋與管道的摩擦系數：0.25管道每米局部偏差對摩擦的影響系數：0.0015 （1/m ）J, 一 一-I '"-.J錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值：,I/-' ;I1 .、 LJ" '/開始點：6mm 結束點：6mm縱向鋼筋：采用©16的HRB335級鋼筋，底部配6根，間距為70mm ,翼緣板配16根，間距為100mm 。 1.4施工方法采用預制拼裝法施工；主梁為預制預應力混凝土 T梁，后張法工藝；預制梁混凝土立方體強度達到設計混凝土等級的85%，且齡期不少于7天后方可張拉

3、預應力鋼束；張拉時兩端對稱、均勻張拉（不超張拉），采用張拉力與引伸量雙控。鋼束張拉順序為：N2 N3 N1二、計算模型2.1模型的建立本計算為一單跨預應力混凝土簡支T梁橋中梁模型（圖2-1 ）,其節點的布置如圖 2-2所示。在計算活載作用時，橫向分布系數取 m=0.5,并不沿縱向變化。在建立結構模型時，取計算跨徑九 ：,由于該結構比較簡單，計算跨度只有 24m，故增加單元不會導致計算量過大，大多數單元長度為1m。建立保證控制截面在單元的端部，以便于讀取數據。對于橫隔板當作節點荷載加入計算模型，其所起到的橫向聯系作用已在橫向分布系數中考慮。每個節點對應的x坐標值如表2-1 所示節點的x坐標值表2

4、-1節點123456789101112X(m)0.01.02.03.55.06.07.08.09.010.011.012.0節點1314151617181920212223X(m)13.014.015.016.017.018.019.521.022.023.024.02.2預應力鋼束布置圖（圖 2-3 ）及鋼束坐標（表 2-2 ）鋼束坐標表2-2N1N2N3xzxzx/'I z-0.261.1-0.260.8-0.260.58.2830.2245.5020.22052.6207850.21716310.3220.127.5030.124.5820.12120.12120.12120.1

5、2備注：R=20;關于12m處對稱；不超張拉；不考慮平彎三、計算荷載3.1荷載組包括自重、Prestress1、Prestress2、Prestress3、二期恒載、溫度荷載六部分，根據鋼束張拉的順序進行加載，即 N2 N3 N1。溫度荷載包括季節溫升、 溫降和日照溫升、溫降，季節溫 系統溫度計入，季節溫升考慮整體升溫 19 C,季節溫降 溫18 C。日照溫升、溫降按梯度溫度輸入，梯度溫度按（JTGD62-2004 ）關于100mm 瀝青混凝土鋪裝的規定其中,T1 - 14°CA = 300mm，豎向日照反Q-+1梁頂 T1只用于鋼梁升、溫降按照考慮整體降照新橋規計入（圖3-1 ）。

6、溫差為正溫差乘以-0.5。二期恒載：1 ：l'x 1橫隔板自重：面積'二密運衛二圧心3.2移動荷載按照新橋規（JTGD62-2004 ）加載，考慮結構整體作用，設橫向分布系數m=0.5，此外，車道偏心為 0。3.3徐變和收縮水泥種類系數：528天齡期混凝土立方體抗壓強度標準值，即標號強度'':50MPa長期荷載作用時混凝土的材齡：'-混凝土與大氣接觸時的材齡：相對濕度：RH=70%大氣或養護溫度：T=20 C3.4施工階段本計算采用3個施工階段，起具體的定義如表3-1所示施工階段表3-1施工階段持續時間（d）結構組邊界組何載組備注CS120Structu

7、reBou ndary1B oun dary2自重JPrestress2Prestress3Prestress1在預制場預制， 張拉預應力筋，之后吊裝CS220二期恒載二期恒載CS33650溫度荷載十年混凝土收縮 徐變四、永久作用計算結果永久作用計算結果包括彎矩、軸力、剪力圖、變形、上翼緣應力和下翼緣應力圖。采用CS3橋梁內力圖作為輸出結果。恒荷載與永久作用內力對比（合計施工階段）表 4-1合計恒荷載彎矩Max62312m處Max396012m處(kN*m )Min-64724m處Min-80360m處軸力Max00m處Max0.4186m處(kN )Min-350912m處Min-8.157

8、3m處剪力Max328.924m處Max673.724m處(kN )Min-324.80m處Min-673.70m處圖4-1永久作用彎矩圖 圖4-2恒載作用彎矩圖圖4-3永久作用軸力圖圖4-4恒載作用軸力圖圖4-5永久作用剪力圖圖4-6恒載作用剪力圖應力圖采用組合應力，在下緣取得最大應力，在容許應力線內。永久作用時全截面受壓。上、下翼緣應力表 4-2上緣應力下緣應力應力Max00m處Max00m處（MPa）Min-4.89512m處Min-5.67212m處圖4-7上翼緣應力圖圖4-8下翼緣應力圖梁單元在永久作用的下的變形：x軸方向的最大變形發生在x=24m 處，為7.490mm （收縮），y

9、方向無變形，z軸方向最大變形發生在x=12m 處，為14.01mm（上拱），如圖4-9所示。圖4-9永久作用下梁單元的變形圖 九套、片I 五、可變作用計算結果可變荷載包括汽車荷載和溫度荷載，計算結果包括彎矩圖、剪力圖和位移包絡圖。可變作用彎矩和剪力最大、最小值表5-1彎矩剪力汽車荷載Max120312m處Max227.424m處Min00m處Min-227.40m處溫度荷載Max00m處Max3.2663m處Min-16.3811m處Min-3.40219.5m 處可變作用Max118712m處Max225.924m處Min-16.3811m處Min-225.90m處圖5-1汽車荷載作用彎矩圖

10、圖5-2汽車荷載作用剪力圖圖5-3溫度荷載作用彎矩圖I圖5-4溫度荷載作用剪力圖圖5-5可變荷載作用彎矩圖一 一 一-j嚴、'j /:匸 一-圖5-6可變荷載作用剪力圖位移包絡圖位移包絡圖：可變作用最大時x方向最大位移發生在 24m處為2.512mm （伸長），z方向最大位移發生在 12m處為0.913mm（上拱）；可變作用最小時 x方向最大位移發生在 24m處為0.6354mm（收縮），z方向最大位移發生在12m 處為6.439mm （下撓）。圖5-7可變荷載作用最大時變形圖圖5-8可變荷載作用最小時變形圖汽車荷載引起z方向最大位移發生在 12m處為7.353mm （下撓）圖5-9汽

11、車荷載作用引起的最大下撓變形圖V、 I 廣-一一、季節溫升引起的 x軸方向最大位移發生在x=24m 處，為4.397mm （伸長），z軸方向的最大位移發生在.Jx=12m 處，為 0.624mm （上拱）；圖5-10季節溫升引起的變形圖季節溫降引起的 x軸方向最大位移發生在x=24m 處，為4.165mm（收縮），z軸方向的最大位移發生在x=12m 處，為 0.591mm （下撓）；圖5-11季節溫降引起的變形圖日照溫升引起的 x軸方向最大位移發生在x=24m 處，為3.803mm（伸長），z軸方向的最大位移發生在x=12m 處，為 1.647mm （上拱）;圖5-12日照溫升引起的變形圖日照

12、溫降引起的 x軸方向最大位移發生在x=24m 處，為0.024mm（收縮），z軸方向的最大位移發生在x=12m 處，為 0.766mm （下撓）；圖5-13日照溫降引起的變形圖六、荷載組合結果 I包括承載能力極限狀態組合（基本組合）、正常使用極限狀態組合（短期組合和長期組合）的彎矩、軸力、剪力包絡圖。承載能力極限狀態組合（基本組合）表 6-1基本組合彎矩（kN*m ）Max456412m處Min-847.824m處軸力（kN）Max00m處1Min-461612m處剪力（kN）Max106924m處Min 1 *-10550m處圖6-1基本組合彎矩包絡圖圖6-2基本組合軸力包絡圖圖6-3基本組合剪力包絡圖正常使用極限狀態足組合表6-2正常使用短期組合長期組合彎矩Max00m處Max00m處（kN*m ）Min-135324m